JPH082960A - タンディッシュ用塩基性質堰ブロック - Google Patents
タンディッシュ用塩基性質堰ブロックInfo
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- JPH082960A JPH082960A JP6133381A JP13338194A JPH082960A JP H082960 A JPH082960 A JP H082960A JP 6133381 A JP6133381 A JP 6133381A JP 13338194 A JP13338194 A JP 13338194A JP H082960 A JPH082960 A JP H082960A
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Abstract
とする塩基性質堰ブロックの提供。 【構成】 マグネシアを主体とし、少量のスピネル、ア
ルミナ等から構成され、微量のシリカを含むもので、マ
グネシアクリンカーが70〜82重量%、アルミナクリ
ンカーが10〜15重量%、スピネルクリンカーが5〜
14重量%からなる主要組成に超微粉シリカを1〜3重
量%含有せしめた耐火材からなり、且つ、同耐火材の粒
度組成において、0.075mm以下の粒度のマグネシ
ア/アルミナクリンカーの比が、0.66〜1.20の
範囲内にあることを特徴とするタンディッシュ用塩基性
質堰ブロックである。
Description
てタンディッシュに取り付けて使用される塩基性質堰ブ
ロックに関する。
る一方であり、連続鋳造工程における溶鋼中の非金属介
在物の除去は重要な課題の一つである。タンディッシュ
内の非金属介在物除去の一般的な方法の一つとして、タ
ンディッシュ内への堰ブロックの設置がある。堰ブロッ
クは、溶鋼流の向きを上昇流に変えることによる介在物
の浮上促進や、取鍋より流入したスラグの拡散防止の作
用によって介在物生成の低減に効果がある。
の溶鋼流路に設置されて両端を炉壁に接して固定され
て、溶鋼が3面に接して加熱されるため、耐スポーリン
グ性のような熱間特性が必要であり、また、スラグに接
触するため耐食性も必要である。
いしは高アルミナ質の耐火材が一般的に使用されてきた
が、例えば、特開昭57−160977号公報に記載さ
れているように、近年、品質が厳格な鋼種の鋳造技術の
一つとして塩基性材質の堰ブロックが使用され始めるよ
うになった。塩基性質の堰ブロックは介在物生成の酸素
源となるシリカの含有量が低いため介在物の生成を防止
する効果がある。
クを使用する欠点として、熱膨張が大きいことによる応
力割れの発生と、塑性変形が大きいことによる炉壁に対
する堰の固定の緩みの発生の2点が挙げられる。これら
の欠点は、最悪の場合には、堰が倒壊するトラブルが発
生し堰の機能を無くし、予定の鋼品質が得られないこと
にもなる。また、堰ブロックの倒壊トラブルは連続鋳造
の操業率の低下を招き大損害となる。
ロックが、このように鋳造中に倒壊が発生し、安定的に
使用できないという欠点を解消するもので、制御された
熱間特性を有し、安定使用を可能とする塩基性質堰ブロ
ックを提供することを目的とする。
ック材質は、マグネシアを主体とし、少量のスピネル、
アルミナ等から構成され、微量のシリカ等を含む。
性質堰ブロックは、マグネシアクリンカーが70〜82
重量%、アルミナクリンカーが10〜15重量%、スピ
ネルクリンカーが5〜14重量%からなる主要組成に超
微粉シリカを1〜3重量%含有せしめた耐火材からな
り、且つ、同耐火材の粒度組成において、0.075m
m以下の粒度のマグネシア/アルミナクリンカーの比
が、0.66〜1.20の範囲内にあることを特徴とす
る。
上含有した焼結マグネシアクリンカー、海水マグネシア
クリンカー、電融マグネシアクリンカー等が使用でき
る。
量%以上であり、好ましくは70〜95重量%のスピネ
ルが良く、焼結スピネル、電融スピネルのどちらでも良
い。Al2 O3 含有量が70重量%未満ではスピネル中
のMgOの影響で膨張が大きくなり好ましくない。
有した焼結アルミナ及び電融アルミナが使用できる。
い。
応力割れや固定の緩みによる堰ブロックの倒壊を防止す
るために、高膨張であること、熱応力により塑性変形し
やすいことという特性の制御が必要である。
ているが、使用中の固定力の変化は次の式で求められ
る。
使用前固定変位)/堰ブロック幅×弾性率×固定部分面
積 但し、同式における使用前固定変位は、機械的固定によ
る変位を示す。
定変位、弾性率は材質により変わるが、材質間で大きく
異なるのは熱膨張量と塑性変形量である。
さいことは応力割れが懸念されることになり、熱膨張量
が小さいことと、塑性変形量が大きいことは固定の緩み
が懸念されることになり、倒壊防止のためには、適度な
熱膨張率、塑性変形率に調整することが必要である。
グネシアの膨張と、マグネシアとアルミナの反応による
スピネル生成の膨張によるものである。また、塑性変形
性はマグネシアとアルミナの反応と、シリカに起因す
る。塩基性質堰ブロック用材質としては、これらの物性
を制御するためにアルミナとシリカの添加量を調整す
る。
力を維持する適度の熱膨張率が必要であるため、熱膨張
率、塑性変形率を制御するアルミナ量、スピネル量、シ
リカ量との兼ね合いからマグネシア量は82重量%が上
限となる。82重量%を超えると熱膨張大となる。ま
た、マグネシア量は塩基性材質としての効力を発揮する
ために70重量%以上が必要である。70重量%に満た
ない材質では溶鋼中介在物の増加が見られる。さらに、
マグネシア量が70重量%に満たないと熱膨張量が小さ
くなる。
小、塑性変形率大となり固定の緩みによる倒壊が懸念さ
れる。15%を超えると膨張過大となり応力割れが発生
する可能性がある。
%を超えても塑性変形量大となり、固定の緩みが発生す
る。
他、0.075mm以下の微粉部におけるマグネシア/
アルミナクリンカー比と深く関係している。マグネシア
量が70〜82重量%、アルミナ量が10〜15重量
%、スピネル量が5〜14重量%、シリカ量が1〜3重
量%の範囲では、このマグネシア/アルミナクリンカー
比が0.66〜1.20であれば熱膨張率が1.7〜
2.2%の範囲に入るという知見を得た。熱膨張率は
1.7%に満たないと固定の緩みにより倒壊が発生し、
2.2%を超えると応力割れが発生する。
おり、この比が0.66〜1.20の範囲にあると、塑
性変形率は1200〜2000με/(h・MPa)と
なり、堰ブロックの固定力は緩みにくく、堰ブロックの
倒壊防止に有効である。
a)に満たないと応力割れが発生しやすく、2000μ
ε/(h・MPa)を超えると固定の緩みによる倒壊が
発生する。
添加量を調整したものを鋳込み成形、110℃乾燥しサ
ンプルを作成した。次に、熱膨張率と1000℃におけ
る塑性変形率の測定を行った。塑性変形率は、サンプル
を1000℃の炉内にて7.49MPaの荷重を一定時
間かけ、その時の変形量を単位時間、単位圧力における
変形率に換算した。
合の測定値を示す。
が70〜82重量%、アルミナクリンカーが10〜15
重量%、スピネルクリンカー(Al2 O3 70重量%
含有アルミナ・マグネシアスピネル)5〜14重量%と
からなる主要組成に、超微粉シリカを1〜3重量%含有
し、さらに、0.075mm以下の粒度におけるマグネ
シア/アルミナクリンカー比が0.66〜1.20の範
囲にある。
の熱膨張率が1.7〜2.2%、1000℃での塑性変
形率が1200〜2000με/(h・MPa)の範囲
にある。
ンタンディッシュで行った。この結果を倒壊確率で示し
た。倒壊確率は使用回数の中で倒壊の発生した割合であ
る。トラブルの発生した比較例は、1、2配合は応力割
れにより倒壊が発生した。熱膨張率が大きく、塑性変形
で補いきれなかったと考えられる。また、比較例3、
4、5に示す配合例の場合は、塑性変形率が大きすぎる
ことから固定の緩みによる倒壊が発生した。とくに、比
較例4の場合の配合例は、高い倒壊確率を示した。
を奏する。
倒壊が防止され、安定使用が可能となる。
り、溶鋼中の介在物が低減し鋼の品質が向上する。
る。
Claims (1)
- 【請求項1】 マグネシアクリンカーが70〜82重量
%、アルミナクリンカーが10〜15重量%、スピネル
クリンカーが5〜14重量%からなる主要組成に超微粉
シリカを1〜3重量%含有せしめた耐火材からなり、 且つ、 同耐火材の粒度組成において、0.075mm以下の粒
度のマグネシア/アルミナクリンカーの比が、0.66
〜1.20の範囲内にあることを特徴とするタンディッ
シュ用塩基性質堰ブロック。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13338194A JP3739817B2 (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | タンディッシュ用塩基性質堰ブロック |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13338194A JP3739817B2 (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | タンディッシュ用塩基性質堰ブロック |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH082960A true JPH082960A (ja) | 1996-01-09 |
JP3739817B2 JP3739817B2 (ja) | 2006-01-25 |
Family
ID=15103407
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13338194A Expired - Fee Related JP3739817B2 (ja) | 1994-06-15 | 1994-06-15 | タンディッシュ用塩基性質堰ブロック |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3739817B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100417706B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-03-24 | 주식회사 포스코 | 마그네시아질 댐 블록의 내화조성물 |
KR100723130B1 (ko) * | 2001-08-24 | 2007-05-30 | 주식회사 포스코 | 염기성 부정형 내화조성물 |
JP2009166110A (ja) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用タンディッシュ及びその耐火物への地金差し防止方法 |
CN102744394A (zh) * | 2012-07-26 | 2012-10-24 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种板坯连铸机中间包控流装置及其放渣方法 |
-
1994
- 1994-06-15 JP JP13338194A patent/JP3739817B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100417706B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2004-03-24 | 주식회사 포스코 | 마그네시아질 댐 블록의 내화조성물 |
KR100723130B1 (ko) * | 2001-08-24 | 2007-05-30 | 주식회사 포스코 | 염기성 부정형 내화조성물 |
JP2009166110A (ja) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用タンディッシュ及びその耐火物への地金差し防止方法 |
CN102744394A (zh) * | 2012-07-26 | 2012-10-24 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 一种板坯连铸机中间包控流装置及其放渣方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3739817B2 (ja) | 2006-01-25 |
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