JPH08269773A - 摺動面構成体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 高硬度で、且つ耐焼付き性の優れた摺動面構
成体を提供する。 【構成】 摺動面構成体４は金属結晶の集合体より構成
され、摺動面４ａにおける六角錐状金属結晶６の面積率
ＡがＡ≧４０％であり、また集合体におけるＣｏ含有量
がＣｏ≧１３重量％である。摺動面４ａは、多数の六角
錐状金属結晶６の存在により入組んだ様相を呈するので
良好な保油性を有し、またＣｏ含有に伴う高硬度化によ
り各六角錐状金属結晶６の摩耗が抑制されるので前記保
油性が維持される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は摺動面構成体、特に、金
属結晶の集合体より構成され、高い硬さを有する摺動面
構成体に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種摺動面構成体としては、例
えば内燃機関用ピストンピンにおいて、鋼製パイプ状母
材の外周面に、耐摩耗性の向上を狙って設けられるＦｅ
メッキ層が知られている。

【０００３】しかしながら、内燃機関が高速、且つ高出
力化の傾向にある現在の状況下では、従来の摺動面構成
体はその摺動面が比較的平滑であることに起因してオイ
ル保持性、つまり保油性が十分でなく、耐焼付き性が乏
しいという問題があった。

【０００４】そこで、本出願人は先に、摺動面構成体と
してその摺動面に多数の角錐状金属結晶を有するものを
開発した（例えば、特開平６−１７４０８９号公報参
照）。

【０００５】このように構成すると、相隣る両角錐状金
属結晶は相互に食込んだ状態を呈し、したがって摺動面
は、多数の微細な山部と、それら山部の間に形成された
多数の微細な谷部と、山部相互の食込みに因る多数の微
細な沢部とからなる入組んだ様相を呈するので、摺動面
構成体の保油性が良好となる。これにより摺動面構成体
の耐焼付き性の向上が図られる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記摺動面
構成体について種々検討を加えたところ、その摺動面構
成体は硬さが比較的低く、したがって、より苛酷な摺動
環境に対応するためには、摺動面構成体の硬さを高め、
その摺動環境における各角錐状金属結晶の摩耗を抑制し
て摺動面構成体に良好な保油性を維持させることが必要
である、ということが判明した。

【０００７】本発明は前記要望を満足することが可能な
高い硬さを有する前記摺動面構成体を提供することを目
的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明に係る摺動面構成
体は、金属結晶の集合体より構成され、摺動面における
角錐状金属結晶の面積率Ａが４０％≦Ａ≦１００％であ
り、また前記集合体におけるＣｏ含有量が１３重量％≦
Ｃｏ≦５５重量％であることを特徴とする。

【０００９】

【作用】角錐状金属結晶の面積率Ａを前記のように設定
すると、相隣る両角錐状金属結晶は相互に食込んだ状態
を呈し、したがって摺動面は、多数の微細な山部と、そ
れら山部の間に形成された多数の微細な谷部と、山部相
互の食込みに因る多数の微細な沢部とからなる入組んだ
様相を呈する。

【００１０】また集合体におけるＣｏ含有量を前記のよ
うに設定すると、摺動面構成体の硬さを大幅に高めると
共に摩擦係数μを低くすることが可能である。

【００１１】このような摺動面構成体においては、それ
が苛酷な摺動環境に置かれても各角錐状金属結晶の摩耗
が抑制されるので、潤滑下では、摺動面構成体の保油性
が良好に維持され、一方、無潤滑下では、多数の微細な
角錐状金属結晶により摺動荷重の分散が図られる。これ
により摺動面構成体は、潤滑下および無潤滑下におい
て、優れた耐焼付き性を発揮する。

【００１２】なお、角錐状金属結晶の面積率ＡがＡ＜４
０％では摺動面が単純化傾向となるので望ましくない。
またＣｏ含有量がＣｏ＜１３重量％では摺動面構成体の
硬さ向上度合が低くなる。一方、Ｃｏ＞５５重量％では
摺動面において金属結晶が粒状化し易くなる。

【００１３】

【実施例】図１において、内燃機関用ピストンピン１は
鋼よりなるパイプ状母材２を有し、その母材２の外周面
３にメッキ処理により層状摺動面構成体４が形成され
る。

【００１４】摺動面構成体４は、実施例では図２に示す
ように体心立方構造（ｂｃｃ構造）を持つ金属結晶の集
合体より構成され、また集合体におけるＣｏ含有量は１
３重量％≦Ｃｏ≦５５重量％に設定される。その集合体
は、図３に示すように、母材２より柱状に成長し、且つ
ミラー指数で（ｈｈｈ）面を、摺動面４ａ側に向けた多
数の（ｈｈｈ）配向性金属結晶５、または母材２より柱
状に成長し、且つミラー指数で（２ｈｈｈ）面を摺動面
４ａ側に向けた多数の（２ｈｈｈ）配向性金属結晶の少
なくとも一方を有する。

【００１５】前記のようにｂｃｃ構造を持つ金属結晶の
集合体がミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面４ａ側に向
けた多数の（ｈｈｈ）配向性金属結晶５を有する場合、
それら（ｈｈｈ）配向性金属結晶５の先端部を、図４に
明示するように摺動面４ａにおいて六角錐状金属結晶
（角錐状金属結晶）６にすることができる。

【００１６】それら六角錐状金属結晶６の少なくとも一
部は、図４，図５（ａ）に示すように異形六角錐状金属
結晶７であり、各異形六角錐状金属結晶７は、少なくと
も１つ、図示例では６つの稜線対応領域Ｒ₁ の少なくと
も一部、図示例では略全長に亘るように稜線伸長方向と
同方向に延びる少なくとも１つ、図示例では１つの細溝
８を有する。

【００１７】また異形六角錐状金属結晶７は、少なくと
も１つ、図示例では６つの斜面対応領域Ｒ₂ を、裾部側
より頂部側に向って開口幅が漸次狭くなるＶ形溝９に形
成されている。

【００１８】六角錐状金属結晶６には、図４，５（ｂ）
に明示するように稜線ｒに前記細溝８を持たない正常六
角錐状金属結晶１０も含まれる。この正常六角錐状金属
結晶１０は、その少なくとも１つの斜面ｐを前記同様に
Ｖ形溝９に形成されることもある。

【００１９】（ｈｈｈ）配向性金属結晶である三角錐状
金属結晶には、図６に示す正常三角錐状金属結晶１１お
よび図示しない異形三角錐状金属結晶も含まれる。

【００２０】正常、異形六角錐状金属結晶１０，７は、
正常、異形三角錐状金属結晶に比べて平均粒径が小さ
く、且つ粒径も略均一である。正常、異形六角錐状金属
結晶１０，７等において、粒径と高さとの間には相関関
係があり、したがって粒径が略均一である、ということ
は高さも略等しいということである。

【００２１】またｂｃｃ構造を持つ金属結晶の集合体が
ミラー指数で（２ｈｈｈ）面を摺動面４ａ側に向けた多
数の（２ｈｈｈ）配向性金属結晶を有する場合、角錐状
金属結晶には正常小角錐状金属結晶および異形小角錐状
金属結晶が含まれる。

【００２２】正常六、三、小角錐状金属結晶および異形
六、三、小角錐状金属結晶といった角錐状金属結晶の、
摺動面４ａにおける面積率Ａは４０％≦Ａ≦１００％に
設定される。

【００２３】このように面積率Ａを設定すると、例え
ば、図４に示すように正常、異形六角錐状金属結晶１
０，７において、相隣るものは相互に食込んだ状態とな
る。これにより摺動面４ａは、正常、異形三角錐状金属
結晶より形成される場合に比べて表面積を拡大され、ま
た多数の極微細な山部１２と、それら山部１２の間に形
成された多数の極微細な谷部１３と、山部１２相互の食
込みに因る多数の極微細な沢部１４とからなる非常に入
組んだ様相を呈する。またその入組み方は、細溝８およ
びＶ形溝９を持つ異形六角錐状金属結晶７の存在により
倍加される。

【００２４】その上、集合体におけるＣｏ含有量を前記
のように設定すると、摺動面構成体４の硬さを大幅に高
めると共に摩擦係数μを低くすることが可能である。

【００２５】このような摺動面構成体４においては、そ
れが苛酷な摺動環境に置かれても各正常、異形六角錐状
金属結晶１０，７の摩耗が抑制されるので、潤滑下で
は、摺動面構成体４の保油性が良好に維持され、一方、
無潤滑下では、多数の極微細な正常、異形六角錐状金属
結晶１０，７により摺動荷重の分散が図られる。これに
より摺動面構成体４は、潤滑下および無潤滑下におい
て、優れた耐焼付き性を発揮する。

【００２６】さらに正常、異形六角錐状金属結晶１０，
７の均一微細化に伴い、局部的な高面圧化を回避すると
共に摺動荷重の微細分化を達成することができ、これに
より摺動面構成体４は、潤滑下では勿論のこと、無潤滑
下においても優れた耐摩耗性を発揮する。

【００２７】図７に示すように、摺動面４ａに沿う仮想
面１５に対する（ｈｈｈ）面の傾きは正常、異形六角錐
状金属結晶１０，７等の傾きとなって現われるので、摺
動面構成体４の保油性および耐摩耗性に影響を与える。
そこで、（ｈｈｈ）面が仮想面１５に対してなす傾き角
θは０°≦θ≦１５°に設定される。この場合、（ｈｈ
ｈ）面の傾き方向については限定されない。傾き角θが
θ＞１５°になると、摺動面構成体４の保油性および耐
摩耗性が低下する。この傾き角θは（２ｈｈｈ）面につ
いても同じである。

【００２８】前記摺動面構成体４は、ＣｓＣｌ型構造
（ｂｃｃ構造）であるＣｕＺｎ型（Ｌ２型）の規則格子
を形成するＦｅ−Ｃｏ規則合金結晶の集合体より構成さ
れる。この場合、異形六角錐状金属結晶７は、ＦｅとＣ
ｏとが規則格子を形成し、その規則格子が、メッキ処理
時最もエネルギの高い稜線対応領域Ｒ₁ に集中すること
によって形成されるものと考えられる。

【００２９】摺動面構成体４を形成するためのメッキ処
理において、電気メッキ処理によりＦｅ−Ｃｏ規則合金
結晶の集合体を形成する場合のメッキ浴条件は、表１の
通りである。

【００３０】

【表１】

【００３１】Ｃｏ含有添加剤としては、Ｃｏを含み、且
つ水溶性であるものが用いられ、例えば硫酸コバルト、
硫酸コバルトアンモニウム、塩化コバルト、ホウフッ化
コバルト等が該当する。

【００３２】通電法としては、主としてパルス電流法が
適用される。パルス電流法においては、図８に示すよう
に、メッキ用電源の電流Ｉは、その電流Ｉが最小電流Ｉ
minから立上って最大電流Ｉmax に至り、次いで最小電
流Ｉmin へ下降するごとく、時間Ｔの経過に伴いパルス
波形を描くように制御される。

【００３３】そして、電流Ｉの立上り開始時から下降開
始時までの通電時間をＴ_ONとし、また先の立上り開始時
から次の立上り開始時までを１サイクルとして、そのサ
イクル時間をＴ_C としたとき、通電時間Ｔ_ONとサイクル
時間Ｔ_C との比、即ち、時間比Ｔ_ON／Ｔ_C はＴ_ON／Ｔ_C
≦０．４５に設定される。また最大陰極電流密度ＣＤｍ
ａｘはＣＤｍａｘ≧２Ａ／dm² に、また平均陰極電流密
度ＣＤｍはＣＤｍ≧２Ａ／dm² にそれぞれ設定される。

【００３４】このようなパルス電流法を適用すると、メ
ッキ浴内において電流が流れたり、流れなかったりする
ことに起因して陰極近傍のイオン濃度が均一化され、こ
れにより摺動面構成体４の組成を安定化させることがで
きる。

【００３５】前記電気メッキ処理において、メッキ浴条
件および通電条件を変えることによって（ｈｈｈ）配向
性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶または（２ｈｈｈ）配向性Ｆ
ｅ−Ｃｏ規則合金結晶の析出、その存在量等を制御す
る。この制御は、パルス電流法の適用下では容易であ
り、したがって摺動面４ａを狙い通りの形態に形成し易
くなる。また摺動面構成体４におけるＣｏ含有量を正確
に制御すると共にＣｏを均一に分散させるため、電気メ
ッキ処理中、メッキ浴と同一組成および同一温度に調整
された補充液を陽、陰極間に所定の供給量にて供給す
る。これを行わない場合には、メッキ浴におけるＣｏ含
有添加剤濃度にばらつきが生じるため、摺動面構成体４
におけるＣｏ含有量の制御が困難となる。

【００３６】また摺動面構成体４におけるＣｏ含有量
は、基本的にはメッキ浴におけるＣｏ含有添加剤濃度に
より制御されるが、メッキ浴の組成、ｐＨおよび温度が
一定である場合には最大陰極電流密度ＣＤｍａｘおよび
平均陰極電流密度ＣＤｍにより制御される。

【００３７】メッキ処理としては、電気メッキ処理の外
に、例えば気相メッキ法であるＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ス
パッタ法、イオンプレーティング等を挙げることができ
る。スパッタ法によりＦｅ−Ｃｏ合金メッキを行う場合
の条件は、例えばＡｒ圧力０．２〜１．０Ｐａ、平均Ａ
ｒ加速電力 直流 ０．１〜１．５ｋＷ、母材温度８０
〜３００℃である。この場合、陰極ターゲットとしてＦ
ｅ−Ｃｏ合金を用いるか、またはＦｅ単体およびＣｏ単
体を用いる。

【００３８】以下、具体例について説明する。

【００３９】鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４２０）よりなるパイ
プ状母材２の外周面３に、電気メッキ処理を施すことに
よりＦｅ−Ｃｏ規則合金結晶の集合体より構成された厚
さ１５μｍの摺動面構成体４を形成して複数の内燃機関
用ピストンピン１を製造した。

【００４０】摺動面構成体の各例において、表２は例１
〜５の、表３は例６〜１０の、表４は例１１〜１５の、
表５は例１６〜２０の電気メッキ処理条件をそれぞれ示
す。なお、メッキ処理時間は、例１〜２０の厚さを前記
のように１５μｍに設定すべく、５〜６０分間の範囲内
で種々変化させた。また前記補充液の供給量は０．５リ
ットル／min に設定された。

【００４１】

【表２】

【００４２】

【表３】

【００４３】

【表４】

【００４４】

【表５】

【００４５】表６は例１〜１０、表７は１１〜２０にお
ける各配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の存在率Ｓを示
す。

【００４６】

【表６】

【００４７】

【表７】

【００４８】各配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の存在率
Ｓは、例１〜２０のＸ線回折図（Ｘ線照射方向は摺動面
に対して直角方向）に基づいて次式から求められた。一
例として、例４のＸ線回折図を図９に示す。なお、例え
ば｛１１０｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶とは、｛１
１０｝面を摺動面４ａ側に向けた配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則
合金結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₁₁₀ ＝｛（Ｉ₁₁₀ ／ＩＡ₁₁₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₂₀₀ ＝｛（Ｉ₂₀₀ ／ＩＡ₂₀₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₂₁₁ ＝｛（Ｉ₂₁₁ ／ＩＡ₂₁₁ ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₃₁₀ ＝｛（Ｉ₃₁₀ ／ＩＡ₃₁₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₂₂₂ ＝｛（Ｉ₂₂₂ ／ＩＡ₂₂₂ ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ₁₁₀ 、Ｉ₂₀₀ 、Ｉ₂₁₁ 、Ｉ₃₁₀ 、Ｉ₂₂₂ は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ₁₁₀ 、ＩＡ₂₀₀ 、ＩＡ₂₁₁ 、ＩＡ₃₁₀ 、ＩＡ₂₂₂ は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ₁₁₀ ＝１００、ＩＡ₂₀₀ ＝２０、ＩＡ₂₁₁ ＝３０、
ＩＡ₃₁₀ ＝１２、ＩＡ₂₂₂ ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ₁₁₀ ／ＩＡ₁₁₀ ）＋（Ｉ₂₀₀ ／ＩＡ₂₀₀ ）＋（Ｉ
₂₁₁ ／ＩＡ₂₁₁ ）＋（Ｉ₃₁₀ ／ＩＡ₃₁₀ ）＋（Ｉ₂₂₂ ／
ＩＡ₂₂₂ ）である。

【００４９】表８は例１〜５、表９は例６〜１０、表１
０は例１１〜１５、表１１は例１６〜２０に関するＣｏ
含有量、摺動面の結晶形態、摺動面における六角錐状Ｆ
ｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａおよび粒径ならびに摺
動面構成体断面における硬さをそれぞれ示す。

【００５０】

【表８】

【００５１】

【表９】

【００５２】

【表１０】

【００５３】

【表１１】

【００５４】Ｃｏ含有量の測定は、母材２より例１〜２
０を剥離し、次いで例１等について、ニトロソＲ塩吸光
光度法（ＪＩＳ Ｇ１２２２）に則って分析を行う、と
いう方法で行われた。

【００５５】六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率
Ａは、摺動面の面積をｂ、その摺動面において全部の正
常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶が占める面積
をｃとしたとき、Ａ＝（ｃ／ｂ）×１００（％）として
求められた。また六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の粒
径は、正常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の頂
点を挟んで相対向する両角部間の距離、即ち、３つの距
離の平均値である。

【００５６】図１０は例１における摺動面の結晶構造を
示す顕微鏡写真であり、多数の正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ
規則合金結晶が観察される。この場合、表８に示すよう
に、正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａは
Ａ＝１００％である。この正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則
合金結晶は（ｈｈｈ）面、したがって｛２２２｝面を摺
動面側に向けた｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結
晶であり、その｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結
晶の存在率Ｓは、表６に示すように、Ｓ＝９４％であ
る。

【００５７】図１１は例４における摺動面の結晶構造を
示す顕微鏡写真であり、多数の正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ
規則合金結晶と異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶が
観察される。この場合、表８に示すように、六角錐状Ｆ
ｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率ＡはＡ＝１００％であ
る。正常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶は、前
記同様に｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶であ
り、その存在率Ｓは、表６、図９に示すように、Ｓ＝９
１％である。

【００５８】図１２は、例１〜５におけるＣｏ含有量と
硬さとの関係をグラフ化したものである。図中、点
（１）〜（５）は例１〜５にそれぞれ対応する。図１２
より、Ｃｏ含有量をＣｏ≧１３重量％に設定すると、硬
さが急激に上昇することが判る。これは例６〜２０につ
いても同じである。

【００５９】次に、例１〜２０を有するチップを作製
し、それらについて、潤滑下でチップオンディスク方式
による摺動テストを行って、焼付き発生荷重および摩擦
係数μを測定したところ、表１２の結果を得た。テスト
条件は次の通りである。ディスクの材質：Ａｌ−１０重
量％Ｓｉ合金；ディスクの周速度：１５ｍ／sec ；給油
量：０．３ml／min ；チップの摺動面の面積：１cm² ；
摩擦係数μ：チップに対する押圧荷重が２５０Ｎのとき
の値．

【００６０】

【表１２】

【００６１】例１〜２０に関し、図１３は六角錐状Ｆｅ
−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａと焼付き発生荷重との関
係をＣｏ含有量別に示したものであり、また図１４はＣ
ｏ含有量と摩擦係数μとの関係を前記面積率Ａ別に示し
たものである。図中、点（１）〜（２０）は例１〜２０
にそれぞれ対応する。

【００６２】図１３，１４から明らかなように、例３〜
５，８〜１０，１３〜１５は、例１，２，６，７，１
１，１２，１６〜２０に比べて焼付き発生荷重が高く、
また摩擦係数μが低い。

【００６３】このことから、六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合
金結晶の面積率ＡをＡ≧４０％に、またＣｏ含有量をＣ
ｏ≧１３重量％にそれぞれ設定することによって、優れ
た耐焼付き性と耐摩耗性を得ることができる、というこ
とが判る。

【００６４】なお、本発明はピストンピンに限らず、ピ
ストン、カムシャフト、ピストンリング等の各種摺動部
材に適用される。

【００６５】

【発明の効果】本発明によれば、前記のように特定され
た構造を具備することによって、高面圧下等のより苛酷
な摺動環境下において優れた摺動特性を発揮する摺動面
構成体を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ピストンピンの要部破断斜視図である。

【図２】体心立方構造およびその（ｈｈｈ）面、（２ｈ
ｈｈ）面を示す斜視図である。

【図３】図１の３−３線拡大断面図である。

【図４】図３の４矢視図である。

【図５】（ａ）は異形六角錐状金属結晶の一例を示す概
略平面図、（ｂ）は正常六角錐状金属結晶の一例を示す
概略平面図である。

【図６】正常三角錐状金属結晶の平面図である。

【図７】体心立方構造における（ｈｈｈ）面の傾きを示
す説明図である。

【図８】電気メッキ用電源の出力波形図である。

【図９】摺動面構成体のＸ線回折図である。

【図１０】摺動面の結晶構造の一例を示す顕微鏡写真で
ある。

【図１１】摺動面の結晶構造の他例を示す顕微鏡写真で
ある。

【図１２】Ｃｏ含有量と硬さの関係を示すグラフであ
る。

【図１３】六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａ
と焼付き発生荷重の関係を示すグラフである。

【図１４】Ｃｏ含有量と摩擦係数μの関係を示すグラフ
である。

【符号の説明】

４ 摺動面構成体 ４ａ 摺動面 ６ 六角錐状金属結晶（角錐状金属結晶） ７ 異形六角錐状金属結晶 １０ 正常六角錐状金属結晶 １１ 正常三角錐状金属結晶（角錐状金属結晶）

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【手続補正書】

【提出日】平成８年５月２８日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２８】前記摺動面構成体４は、ＣｓＣｌ型構造
（ｂｃｃ構造）であるＣｕＺｎ型（Ｌ２型）の規則格子
を形成するＦｅ−Ｃｏ規則合金結晶の集合体より構成さ
れる。この場合、異形六角錐状金属結晶７は、ＦｅとＣ
ｏとよりなる規則格子が、メッキ処理時最もエネルギの
高い稜線対応領域Ｒ₁ に集中することによって形成され
るものと考えられる。

【手続補正２】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１２

【補正方法】変更

【補正内容】

【図１２】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 郡司 貴浩 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 金属結晶の集合体より構成される摺動面
   構成体において、摺動面における角錐状金属結晶の面積
   率Ａが４０％≦Ａ≦１００％であり、また前記集合体に
   おけるＣｏ含有量が１３重量％≦Ｃｏ≦５５重量％であ
   ることを特徴とする摺動面構成体。
2. 【請求項２】 前記金属結晶は体心立方構造を有し、前
   記角錐状金属結晶は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動
   面側に向けた（ｈｈｈ）配向性金属結晶、またはミラー
   指数で（２ｈｈｈ）面を摺動面側に向けた（２ｈｈｈ）
   配向性金属結晶の少なくとも一方である、請求項１記載
   の摺動面構成体。
3. 【請求項３】 前記金属結晶はＦｅ結晶であり、前記角
   錐状金属結晶は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面側
   に向け、且つ六角錐状をなす（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶
   である、請求項１または２記載の摺動面構成体。