JP3447419B2 - 摺動面構成体 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は摺動面構成体、特に、Ｆ
ｅ−Ｃｏ合金結晶の集合体より構成され、高い硬さを有
する摺動面構成体に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種摺動面構成体としては、例
えば内燃機関用ピストンピンにおいて、鋼製パイプ状母
材の外周面に、耐摩耗性の向上を狙って設けられるＦｅ
メッキ層が知られている。

【０００３】しかしながら、内燃機関が高速、且つ高出
力化の傾向にある現在の状況下では、従来の摺動面構成
体はその摺動面が比較的平滑であることに起因してオイ
ル保持性、つまり保油性が十分でなく、耐焼付き性が乏
しいという問題があった。

【０００４】そこで、本出願人は先に、摺動面構成体と
してその摺動面に多数の角錐状Ｆｅ結晶を有するものを
開発した（例えば、特開平６−１７４０８９号公報参
照）。

【０００５】このように構成すると、相隣る両角錐状Ｆ
ｅ結晶は相互に食込んだ状態を呈し、したがって摺動面
は、多数の微細な山部と、それら山部の間に形成された
多数の微細な谷部と、山部相互の食込みに因る多数の微
細な沢部とからなる入組んだ様相を呈するので、摺動面
構成体の保油性が良好となる。これにより摺動面構成体
の耐焼付き性の向上が図られる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところが、前記摺動面
構成体について種々検討を加えたところ、その摺動面構
成体は硬さが比較的低く、したがって、より苛酷な摺動
環境に対応するためには、摺動面構成体の硬さを高め、
その摺動環境における各角錐状Ｆｅ結晶の摩耗を抑制し
て摺動面構成体に良好な保油性を維持させることが必要
である、ということが判明した。

【０００７】本発明は前記要望を満足することが可能な
高い硬さを有する前記摺動面構成体を提供することを目
的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明に係る摺動面構成
体は、Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の集合体より構成された摺動
面構成体であって、摺動面における角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合
金結晶の面積率Ａが４０％≦Ａ≦１００％であり、また
前記集合体におけるＣｏ含有量が１３重量％≦Ｃｏ≦５
５重量％であることを特徴とする。

【０００９】

【作用】角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の面積率Ａを前記の
ように設定すると、相隣る両角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶
は相互に食込んだ状態を呈し、したがって摺動面は、多
数の微細な山部と、それら山部の間に形成された多数の
微細な谷部と、山部相互の食込みに因る多数の微細な沢
部とからなる入組んだ様相を呈する。

【００１０】また集合体におけるＣｏ含有量を前記のよ
うに設定すると、摺動面構成体の硬さを大幅に高めると
共に摩擦係数μを低くすることが可能である。

【００１１】このような摺動面構成体においては、それ
が苛酷な摺動環境に置かれても各角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金
結晶の摩耗が抑制されるので、潤滑下では、摺動面構成
体の保油性が良好に維持され、一方、無潤滑下では、多
数の微細な角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶により摺動荷重の
分散が図られる。これにより摺動面構成体は、潤滑下お
よび無潤滑下において、優れた耐焼付き性を発揮する。

【００１２】なお、角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の面積率
ＡがＡ＜４０％では摺動面が単純化傾向となるので望ま
しくない。またＣｏ含有量がＣｏ＜１３重量％では摺動
面構成体の硬さ向上度合が低くなる。一方、Ｃｏ＞５５
重量％では摺動面においてＦｅ−Ｃｏ合金結晶が粒状化
し易くなる。

【００１３】

【実施例】図１において、内燃機関用ピストンピン１は
鋼よりなるパイプ状母材２を有し、その母材２の外周面
３にメッキ処理により層状摺動面構成体４が形成され
る。

【００１４】摺動面構成体４は、実施例では図２に示す
ように体心立方構造（ｂｃｃ構造）を持つＦｅ−Ｃｏ合
金結晶の集合体より構成され、また集合体におけるＣｏ
含有量は１３重量％≦Ｃｏ≦５５重量％に設定される。
その集合体は、図３に示すように、母材２より柱状に成
長し、且つミラー指数で（ｈｈｈ）面を、摺動面４ａ側
に向けた多数の（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶
５、または母材２より柱状に成長し、且つミラー指数で
（２ｈｈｈ）面を摺動面４ａ側に向けた多数の（２ｈｈ
ｈ）配向性Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の少なくとも一方を有す
る。

【００１５】前記のようにｂｃｃ構造を持つＦｅ−Ｃｏ
合金結晶の集合体がミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面
４ａ側に向けた多数の（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ−Ｃｏ合金
結晶５を有する場合、それら（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ−Ｃ
ｏ合金結晶５の先端部を、図４に明示するように摺動面
４ａにおいて六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶（角錐状Ｆｅ
−Ｃｏ合金結晶）６にすることができる。

【００１６】それら六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶６の少
なくとも一部は、図４，図５（ａ）に示すように異形六
角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶７であり、各異形六角錐状Ｆ
ｅ−Ｃｏ合金結晶７は、少なくとも１つ、図示例では６
つの稜線対応領域Ｒ₁ の少なくとも一部、図示例では略
全長に亘るように稜線伸長方向と同方向に延びる少なく
とも１つ、図示例では１つの細溝８を有する。

【００１７】また異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶７
は、少なくとも１つ、図示例では６つの斜面対応領域Ｒ
₂ を、裾部側より頂部側に向って開口幅が漸次狭くなる
Ｖ形溝９に形成されている。

【００１８】六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶６には、図
４，５（ｂ）に明示するように稜線ｒに前記細溝８を持
たない正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１０も含まれ
る。この正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１０は、その
少なくとも１つの斜面ｐを前記同様にＶ形溝９に形成さ
れることもある。

【００１９】（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶であ
る三角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶には、図６に示す正常三
角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１１および図示しない異形三
角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶も含まれる。

【００２０】正常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１
０，７は、正常、異形三角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶に比
べて平均粒径が小さく、且つ粒径も略均一である。正
常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１０，７等におい
て、粒径と高さとの間には相関関係があり、したがって
粒径が略均一である、ということは高さも略等しいとい
うことである。

【００２１】またｂｃｃ構造を持つＦｅ−Ｃｏ合金結晶
の集合体がミラー指数で（２ｈｈｈ）面を摺動面４ａ側
に向けた多数の（２ｈｈｈ）配向性Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶
を有する場合、角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶には正常小角
錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶および異形小角錐状Ｆｅ−Ｃｏ
合金結晶が含まれる。

【００２２】正常六、三、小角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶
および異形六、三、小角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶といっ
た角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の、摺動面４ａにおける面
積率Ａは４０％≦Ａ≦１００％に設定される。

【００２３】このように面積率Ａを設定すると、例え
ば、図４に示すように正常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合
金結晶１０，７において、相隣るものは相互に食込んだ
状態となる。これにより摺動面４ａは、正常、異形三角
錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶より形成される場合に比べて表
面積を拡大され、また多数の極微細な山部１２と、それ
ら山部１２の間に形成された多数の極微細な谷部１３
と、山部１２相互の食込みに因る多数の極微細な沢部１
４とからなる非常に入組んだ様相を呈する。またその入
組み方は、細溝８およびＶ形溝９を持つ異形六角錐状Ｆ
ｅ−Ｃｏ合金結晶７の存在により倍加される。

【００２４】その上、集合体におけるＣｏ含有量を前記
のように設定すると、摺動面構成体４の硬さを大幅に高
めると共に摩擦係数μを低くすることが可能である。

【００２５】このような摺動面構成体４においては、そ
れが苛酷な摺動環境に置かれても各正常、異形六角錐状
Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１０，７の摩耗が抑制されるので、
潤滑下では、摺動面構成体４の保油性が良好に維持さ
れ、一方、無潤滑下では、多数の極微細な正常、異形六
角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１０，７により摺動荷重の分
散が図られる。これにより摺動面構成体４は、潤滑下お
よび無潤滑下において、優れた耐焼付き性を発揮する。

【００２６】さらに正常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金
結晶１０，７の均一微細化に伴い、局部的な高面圧化を
回避すると共に摺動荷重の微細分化を達成することがで
き、これにより摺動面構成体４は、潤滑下では勿論のこ
と、無潤滑下においても優れた耐摩耗性を発揮する。

【００２７】図７に示すように、摺動面４ａに沿う仮想
面１５に対する（ｈｈｈ）面の傾きは正常、異形六角錐
状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶１０，７等の傾きとなって現われ
るので、摺動面構成体４の保油性および耐摩耗性に影響
を与える。そこで、（ｈｈｈ）面が仮想面１５に対して
なす傾き角θは０°≦θ≦１５°に設定される。この場
合、（ｈｈｈ）面の傾き方向については限定されない。
傾き角θがθ＞１５°になると、摺動面構成体４の保油
性および耐摩耗性が低下する。この傾き角θは（２ｈｈ
ｈ）面についても同じである。

【００２８】前記摺動面構成体４は、結晶構造上、Ｃｓ
Ｃｌ型構造（ｂｃｃ構造）であるＣｕＺｎ型（Ｌ２型）
の規則格子を形成するＦｅ−Ｃｏ規則合金結晶の集合体
より構成される。この場合、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合
金結晶７は、ＦｅとＣｏとよりなる規則格子が、メッキ
処理時最もエネルギの高い稜線対応領域Ｒ₁ に集中する
ことによって形成されるものと考えられる。

【００２９】摺動面構成体４を形成するためのメッキ処
理において、電気メッキ処理によりＦｅ−Ｃｏ規則合金
結晶の集合体を形成する場合のメッキ浴条件は、表１の
通りである。

【００３０】

【表１】

【００３１】Ｃｏ含有添加剤としては、Ｃｏを含み、且
つ水溶性であるものが用いられ、例えば硫酸コバルト、
硫酸コバルトアンモニウム、塩化コバルト、ホウフッ化
コバルト等が該当する。

【００３２】通電法としては、主としてパルス電流法が
適用される。パルス電流法においては、図８に示すよう
に、メッキ用電源の電流Ｉは、その電流Ｉが最小電流Ｉ
minから立上って最大電流Ｉmax に至り、次いで最小電
流Ｉmin へ下降するごとく、時間Ｔの経過に伴いパルス
波形を描くように制御される。

【００３３】そして、電流Ｉの立上り開始時から下降開
始時までの通電時間をＴ_ONとし、また先の立上り開始時
から次の立上り開始時までを１サイクルとして、そのサ
イクル時間をＴ_C としたとき、通電時間Ｔ_ONとサイクル
時間Ｔ_C との比、即ち、時間比Ｔ_ON／Ｔ_C はＴ_ON／Ｔ_C
≦０．４５に設定される。また最大陰極電流密度ＣＤｍ
ａｘはＣＤｍａｘ≧２Ａ／dm² に、また平均陰極電流密
度ＣＤｍはＣＤｍ≧２Ａ／dm² にそれぞれ設定される。

【００３４】このようなパルス電流法を適用すると、メ
ッキ浴内において電流が流れたり、流れなかったりする
ことに起因して陰極近傍のイオン濃度が均一化され、こ
れにより摺動面構成体４の組成を安定化させることがで
きる。

【００３５】前記電気メッキ処理において、メッキ浴条
件および通電条件を変えることによって（ｈｈｈ）配向
性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶または（２ｈｈｈ）配向性Ｆ
ｅ−Ｃｏ規則合金結晶の析出、その存在量等を制御す
る。この制御は、パルス電流法の適用下では容易であ
り、したがって摺動面４ａを狙い通りの形態に形成し易
くなる。また摺動面構成体４におけるＣｏ含有量を正確
に制御すると共にＣｏを均一に分散させるため、電気メ
ッキ処理中、メッキ浴と同一組成および同一温度に調整
された補充液を陽、陰極間に所定の供給量にて供給す
る。これを行わない場合には、メッキ浴におけるＣｏ含
有添加剤濃度にばらつきが生じるため、摺動面構成体４
におけるＣｏ含有量の制御が困難となる。

【００３６】また摺動面構成体４におけるＣｏ含有量
は、基本的にはメッキ浴におけるＣｏ含有添加剤濃度に
より制御されるが、メッキ浴の組成、ｐＨおよび温度が
一定である場合には最大陰極電流密度ＣＤｍａｘおよび
平均陰極電流密度ＣＤｍにより制御される。

【００３７】メッキ処理としては、電気メッキ処理の外
に、例えば気相メッキ法であるＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ス
パッタ法、イオンプレーティング等を挙げることができ
る。スパッタ法によりＦｅ−Ｃｏ合金メッキを行う場合
の条件は、例えばＡｒ圧力０．２〜１．０Ｐａ、平均Ａ
ｒ加速電力 直流 ０．１〜１．５ｋＷ、母材温度８０
〜３００℃である。この場合、陰極ターゲットとしてＦ
ｅ−Ｃｏ合金結晶を用いるか、またはＦｅ単体およびＣ
ｏ単体を用いる。

【００３８】以下、具体例について説明する。

【００３９】鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４２０）よりなるパイ
プ状母材２の外周面３に、電気メッキ処理を施すことに
よりＦｅ−Ｃｏ規則合金結晶の集合体より構成された厚
さ１５μｍの摺動面構成体４を形成して複数の内燃機関
用ピストンピン１を製造した。

【００４０】摺動面構成体の各例において、表２は例１
〜５の、表３は例６〜１０の、表４は例１１〜１５の、
表５は例１６〜２０の電気メッキ処理条件をそれぞれ示
す。なお、メッキ処理時間は、例１〜２０の厚さを前記
のように１５μｍに設定すべく、５〜６０分間の範囲内
で種々変化させた。また前記補充液の供給量は０．５リ
ットル／min に設定された。

【００４１】

【表２】

【００４２】

【表３】

【００４３】

【表４】

【００４４】

【表５】

【００４５】表６は例１〜１０、表７は１１〜２０にお
ける各配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の存在率Ｓを示
す。

【００４６】

【表６】

【００４７】

【表７】

【００４８】各配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の存在率
Ｓは、例１〜２０のＸ線回折図（Ｘ線照射方向は摺動面
に対して直角方向）に基づいて次式から求められた。一
例として、例４のＸ線回折図を図９に示す。なお、例え
ば｛１１０｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶とは、｛１
１０｝面を摺動面４ａ側に向けた配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則
合金結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₁₁₀ ＝｛（Ｉ₁₁₀ ／ＩＡ₁₁₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₂₀₀ ＝｛（Ｉ₂₀₀ ／ＩＡ₂₀₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₂₁₁ ＝｛（Ｉ₂₁₁ ／ＩＡ₂₁₁ ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₃₁₀ ＝｛（Ｉ₃₁₀ ／ＩＡ₃₁₀ ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶： Ｓ₂₂₂ ＝｛（Ｉ₂₂₂ ／ＩＡ₂₂₂ ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ₁₁₀ 、Ｉ₂₀₀ 、Ｉ₂₁₁ 、Ｉ₃₁₀ 、Ｉ₂₂₂ は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ₁₁₀ 、ＩＡ₂₀₀ 、ＩＡ₂₁₁ 、ＩＡ₃₁₀ 、ＩＡ₂₂₂ は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ₁₁₀ ＝１００、ＩＡ₂₀₀ ＝２０、ＩＡ₂₁₁ ＝３０、
ＩＡ₃₁₀ ＝１２、ＩＡ₂₂₂ ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ₁₁₀ ／ＩＡ₁₁₀ ）＋（Ｉ₂₀₀ ／ＩＡ₂₀₀ ）＋（Ｉ
₂₁₁ ／ＩＡ₂₁₁ ）＋（Ｉ₃₁₀ ／ＩＡ₃₁₀ ）＋（Ｉ₂₂₂ ／
ＩＡ₂₂₂ ）である。

【００４９】表８は例１〜５、表９は例６〜１０、表１
０は例１１〜１５、表１１は例１６〜２０に関するＣｏ
含有量、摺動面の結晶形態、摺動面における六角錐状Ｆ
ｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａおよび粒径ならびに摺
動面構成体断面における硬さをそれぞれ示す。

【００５０】

【表８】

【００５１】

【表９】

【００５２】

【表１０】

【００５３】

【表１１】

【００５４】Ｃｏ含有量の測定は、母材２より例１〜２
０を剥離し、次いで例１等について、ニトロソＲ塩吸光
光度法（ＪＩＳ Ｇ１２２２）に則って分析を行う、と
いう方法で行われた。

【００５５】六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率
Ａは、摺動面の面積をｂ、その摺動面において全部の正
常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶が占める面積
をｃとしたとき、Ａ＝（ｃ／ｂ）×１００（％）として
求められた。また六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の粒
径は、正常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の頂
点を挟んで相対向する両角部間の距離、即ち、３つの距
離の平均値である。

【００５６】図１０は例１における摺動面の結晶構造を
示す顕微鏡写真であり、多数の正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ
規則合金結晶が観察される。この場合、表８に示すよう
に、正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａは
Ａ＝１００％である。この正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則
合金結晶は（ｈｈｈ）面、したがって｛２２２｝面を摺
動面側に向けた｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結
晶であり、その｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結
晶の存在率Ｓは、表６に示すように、Ｓ＝９４％であ
る。

【００５７】図１１は例４における摺動面の結晶構造を
示す顕微鏡写真であり、多数の正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ
規則合金結晶と異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶が
観察される。この場合、表８に示すように、六角錐状Ｆ
ｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率ＡはＡ＝１００％であ
る。正常、異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶は、前
記同様に｛２２２｝配向性Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶であ
り、その存在率Ｓは、表６、図９に示すように、Ｓ＝９
１％である。

【００５８】図１２は、例１〜５におけるＣｏ含有量と
硬さとの関係をグラフ化したものである。図中、点
（１）〜（５）は例１〜５にそれぞれ対応する。図１２
より、Ｃｏ含有量をＣｏ≧１３重量％に設定すると、硬
さが急激に上昇することが判る。これは例６〜２０につ
いても同じである。

【００５９】次に、例１〜２０を有するチップを作製
し、それらについて、潤滑下でチップオンディスク方式
による摺動テストを行って、焼付き発生荷重および摩擦
係数μを測定したところ、表１２の結果を得た。テスト
条件は次の通りである。ディスクの材質：Ａｌ−１０重
量％Ｓｉ合金；ディスクの周速度：１５ｍ／sec ；給油
量：０．３ml／min ；チップの摺動面の面積：１cm² ；
摩擦係数μ：チップに対する押圧荷重が２５０Ｎのとき
の値．

【００６０】

【表１２】

【００６１】例１〜２０に関し、図１３は六角錐状Ｆｅ
−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａと焼付き発生荷重との関
係をＣｏ含有量別に示したものであり、また図１４はＣ
ｏ含有量と摩擦係数μとの関係を前記面積率Ａ別に示し
たものである。図中、点（１）〜（２０）は例１〜２０
にそれぞれ対応する。

【００６２】図１３，１４から明らかなように、例３〜
５，８〜１０，１３〜１５は、例１，２，６，７，１
１，１２，１６〜２０に比べて焼付き発生荷重が高く、
また摩擦係数μが低い。

【００６３】このことから、六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合
金結晶の面積率ＡをＡ≧４０％に、またＣｏ含有量をＣ
ｏ≧１３重量％にそれぞれ設定することによって、優れ
た耐焼付き性と耐摩耗性を得ることができる、というこ
とが判る。

【００６４】なお、本発明はピストンピンに限らず、ピ
ストン、カムシャフト、ピストンリング等の各種摺動部
材に適用される。

【００６５】

【発明の効果】本発明によれば、前記のように特定され
た構造を具備することによって、高面圧下等のより苛酷
な摺動環境下において優れた摺動特性を発揮する摺動面
構成体を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ピストンピンの要部破断斜視図である。

【図２】体心立方構造およびその（ｈｈｈ）面、（２ｈ
ｈｈ）面を示す斜視図である。

【図３】図１の３−３線拡大断面図である。

【図４】図３の４矢視図である。

【図５】（ａ）は異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の一
例を示す概略平面図、（ｂ）は正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ
合金結晶の一例を示す概略平面図である。

【図６】正常三角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の平面図であ
る。

【図７】体心立方構造における（ｈｈｈ）面の傾きを示
す説明図である。

【図８】電気メッキ用電源の出力波形図である。

【図９】摺動面構成体のＸ線回折図である。

【図１０】摺動面の結晶構造の一例を示す顕微鏡写真で
ある。

【図１１】摺動面の結晶構造の他例を示す顕微鏡写真で
ある。

【図１２】Ｃｏ含有量と硬さの関係を示すグラフであ
る。

【図１３】六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ規則合金結晶の面積率Ａ
と焼付き発生荷重の関係を示すグラフである。

【図１４】Ｃｏ含有量と摩擦係数μの関係を示すグラフ
である。

【符号の説明】

４ 摺動面構成体 ４ａ 摺動面 ６ 六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶（角錐状Ｆｅ−
Ｃｏ合金結晶） ７ 異形六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶 １０ 正常六角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶 １１ 正常三角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶（角錐状Ｆ
ｅ−Ｃｏ合金結晶）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 郡司 貴浩 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭62−109991（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−103387（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−177400（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−58443（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−316785（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−174089（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−158354（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−93469（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−33220（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−2189（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−25684（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−11998（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−60559（ＪＰ，Ｕ) 特表 平６−504583（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C25D 7/00 C25D 7/10 F16C 33/12

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶の集合体より構成さ
   れた摺動面構成体であって、摺動面における角錐状Ｆｅ
   −Ｃｏ合金結晶の面積率Ａが４０％≦Ａ≦１００％であ
   り、また前記集合体におけるＣｏ含有量が１３重量％≦
   Ｃｏ≦５５重量％であることを特徴とする摺動面構成
   体。
2. 【請求項２】 前記角錐状Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶は、ミラ
   ー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面側に向けた（ｈｈｈ）配
   向性Ｆｅ−Ｃｏ合金結晶、またはミラー指数で（２ｈｈ
   ｈ）面を摺動面側に向けた（２ｈｈｈ）配向性Ｆｅ−Ｃ
   ｏ合金結晶の少なくとも一方である、請求項１記載の摺
   動面構成体。
3. 【請求項３】 前記（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ−Ｃｏ合金結
   晶は六角錐状をなす、請求項２記載の摺動面構成体。