JPH08269638A - 耐時期割れ性に優れた高速連続プレス加工用オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents

耐時期割れ性に優れた高速連続プレス加工用オーステナイト系ステンレス鋼

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JPH08269638A
JPH08269638A JP9201795A JP9201795A JPH08269638A JP H08269638 A JPH08269638 A JP H08269638A JP 9201795 A JP9201795 A JP 9201795A JP 9201795 A JP9201795 A JP 9201795A JP H08269638 A JPH08269638 A JP H08269638A
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speed
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press working
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JP9201795A
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Takashi Igawa
孝 井川
Katsuhisa Miyakusu
克久 宮楠
Naoto Okubo
直人 大久保
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Nippon Steel Nisshin Co Ltd
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Nisshin Steel Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【目的】本発明は高速の連続プレス加工に際し、α破断
を生じることなく安定して加工が可能な耐時期割れ性に
優れたオーステナイト系ステンレス鋼を提供する。 【構成】質量%で、C:0.05%未満,Si:1.0
〜2.5%,Mn:5.0%以下,Ni:5.0〜9.
0%,Cr:14.0〜19.0%,Cu:4.0%以
下,N:0.04%以下,Mo:1.0%以下(無添加
を含む)を含有し、(C+N)量が0.06%未満であ
り、かつ、これらの成分の間に下記(1)式に従うa値
が−0.30〜1.00の範囲に維持される関係が成立
しており、残部がFeおよび不可避的不純物からなる耐
時期割れ性に優れた高速連続プレス加工用オーステナイ
ト系ステンレス鋼。 a値= 19.43−10.8C−0.14Si−0.54Mn−1.02Ni
−0.57Cr−0.49Cu−7.53N ---------- (1)

Description

【発明の詳細な説明】
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は高速で連続プレス加工す
る場合に、α破断を生じることなく安定してプレス加工
が可能なオーステナイト系ステンレス鋼に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】SUS304のごとくオーステナイト相
が準安定なステンレス鋼は、加工時のひずみでマルテン
サイト変態(加工誘起マルテンサイト変態)が生じてひ
ずみ拡散が良好になるため、SUS305やSUS31
6等のようにオーステナイト相が比較的安定なステンレ
ス鋼に比べて、張出し加工性、深絞り加工性が優れる。
この効果を積極的に活用した高加工性ステンレス鋼とし
て、特公昭51−29854号,特公昭59−3366
3号,特公昭60−5669号,特開昭54−1289
19号などの例がある。これらの鋼は張出し加工や深絞
り加工を施して、流し台や浴槽等の大型プレス品に多用
されている。また、ドアーノブやガスコンロのガスバー
ナー,電池ケース等の比較的小型のプレス加工品にも多
用されつつある。
【0003】これらの加工品のうち、大型プレス品はプ
レス圧力やポンチストロークの関係から油圧を用いた低
速のプレス加工のため加工時の変形熱は金型に伝熱拡散
されたり、潤滑油で冷却されて材料温度はほとんど上昇
しない。一方、比較的小型品のプレス加工ではメカニカ
ルプレスが多用されている。この場合、油圧プレスに比
べて加工速度が大きいため加工時の変形熱により材料温
度が上昇し、マルテンサイト変態が抑制されるため加工
性が低下する。そこで、素板から製品形状まで多数回の
中間形状を経て少しずつ段階的に加工する多段プレス加
工の手法が取られる。なお、メカニカルプレスを用いた
多段プレス加工の場合でも、中間製品をまとめて各段ご
とに単発プレスする場合も多く、この場合は材料の温度
上昇は比較的少なく、高速加工と言えども加工性の低下
は小さい。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年の比較的
小型品のプレス加工は大量生産やプレス加工の効率化を
目的に高速の連続プレスに変更されつつある。このよう
な加工方法や加工条件の変化に伴い、従来のSUS30
4や前述従来例のオーステナイト系ステンレス鋼では加
工上の問題が顕在化してきた。すなわち、高速連続プレ
ス加工に際しては、潤滑剤で材料、金型を冷却している
にもかかわらず、高速連続加工のため、変形時の発熱量
の多くが材料内に連続的に蓄積されたり、金型に伝導後
蓄積される。このため加工材料の温度が上昇し、マルテ
ンサイト変態が抑制されるため加工性が低下することか
ら、従来鋼ではプレスの高速化や多段プレス加工時の工
程数削減を阻害していた。また、加工できたとしても深
絞り加工時に縮みフランジ変形を受けた部分は、強い引
張り残留応力が存在するため時期割れが多発していた。
本発明は、このような問題点を解消し、縮みフランジ変
形の深絞り加工を受けても耐時期割れ性に優れ、高速連
続プレスにおいてα破断を生じることなく安定して加工
が可能なステンレス鋼を提供することを目的としたもの
である。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、質量%
で、C:0.05%未満,Si:1.0〜2.5%,M
n:5.0%以下,Ni:5.0〜9.0%,Cr:1
4.0〜19.0%,Cu:4.0%以下,N:0.0
4%以下,Mo:1.0%以下(無添加を含む)を含有
し、(C+N)量が0.06%未満であり、かつ、これ
らの成分の間に(1)式 a値= 19.43−10.8C−0.14Si−0.54Mn−1.02Ni
−0.57Cr−0.49Cu−7.53N ---------- (1) に従うa値が−0.30〜1.00の範囲に維持される
関係が成立しており、残部がFeおよび不可避的不純物
からなる耐時期割れ性に優れた高速連続プレス加工用オ
ーステナイト系ステンレス鋼を提供する。
【0006】
【作用】本発明の要旨とするところは、高速で連続プレ
ス加工する際に材料の温度が上昇しても、適度なマルテ
ンサイト変態を進行させることでひずみ拡散を生じさ
せ、α破断を防止することと、加工品に生じたマルテン
サイト相の強度を低下させて、時期割れ感受性を低下さ
せることにある。そこでマルテンサイト変態の起こり易
さと、変態したマルテンサイトの強度を制御することが
極めて重要となる。マルテンサイト変態挙動はオーステ
ナイト安定度、加工ひずみ量、加工温度の影響が極めて
強い。オーステナイト安定度は鋼中に含有される化学成
分とその量に依存する。オーステナイト安定度を表す指
標としては、例えば、鉄と鋼 Vol.63 No.5 p.218に紹介
されている、 MdGS30= 551−462(C+N)− 9.2Si− 8.1Mn−
29(Ni+Cu)−13.7Cr−18.5Mo−68.0Nb−1.
42(ν−8.0) ------ (2) が挙げられる。このMdGS30は0.30の引張り真ひずみを
与えたとき50%のマルテンサイト量を生成する温度であ
り、MdGS30の値が大きいほどオーステナイト相は不安
定である。なお、(2) 式中のνはオーステナイト相のA
STM結晶粒度番号である。しかし、このMdGS30値で
高速連続プレス加工性を評価した場合、MdGS30値と高
速連続プレス加工性の相関が乏しいことが多々ある。
【0007】その理由としては、第1にMdGS30値はS
US304,301系の特定成分範囲内で回帰した式で
あるため、幅広い成分範囲での適用には外挿が困難であ
る点、第2にMdGS30値は加工時の材料温度の上昇を考
慮に入れていないのに対し、高速連続プレス加工では、
材料温度が上昇するため、同一材料であっても加工時の
材料温度によって、マルテンサイト量が変化するという
点が考えられる。そこで、高速連続プレス加工性を評価
できる新たなオーステナイト安定度の指標について検討
した結果、加工ひずみ量とマルテンサイト量との関係に
着目すべきであることを知見した。
【0008】本発明者らによる種々の実験結果、加工ひ
ずみ量とマルテンサイト量の間には次の関係式が成立す
ることを見いだした。 α'/A=a・e2.5 ------ (3) ここで、e:引張変形で付与されたひずみ量。 α':付与されたひずみ量で発生した加工誘起マルテンサ
イト相の量比。 A:そのときのオーステナイト相の量比で、1−α' に
等しい。 (3)式は加工ひずみの増加に伴う加工誘起マルテンサ
イト量の増加の度合いを示した関係式である。(3)式
における係数aの値が、その材料のオーステナイト安定
度を示す値となる。すなわち、a値が小さい場合はオー
ステナイト相が安定であり、大きい場合はオーステナイ
ト相は不安定と評価することができるのである。ここで
a値は、ひずみ量e=1のときのα'/Aの値となること
が(3)式からわかる。
【0009】本発明者らによる数多くの実験の結果、a
値と化学成分の間には次の関係式が成立することを見い
だした。 a値= 19.43−10.8C−0.14Si−0.54Mn−1.02Ni
−0.57Cr−0.49Cu−7.53N ------- (1)
【0010】加工温度は加工度、加工速度、加工開始か
らの経過時間の増加とともに上昇するものであるが、加
工時には摩擦抵抗の低減、疵付き防止等の目的で液体潤
滑が施されるため、材料温度はある温度からほとんど上
昇しなくなる。実際の高速連続プレス時の温度は多くの
場合、40〜70℃程度であると推定されることから、
この温度域でのマルテンサイト変態を適切に制御するこ
とが必要である。詳細な調査の結果、(1)式で示され
るa値が−0.30〜1.00の範囲を外れた鋼では、
高速連続プレスにおいて、加工割れが生じ易いことがわ
かった。すなわち、(1)式によるa値は実際の高速連
続プレス性を評価するためにふさわしいオーステナイト
安定度の指標である。
【0011】各成分の作用と含有量限定の理由は次の通
りである。Cは強力なオーステナイト生成元素であり、
また加工誘起マルテンサイト相の強度を高める元素で、
高いほど張出し加工性の向上には好ましい。しかし、多
すぎると加工誘起マルテンサイト相の強度が高くなっ
て、縮みフランジ部での引張残留応力が大きくなり、そ
の結果、時期割れ発生を促進することになるため上限を
0.05%未満とした。
【0012】Siはその含有量が高いほど、オーステナ
イト相そのものの加工硬化性を高めることができるとと
もに、耐応力腐食割れ性の改善に有効な元素であるが、
反面、その含有量が多すぎるとδフェライト相が生成し
て熱間加工性を損ねるため、その適正範囲を1.0〜
2.5%とした。
【0013】MnはNiと同様にオーステナイト相のひ
ずみ誘起マルテンサイト量を抑制するのに役立つが、N
iと異なる点はひずみによって誘起されるマルテンサイ
ト相の強度を高めるため、結果的には材料の加工硬化性
を高めると共に張出し成形性を向上させる効果があり、
単なるNiとの置換とは目的を異にする。しかしなが
ら、δフェライト相の抑制効果はNiほど強くなく、か
つ、製鋼時のロスが多くて金属Niと金属Mnとの価格
差ほどのコストの低減にならないことから、その適量範
囲を5.0%以下とした。
【0014】Niはオーステナイト相やマルテンサイト
相そのものの加工硬化にはあまり寄与しないのと、高価
な金属であるのでオーステナイト相のバランスの条件を
満たす範囲で低いことが望ましいので5.0〜9.0%
の範囲とした。
【0015】Crは耐食性の面から高い方が望ましい
が、あまり高すぎるとδフェライト相が生じ熱間加工性
が損なわれるためその適正範囲を14.0〜19.0%
とした。
【0016】CuはNiと同様にオーステナイト相のひ
ずみ誘起マルテンサイト変態を制御するのに役立つと同
時に、ひずみによって誘起されるマルテンサイト相の強
度を高め、結果的に材料の加工硬化特性を向上せしめる
ので不可欠な元素である。しかし、その含有量が高すぎ
ると熱間加工性が阻害されるので、その含有量は4.0
%以下とした。
【0017】NはCと同様にオーステナイト生成元素で
あり、加工誘起マルテンサイト相の強度を高めるが、多
すぎると加工誘起マルテンサイト相の強度が高くなりす
ぎて時期割れ発生を促進するとともに、オーステナイト
相自体の強度が上昇して加工性が低下するため、上限を
0.04%とした。
【0018】Moは耐食性の向上に有効な元素である。
本発明の鋼では、ひずみ誘起マルテンサイトを積極的に
利用する上から、耐食性に有効なCrの上限が決められ
る。環境によって耐食性が不十分な場合には、耐食性の
向上を目的にMoを添加することが有効である。しか
し、Moは高価な元素であることから上限を1.0%と
した。
【0019】その他、成形加工部品をスポット溶接やシ
ーム溶接等で組み立てて使用する場合、溶接熱影響部の
鋭敏化による耐食性劣化を回避するためにTi,Nbを
適量添加することも可能である。
【0020】なお、Cを0.05%未満、Nを0.04
%以下としたが、両者はいずれも侵入型元素で加工誘起
マルテンサイトの強度を高め、多すぎると加工誘起マル
テンサイトの強度が高くなりすぎて時期割れ発生を促進
するため(C+N)の上限を0.06%未満とした。
【0021】
【実施例】
実施例1:表1に示す化学成分の鋼1〜26を溶製し、
スラブを1220℃に再加熱後、熱間圧延により板厚
3.8mmの熱延板とし、これに1150℃で均熱1分
の熱延板焼鈍を施した。この熱延焼鈍板を酸洗し、板厚
1.2mmまで冷間圧延した後、1050℃で均熱1分
の中間焼鈍と酸洗を施し、さらに0.6mmまで冷間圧
延した。これに結晶粒度が8番になるような温度で、均
熱1分の仕上げ焼鈍の後、酸洗を施した。
【0022】これらの材料について、オーステナイト安
定度の評価試験と高速連続プレス性の指標となる高速エ
リクセン試験を行った。また、一部の材料については高
速深絞り加工試験と時期割れ試験を実施した。なお、こ
れらの試験方法は次のとおりである。
【0023】
【表1】
【0024】(高速エリクセン試験方法)高速エリクセ
ン試験は高速連続プレス加工を想定した試験方法で、J
IS Z2247に規定された2号試験片にプレス油で
潤滑を施して試験した。加工方法はメカニカルプレス機
にJIS B 7729に規定されたエリクセン試験治
具を取付け、加工速度12.8m/分の速度で加工し
た。試験室の気温は20℃であった。加工時の材料温度
は高速加工のため測定が不可能であるが、加工後直ちに
試験片を取り出し温度測定を行なったところ、約40℃
を示したことから、加工時の材料温度は40℃以上であ
ることは容易に推察される。なお、 JIS Z 22
47に規定された通常のエリクセン試験も一部実施した
が、エリクセン試験時の張出し加工部での温度を測定し
た結果、加工時に温度上昇を生じた材料でも加工時の材
料温度は25℃程度であった。
【0025】(オーステナイト安定度評価試験方法)幅
10mm、長さ100mmの短冊試験片を作製し、試験
片の中央部に15mmのけがき線を記入した。この試験
片のけがき線長さを読み取り顕微鏡で正確に測定した
後、インストロン型引張試験機で均一伸びを示す範囲内
で種々の引張ひずみを与えた。この時の引張速度は1m
m/分と100mm/分の2種類で行なった。1mm/
分で引張った場合の試験片温度は高いもので25℃程度
であった。一方、100mm/分で引張った場合の試験
片温度は60〜90℃であった。ひずみ付与後は再びけ
がき線長さを正確に読み取り、ひずみ量を算出した。オ
ーステナイト安定度の指標となる加工誘起マルテンサイ
ト量は、引張ひずみ付与後の試験片から約5mm径の円
板を加工ひずみが加わらないよう電解研磨で注意深く作
製し、試料振動型磁力計で測定した。
【0026】(高速深絞り試験方法)直径120mmの
円板を表2の条件で3工程の高速連続深絞り加工を行
い、割れの有無を確認した。なお、加工時の材料温度は
機構上測定できなかったが、1〜3工程終了後直ちに加
工品の温度を測定したところ40℃以上の温度であるこ
とから、加工時の材料温度は40℃以上であったことを
確認した。
【0027】
【表2】
【0028】(時期割れ試験方法)高速深絞り試験の3
工程終了品を採取し、脱脂後、40℃の3%塩酸に24
時間浸漬した後、割れの有無を確認した。
【0029】(試験結果)高速エリクセン試験およびオ
ーステナイト安定度評価試験結果を表3に示す。従来の
オーステナイト安定度の指標となるMdGS30で高速エリ
クセン値を整理すると図1のようになった。MdGS30
高速エリクセン値、すなわち、高速連続プレス性との間
にはほとんど相関がないことがわかる。
【0030】
【表3】
【0031】また、引張ひずみによるマルテンサイト変
態挙動の一例を図2、3に示す。引張り時に材料温度が
上昇しないよう1mm/分でゆっくり引張った場合は、
図2に示すように加工時に生成したマルテンサイト量が
多い。一方、引張時に材料温度が60〜90℃に上昇し
た100mm/分の場合、図3に示すようにマルテンサ
イト量が少ない。これらの結果は、同ー材料であっても
加工時の材料温度によってマルテンサイト量が変化する
ことを示すものである。
【0032】図4は、前述の(3)式におけるひずみ量
eの対数とα'/(1−α')の対数の関係をいくつかの鋼に
ついてプロットした例である。各鋼のプロットは勾配
2.5の直線として近似でき、(3)式の関係が成立す
ることがわかる。
【0033】鋼の化学組成を前述の(1)式に代入して
求めた計算a値と、マルテンサイト量を実測して(3)
式から求めた実測a値を表3中に示す。計算a値と実測
a値はよく一致しており、(1)式によりa値が精度よ
く推定できることがわかる。
【0034】前述(1)式を用いて求めた計算a値と高
速連続プレス加工を想定した高速でのエリクセン試験値
の関係を整理すると図5のようになる。高速連続プレス
加工であろうとも、張出し加工性はマルテンサイト変態
によるひずみ拡散の寄与が大きく、結局、高速加工で材
料温度が上昇した状態でのマルテンサイト変態挙動を十
分把握すれば図5のごとく、高速連続プレス加工性は、
本発明者らが提案したa値によって評価することが可能
となる。
【0035】供試材の一部について高速連続深絞り加工
試験を実施した結果を表3中に示す。オーステナイト安
定度の指標となるa値が−0.30〜1.00の鋼が加
工時に適度にマルテンサイト変態し、高速連続深絞り加
工が可能なことがわかる。
【0036】また、高速連続深絞り加工品を用いて、時
期割れ試験を実施した結果を表3中に示す。Cが0.0
45%以下、Nが0.035%以下で(C+N)量が
0.053%以下の鋼は時期割れを発生せず、Cが0.
061%以上、Nが0.05%以上で(C+N)量が
0.072%以上の鋼は割れが発生し、時期割れ感受性
が高い結果となっている。
【0037】実施例2:実施例1と同様に、表4に示す
A〜Lの鋼を溶製した。表4の本発明鋼のA〜Gの(C
+N)量は0.06%未満にありa値は−0.30〜
1.00の範囲にある。比較鋼のH、J,Kはa値が規
定の範囲内にあるものの、C量および(C+N)量が規
定の範囲外にあるものである。比較鋼IはC,N量およ
び(C+N)量が規定の範囲内にあるものの、a値が規
定の範囲より低くオーステナイト相が安定な材料であ
る。比較鋼LはC,N量および(C+N)量が規定の範
囲内にあるものの、a値が規定の範囲より高くオーステ
ナイト相が不安定な材料である。
【0038】
【表4】
【0039】これらの鋼の0.6mm厚の冷延焼鈍材か
ら各試験片を採取し、実施例1と同様の試験条件で高速
エリクセン試験、オーステナイト安定度評価試験、高速
深絞り加工試験、時期割れ試験を実施した。その結果
を、表5に示す。オーステナイト安定度評価試験のa値
が−0.30〜1.00にある発明鋼および比較鋼の
H、J,Kは高速深絞り加工で割れを生じることはなか
ったが、a値が−0.30〜1.00を外れた比較鋼
I,Lは割れを生じた。
【0040】
【表5】
【0041】また、時期割れ試験においては、(C+
N)量が範囲内にある発明鋼は割れを生じなかった。一
方、(C+N)量が範囲外にある比較鋼H,J、Kは割
れを生じていた。なお、比較材のI,Lは3工程目まで
加工ができなかったため、時期割れ試験はできなかっ
た。
【0042】
【発明の効果】本発明によれば、材料温度の上昇をも加
味した新しいオーステナイト安定度の指標の値を採用し
て鋼の化学成分を厳密にコントロールしたので、高速連
続プレス加工における加工時の割れを克服でき、かつ、
縮みフランジ変形を受けた部分の耐時期割れ性をも高い
レベルに維持できた。その結果、従来の準安定オーステ
ナイト系ステンレス鋼では、複数回の単発プレスで行っ
ていた多段プレス加工が、本発明鋼では1つのラインで
仕上げる高速連続プレス(トランスファープレス)によ
り、行うことが可能になった。特に、絞り加工量が大き
いプレス加工品が高速連続プレスラインで製造できるよ
うになり、これらの製品の普及に大きく貢献できる。
【図面の簡単な説明】
【図1】オーステナイト安定度MdGS30値と高速エリク
セン試験値の関係を示した図。
【図2】1mm/分で引張与ひずみした場合のひずみと
マルテンサイト量の関係を示した図。
【図3】100mm/分で引張与ひずみした場合のひず
みとマルテンサイト量の関係を示した図。
【図4】100mm/分で引張与ひずみした場合のひず
みと(マルテンサイト量/オーステナイト量)の関係を
対数で整理した図。
【図5】オーステナイト安定度評価値の計算a値と高速
エリクセン試験値の関係を示した図。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】質量%で、C:0.05%未満,Si:
    1.0〜2.5%,Mn:5.0%以下,Ni:5.0
    〜9.0%,Cr:14.0〜19.0%,Cu:4.
    0%以下,N:0.04%以下,Mo:1.0%以下
    (無添加を含む)を含有し、(C+N)量が0.06%
    未満であり、かつ、これらの成分の間に下記(1)式に
    従うa値が−0.30〜1.00の範囲に維持される関
    係が成立しており、残部がFeおよび不可避的不純物か
    らなる耐時期割れ性に優れた高速連続プレス加工用オー
    ステナイト系ステンレス鋼。 a値= 19.43−10.8C−0.14Si−0.54Mn−1.02Ni
    −0.57Cr−0.49Cu−7.53N ---------- (1)
JP9201795A 1995-03-27 1995-03-27 耐時期割れ性に優れた高速連続プレス加工用オーステナイト系ステンレス鋼 Pending JPH08269638A (ja)

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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009249704A (ja) * 2008-04-08 2009-10-29 Nisshin Steel Co Ltd ステンレス鋼プレス成形体および製造方法
JP2013530305A (ja) * 2010-04-29 2013-07-25 オウトクンプ オサケイティオ ユルキネン 高成形性を有するフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼の製造および利用方法
KR20190020393A (ko) * 2017-08-21 2019-03-04 주식회사 포스코 가공성 및 내시효균열성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 이를 이용한 드로잉 가공품
CN112458366A (zh) * 2020-11-07 2021-03-09 上海落日新材料科技有限公司 一种海洋环境下高组织稳定性不锈钢及其制造方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009249704A (ja) * 2008-04-08 2009-10-29 Nisshin Steel Co Ltd ステンレス鋼プレス成形体および製造方法
JP2013530305A (ja) * 2010-04-29 2013-07-25 オウトクンプ オサケイティオ ユルキネン 高成形性を有するフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼の製造および利用方法
KR20190020393A (ko) * 2017-08-21 2019-03-04 주식회사 포스코 가공성 및 내시효균열성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 이를 이용한 드로잉 가공품
CN111247265A (zh) * 2017-08-21 2020-06-05 株式会社Posco 加工性和抗季裂性优异的奥氏体不锈钢及利用它的拉伸加工产品
CN112458366A (zh) * 2020-11-07 2021-03-09 上海落日新材料科技有限公司 一种海洋环境下高组织稳定性不锈钢及其制造方法

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