JPH08269569A - アパーチャーグリル用素材鋼板の製造方法 - Google Patents
アパーチャーグリル用素材鋼板の製造方法Info
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- JPH08269569A JPH08269569A JP6924195A JP6924195A JPH08269569A JP H08269569 A JPH08269569 A JP H08269569A JP 6924195 A JP6924195 A JP 6924195A JP 6924195 A JP6924195 A JP 6924195A JP H08269569 A JPH08269569 A JP H08269569A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 カラーテレビのブラウン管に組み込まれるア
パーチャーグリルの素材鋼板について、ブラウン管の大
型化・フラット化に必要な高強度化を、磁気特性等を損
なうことなく達成するための素材鋼板の製造方法を提供
する。 【構成】 極低炭素鋼（Ｃ：0.006 ％以下，Ｓｉ：0.3
〜0.5 ％，Ｍｎ：0.3 〜0.5 ％，Ｐ：0.03％以下，Ｓ：
0.03％以下，Ａｌ：0.01％以下，Ｎ：0.08％以下，Ｏ：
0.01％以下，残部実質的にＦｅからなる）の熱間圧延鋼
材を、一次冷間圧延した後、連続焼鈍ラインで、温度73
0 〜780 ℃に、50〜65秒間保持する中間焼鈍処理を施
し、ついで冷延率60〜80％％の二次冷間圧延を行った
後、歪み取り焼鈍を施す。所望により、上記中間焼鈍処
理につづいて、330 〜430 ℃に適当時間保持する過時効
処理が施される。
パーチャーグリルの素材鋼板について、ブラウン管の大
型化・フラット化に必要な高強度化を、磁気特性等を損
なうことなく達成するための素材鋼板の製造方法を提供
する。 【構成】 極低炭素鋼（Ｃ：0.006 ％以下，Ｓｉ：0.3
〜0.5 ％，Ｍｎ：0.3 〜0.5 ％，Ｐ：0.03％以下，Ｓ：
0.03％以下，Ａｌ：0.01％以下，Ｎ：0.08％以下，Ｏ：
0.01％以下，残部実質的にＦｅからなる）の熱間圧延鋼
材を、一次冷間圧延した後、連続焼鈍ラインで、温度73
0 〜780 ℃に、50〜65秒間保持する中間焼鈍処理を施
し、ついで冷延率60〜80％％の二次冷間圧延を行った
後、歪み取り焼鈍を施す。所望により、上記中間焼鈍処
理につづいて、330 〜430 ℃に適当時間保持する過時効
処理が施される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、カラーテレビブラウン
管に色選別電極として組み込まれるアパーチャーグリル
の素材鋼板の製造方法に関する。
管に色選別電極として組み込まれるアパーチャーグリル
の素材鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】カラーテレビのブラウン管の色選別電極
であるアパーチャーグリルは、極低炭素鋼等の薄鋼板
（板厚約0.1 〜0.3 mm）を素材とし、これにレジストマ
スキングしてエッチング加工により多数のスリットを
「すだれ状」に形成した薄板部材であり、すだれ状薄板
部材にスリット方向の張力を加えてフレームに張り渡
し、溶接で固定した後、緻密な酸化皮膜を表面に形成す
るための黒化処理（温度：約４００〜６００℃）が施さ
れた上、ブラウン管に組み込まれる。アパーチャーグリ
ル用素材は、グリルの機能およびフレームへの取付け態
様等の点から、高強度を有すること，初透磁率が高いこ
と, 残留応力が小さいこと等が要求される。残留応力が
高いと、エッチング加工で形成されるスリットに歪み・
位置ずれ等の形状不良（線乱れと称される）を生じ、強
度が不足する場合は、受像機の作動中にスリットの振動
（スピーカ音との共振等）を生じ易くなり、また透磁率
が低いと、磁気ドリフトを生じ、これらはいずれも画像
の色ムラ・色ズレを誘起する原因となるからである。
であるアパーチャーグリルは、極低炭素鋼等の薄鋼板
（板厚約0.1 〜0.3 mm）を素材とし、これにレジストマ
スキングしてエッチング加工により多数のスリットを
「すだれ状」に形成した薄板部材であり、すだれ状薄板
部材にスリット方向の張力を加えてフレームに張り渡
し、溶接で固定した後、緻密な酸化皮膜を表面に形成す
るための黒化処理（温度：約４００〜６００℃）が施さ
れた上、ブラウン管に組み込まれる。アパーチャーグリ
ル用素材は、グリルの機能およびフレームへの取付け態
様等の点から、高強度を有すること，初透磁率が高いこ
と, 残留応力が小さいこと等が要求される。残留応力が
高いと、エッチング加工で形成されるスリットに歪み・
位置ずれ等の形状不良（線乱れと称される）を生じ、強
度が不足する場合は、受像機の作動中にスリットの振動
（スピーカ音との共振等）を生じ易くなり、また透磁率
が低いと、磁気ドリフトを生じ、これらはいずれも画像
の色ムラ・色ズレを誘起する原因となるからである。
【０００３】上記アパーチャーグリル素材鋼板は、極低
炭素鋼、アルミキルド炭素鋼等を、熱間圧延鋼および酸
洗処理の後、冷間圧延（一次冷間圧延）し、その冷延鋼
板のタイトコイルを、箱型焼鈍炉で焼鈍する中間焼鈍処
理に付した後、再冷間圧延（二次冷間圧延）に付して所
定板厚に圧延する工程を経由して製造されている。この
グリル素材の諸特性の改善を目的として種々の工夫がな
され、強度改善策に関しては、母材鋼板の成分構成につ
いての多くの提案がなされている（例えば、特開昭62-2
49339 号公報, 特開平5-311327号公報, 特開平5-311330
号公報, 特開平5-311331号公報等) 。
炭素鋼、アルミキルド炭素鋼等を、熱間圧延鋼および酸
洗処理の後、冷間圧延（一次冷間圧延）し、その冷延鋼
板のタイトコイルを、箱型焼鈍炉で焼鈍する中間焼鈍処
理に付した後、再冷間圧延（二次冷間圧延）に付して所
定板厚に圧延する工程を経由して製造されている。この
グリル素材の諸特性の改善を目的として種々の工夫がな
され、強度改善策に関しては、母材鋼板の成分構成につ
いての多くの提案がなされている（例えば、特開昭62-2
49339 号公報, 特開平5-311327号公報, 特開平5-311330
号公報, 特開平5-311331号公報等) 。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、カラーテレビブ
ラウン管は、大型化、および画像の歪み改善のためのフ
ラット化等が進み、これに伴ってアパーチャーグリルの
素材鋼板は、その材料特性としてより高い強度（引張強
度TS：約700N/ mm2 以上) が要求されるようになってい
る。グリル素材の材料特性に関して、その強度を高める
だけであれば、例えば二次冷間圧延の冷延率を高めるこ
とによって容易に高強度化を実現することができる。し
かし、二次冷延率を高め、強度を高くすることは、冷延
工程につづく歪み取り焼鈍処理における磁気特性の回復
を遅延させ、透磁率の低下をきたす原因となる。受像作
動中の磁気ドリフトによる色ズレを抑制防止するために
は、高透磁率（望ましくはμ0.5 約170Ga/Oe以上) を必
要とするが、高強度化に伴つて高透磁率の確保は困難と
なる。すなわち、アパーチャーグリル素材鋼板の高強度
化に際しては、強度と磁気特性とのバランスをいかに確
保するかが重要な技術的課題となる。本発明は、上記に
鑑み、磁気性質や、線乱れ等の特性を損なうことなく、
高強度化を実現することができるアパーチャーグリル素
材鋼板の製造方法を提供しようとするものである。
ラウン管は、大型化、および画像の歪み改善のためのフ
ラット化等が進み、これに伴ってアパーチャーグリルの
素材鋼板は、その材料特性としてより高い強度（引張強
度TS：約700N/ mm2 以上) が要求されるようになってい
る。グリル素材の材料特性に関して、その強度を高める
だけであれば、例えば二次冷間圧延の冷延率を高めるこ
とによって容易に高強度化を実現することができる。し
かし、二次冷延率を高め、強度を高くすることは、冷延
工程につづく歪み取り焼鈍処理における磁気特性の回復
を遅延させ、透磁率の低下をきたす原因となる。受像作
動中の磁気ドリフトによる色ズレを抑制防止するために
は、高透磁率（望ましくはμ0.5 約170Ga/Oe以上) を必
要とするが、高強度化に伴つて高透磁率の確保は困難と
なる。すなわち、アパーチャーグリル素材鋼板の高強度
化に際しては、強度と磁気特性とのバランスをいかに確
保するかが重要な技術的課題となる。本発明は、上記に
鑑み、磁気性質や、線乱れ等の特性を損なうことなく、
高強度化を実現することができるアパーチャーグリル素
材鋼板の製造方法を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のアパーチャーグ
リル素材鋼板の製造方法は、Ｃ：０．００６％以下，Ｓ
ｉ：０．３〜０．５％，Ｍｎ：０．３〜０．５％，Ｐ：
０．０３％以下，Ｓ：０．０３％以下，Ａｌ：０．０１
％以下，Ｎ：０．０８％以下，Ｏ：０．０１％以下，残
部実質的にＦｅからなる極低炭素鋼の熱間圧延鋼材を、
一次冷間圧延した後、連続焼鈍ラインにおいて、温度７
３０〜７８０℃に、５０〜６５秒保持する中間焼鈍処理
を施し、ついで冷延率６０〜８０％の二次冷間圧延を行
い、その後歪み取り焼鈍処理することを特徴としいる。
リル素材鋼板の製造方法は、Ｃ：０．００６％以下，Ｓ
ｉ：０．３〜０．５％，Ｍｎ：０．３〜０．５％，Ｐ：
０．０３％以下，Ｓ：０．０３％以下，Ａｌ：０．０１
％以下，Ｎ：０．０８％以下，Ｏ：０．０１％以下，残
部実質的にＦｅからなる極低炭素鋼の熱間圧延鋼材を、
一次冷間圧延した後、連続焼鈍ラインにおいて、温度７
３０〜７８０℃に、５０〜６５秒保持する中間焼鈍処理
を施し、ついで冷延率６０〜８０％の二次冷間圧延を行
い、その後歪み取り焼鈍処理することを特徴としいる。
【０００６】
【作用】一次冷間圧延後の中間焼鈍処理として、その冷
延鋼板のタイトコイルを箱型焼鈍処理する従来の方法で
は、鋼板の結晶粒の著し粗大化を生じる。このため、二
次冷間圧延を経て得られる製品鋼板に高強度を付与する
ことは困難である。これと異なって、中間焼鈍に連続焼
鈍処理を適用した本発明では、鋼板の結晶組織が微細化
され、その効果として二次冷間圧延を経由して得られる
製品鋼板の高強度化を可能とする。上記中間焼鈍処理後
の二次冷間圧延における冷延率の制御により、製品鋼板
の透磁率を損なうことなく、その強度を十分に高めるこ
とができる。また、中間焼鈍処理のヒートパターンとし
て、上記７３０〜７８０℃での処理につづいて、３３０
〜４３０℃に加熱保持するヒートパターンを与えること
により、過時効を生じ、引張強度をより高めることがで
きる。更に、二次冷間圧延につづいて、歪み取り焼鈍を
施すことにより、製品鋼板の残留応力がより低減され、
透磁率やスリット品質等の改善効果が得られる。
延鋼板のタイトコイルを箱型焼鈍処理する従来の方法で
は、鋼板の結晶粒の著し粗大化を生じる。このため、二
次冷間圧延を経て得られる製品鋼板に高強度を付与する
ことは困難である。これと異なって、中間焼鈍に連続焼
鈍処理を適用した本発明では、鋼板の結晶組織が微細化
され、その効果として二次冷間圧延を経由して得られる
製品鋼板の高強度化を可能とする。上記中間焼鈍処理後
の二次冷間圧延における冷延率の制御により、製品鋼板
の透磁率を損なうことなく、その強度を十分に高めるこ
とができる。また、中間焼鈍処理のヒートパターンとし
て、上記７３０〜７８０℃での処理につづいて、３３０
〜４３０℃に加熱保持するヒートパターンを与えること
により、過時効を生じ、引張強度をより高めることがで
きる。更に、二次冷間圧延につづいて、歪み取り焼鈍を
施すことにより、製品鋼板の残留応力がより低減され、
透磁率やスリット品質等の改善効果が得られる。
【０００７】以下本発明について詳しく説明する。ま
ず、素材鋼材の成分限定理由を説明する。 Ｃ：０．００６％以下 Ｃは、固溶強化作用を有し、アパーチャーグリルの高強
度の確保に寄与する。しかし、その量が多くなると、透
磁率の低下等の不都合を招くので０．０６％を上限とす
る。
ず、素材鋼材の成分限定理由を説明する。 Ｃ：０．００６％以下 Ｃは、固溶強化作用を有し、アパーチャーグリルの高強
度の確保に寄与する。しかし、その量が多くなると、透
磁率の低下等の不都合を招くので０．０６％を上限とす
る。
【０００８】Ｓｉ：０．３〜０．５％ Ｓｉは、磁気特性の向上に有効な元素である。鋼の強度
を高めながら、高透磁率を確保するためには、少なくと
も０．３％を必要とする。またＳｉは鋼の強度改善にも
寄与する。しかし、多量に含有すると、鋼中のＳｉ化合
物の増量に伴い鋼の清浄度が低下する。清浄度の低下
は、エッチング加工により形成されるスリットの溝面の
平滑性を損う原因となる。このため、０．５％を上限と
する。
を高めながら、高透磁率を確保するためには、少なくと
も０．３％を必要とする。またＳｉは鋼の強度改善にも
寄与する。しかし、多量に含有すると、鋼中のＳｉ化合
物の増量に伴い鋼の清浄度が低下する。清浄度の低下
は、エッチング加工により形成されるスリットの溝面の
平滑性を損う原因となる。このため、０．５％を上限と
する。
【０００９】Ｍｎ：０．３〜０．５％ Ｍｎは、鋼の熱間加工性を改善し、また鋼中に置換型に
固溶して鋼を強化する。この効果を得るために、０．３
％以上を必要とする。しかし、０．５％を越えると効果
はほぼ飽和し、またそれ以上に増量すると、鋼の清浄度
の低下に伴いスリットの溝面の平滑性が損われるので、
これを上限とする。
固溶して鋼を強化する。この効果を得るために、０．３
％以上を必要とする。しかし、０．５％を越えると効果
はほぼ飽和し、またそれ以上に増量すると、鋼の清浄度
の低下に伴いスリットの溝面の平滑性が損われるので、
これを上限とする。
【００１０】Ｐ：０．０３％下，Ｓ：０．０３％以下，
Ａｌ：０．０１％以下，Ｎ：０．０１％以下，Ｏ：０．
０１％以下 これらの元素はいずれも鋼の溶製工程に不可避的に混入
する不純分である。Ｐは、粒界偏析等により鋼の圧延性
を損なうので、０．０３％以下を越えてはならない。Ｓ
は、鋼の熱間加工性に有害であり、またＭｎＳを形成
し、鋼の清浄度を悪くするので、０．０３％以下とす
る。Ａｌは、鋼の清浄度を阻害するので、０．０１％を
越えてはならない。Ｎは、鋼の清浄度を低下させるの
で、０．０１％を上限とする。Ｏもまた、鋼の清浄度を
低下させるので、０．０１％を上限とする。
Ａｌ：０．０１％以下，Ｎ：０．０１％以下，Ｏ：０．
０１％以下 これらの元素はいずれも鋼の溶製工程に不可避的に混入
する不純分である。Ｐは、粒界偏析等により鋼の圧延性
を損なうので、０．０３％以下を越えてはならない。Ｓ
は、鋼の熱間加工性に有害であり、またＭｎＳを形成
し、鋼の清浄度を悪くするので、０．０３％以下とす
る。Ａｌは、鋼の清浄度を阻害するので、０．０１％を
越えてはならない。Ｎは、鋼の清浄度を低下させるの
で、０．０１％を上限とする。Ｏもまた、鋼の清浄度を
低下させるので、０．０１％を上限とする。
【００１１】次に本発明の製造工程について説明する。
溶解・脱ガス処理を経て鋳造された鋼は、熱間圧延の
後、酸洗処理が施され、ついで冷間圧延（一次冷延）に
付される。熱間圧延は、材料の均質性を確保するため
に、常法に従って、熱延仕上げ温度をＡ3 変態点以上の
オーステナイト単相域（約９００℃以上）とし、熱延材
の巻取りは、約５００〜５４０℃の温度範囲で行うのが
よい。熱延材を酸洗処理した後に行う一次冷延には特段
の制限はなく、冷延率は、製品鋼板の板厚および二次冷
間圧延での冷延率等を勘案して適宜設定される。
溶解・脱ガス処理を経て鋳造された鋼は、熱間圧延の
後、酸洗処理が施され、ついで冷間圧延（一次冷延）に
付される。熱間圧延は、材料の均質性を確保するため
に、常法に従って、熱延仕上げ温度をＡ3 変態点以上の
オーステナイト単相域（約９００℃以上）とし、熱延材
の巻取りは、約５００〜５４０℃の温度範囲で行うのが
よい。熱延材を酸洗処理した後に行う一次冷延には特段
の制限はなく、冷延率は、製品鋼板の板厚および二次冷
間圧延での冷延率等を勘案して適宜設定される。
【００１２】一次冷延鋼板は、二次冷延に先立って冷間
加工性を回復するための中間焼鈍処理に付される。従来
法ではこの中間焼鈍処理として、タイトコイルの箱型焼
鈍方式が採用されている。これと異なって連続焼鈍方式
を適用した点は、本発明の最も特徴とする点の一つであ
る。タイトコイルの箱型焼鈍処理では、焼鈍処理を終了
した後の降温過程における冷却速度が緩慢なため、結晶
組織の著しい粗大化を生じ、結果として二次冷延を経て
得られる製品鋼板の強度が低いレベルに留まる。これに
対し、連続焼鈍方式による本発明では、結晶粒の粗大化
を回避し、製品鋼板に改良された強度（引張強度約７０
０Ｎ／mm2 以上）を付与することを可能としている。こ
の中間焼鈍処理は、温度７３０〜７８０℃に５０〜６５
秒間保持することにより達成される。これにより、鋼板
の組織は、結晶粒度番号Ｎ（JIS G 0552）約８．９〜
９．４程度の微細組織となる。処理温度の下限を７３０
℃とするのは、それより低い温度では、加工性の回復に
必要な再結晶化が不十分となり、７８０℃を上限とする
のは、それを高温域では、結晶粒の粗大化をきたし、製
品鋼板の高強度を確保することが困難となるからであ
る。上記中間焼鈍処理においては、温度７３０〜７８０
℃に加熱保持した後、所望により、温度３３０〜４３０
℃に、３〜４分間加熱保持するヒートパターンが付加さ
れる。この熱処理工程が加えられるとにより、過時効
（鋼中のＣおよびＮの固定）の効果として、製品鋼板の
延性が改善される。
加工性を回復するための中間焼鈍処理に付される。従来
法ではこの中間焼鈍処理として、タイトコイルの箱型焼
鈍方式が採用されている。これと異なって連続焼鈍方式
を適用した点は、本発明の最も特徴とする点の一つであ
る。タイトコイルの箱型焼鈍処理では、焼鈍処理を終了
した後の降温過程における冷却速度が緩慢なため、結晶
組織の著しい粗大化を生じ、結果として二次冷延を経て
得られる製品鋼板の強度が低いレベルに留まる。これに
対し、連続焼鈍方式による本発明では、結晶粒の粗大化
を回避し、製品鋼板に改良された強度（引張強度約７０
０Ｎ／mm2 以上）を付与することを可能としている。こ
の中間焼鈍処理は、温度７３０〜７８０℃に５０〜６５
秒間保持することにより達成される。これにより、鋼板
の組織は、結晶粒度番号Ｎ（JIS G 0552）約８．９〜
９．４程度の微細組織となる。処理温度の下限を７３０
℃とするのは、それより低い温度では、加工性の回復に
必要な再結晶化が不十分となり、７８０℃を上限とする
のは、それを高温域では、結晶粒の粗大化をきたし、製
品鋼板の高強度を確保することが困難となるからであ
る。上記中間焼鈍処理においては、温度７３０〜７８０
℃に加熱保持した後、所望により、温度３３０〜４３０
℃に、３〜４分間加熱保持するヒートパターンが付加さ
れる。この熱処理工程が加えられるとにより、過時効
（鋼中のＣおよびＮの固定）の効果として、製品鋼板の
延性が改善される。
【００１３】上記中間焼鈍処理の後、二次冷延により所
定板厚の鋼板を得る。二次冷間圧延における冷延率の設
定は重要である。その冷延率が６０％に満たない場合
は、製品鋼板の強度の不足をきたし、他方８０％を越え
る冷延率では、高透磁率を確保することができなくな
る。従って、二次冷延率は６０〜８０％の範囲内に設定
することを要し、これにより高強度と高透磁率の両面の
要請に対処することが可能となる。二次冷延により得ら
れる鋼板は、前記のように中間焼鈍処理を連続焼鈍方式
としたことによる組織の微細化効果を受け継ぎ、改良さ
れた引張強度（約700N/ mm 2 以上）が確保される。な
お、二次冷間圧延においては、製品鋼板に適度の表面粗
度を付与するために、仕上げ圧延にダルロールが使用さ
れる。製品鋼板表面に適度の粗さを付与することは、エ
ッチング加工によるスリット形成工程におけるレジスト
マスキングの密着性（その密着性の確保は、スリットの
形状精度の確保に不可欠である）を十分ならしめるため
である。本発明においても、二次冷間圧延の仕上げ圧延
にダルロールを適用し、必要な表面粗さ（Ｒa 約0.3 〜
0.5 μｍ）を形成することは通常のそれと異ならない。
定板厚の鋼板を得る。二次冷間圧延における冷延率の設
定は重要である。その冷延率が６０％に満たない場合
は、製品鋼板の強度の不足をきたし、他方８０％を越え
る冷延率では、高透磁率を確保することができなくな
る。従って、二次冷延率は６０〜８０％の範囲内に設定
することを要し、これにより高強度と高透磁率の両面の
要請に対処することが可能となる。二次冷延により得ら
れる鋼板は、前記のように中間焼鈍処理を連続焼鈍方式
としたことによる組織の微細化効果を受け継ぎ、改良さ
れた引張強度（約700N/ mm 2 以上）が確保される。な
お、二次冷間圧延においては、製品鋼板に適度の表面粗
度を付与するために、仕上げ圧延にダルロールが使用さ
れる。製品鋼板表面に適度の粗さを付与することは、エ
ッチング加工によるスリット形成工程におけるレジスト
マスキングの密着性（その密着性の確保は、スリットの
形状精度の確保に不可欠である）を十分ならしめるため
である。本発明においても、二次冷間圧延の仕上げ圧延
にダルロールを適用し、必要な表面粗さ（Ｒa 約0.3 〜
0.5 μｍ）を形成することは通常のそれと異ならない。
【００１４】二次冷延の後、歪み取り焼鈍が施される。
この焼鈍処理で残留応力を低減緩和することは、スリッ
トの溝面の平滑性（凹状欠陥の防止）の向上に大きく寄
与する。すなわち、鋼中には極微細の介在物が不可避的
に分散存在し、その微視的介在物の存在自体は特に問題
にならないけれども、介在物の周囲に応力集中を生じ易
い。その応力集中に起因して、スリットのエッチング加
工過程で、介在物の周囲の腐食反応が選択的に助長さ、
その結果として、スリットの溝面に微細な凹状欠陥を生
じ、この欠陥はグリルの機能を低下させる原因となる。
歪み取り焼鈍を施し、残留応力を低減緩和することによ
り、このような欠陥の発生を抑制防止し、スリット品質
を改善することが可能となる。また、歪み取り焼鈍によ
り、鋼板の伸びや透磁率もより良好化する。この歪み取
り焼鈍処理は、バッチ焼鈍により実施することができ
る。タイトコイルのバッチ焼鈍処理は、温度約３６０〜
４６０℃に適当時間（約８〜１２Ｈｒ）保持することに
より首尾よく達成される。この場合の処理温度を、３６
０℃以上とするのは、それより低温度では、焼鈍効果が
不足し、４６０℃を越える高温度では、強度の低下をき
たすからである。
この焼鈍処理で残留応力を低減緩和することは、スリッ
トの溝面の平滑性（凹状欠陥の防止）の向上に大きく寄
与する。すなわち、鋼中には極微細の介在物が不可避的
に分散存在し、その微視的介在物の存在自体は特に問題
にならないけれども、介在物の周囲に応力集中を生じ易
い。その応力集中に起因して、スリットのエッチング加
工過程で、介在物の周囲の腐食反応が選択的に助長さ、
その結果として、スリットの溝面に微細な凹状欠陥を生
じ、この欠陥はグリルの機能を低下させる原因となる。
歪み取り焼鈍を施し、残留応力を低減緩和することによ
り、このような欠陥の発生を抑制防止し、スリット品質
を改善することが可能となる。また、歪み取り焼鈍によ
り、鋼板の伸びや透磁率もより良好化する。この歪み取
り焼鈍処理は、バッチ焼鈍により実施することができ
る。タイトコイルのバッチ焼鈍処理は、温度約３６０〜
４６０℃に適当時間（約８〜１２Ｈｒ）保持することに
より首尾よく達成される。この場合の処理温度を、３６
０℃以上とするのは、それより低温度では、焼鈍効果が
不足し、４６０℃を越える高温度では、強度の低下をき
たすからである。
【００１５】上記歪み取り焼鈍処理後、所望により、板
面の形状矯正および残留応力除去のための付加的手段と
して、テンションレベラー，ストレッチャー，ローラレ
ベラー等による加工が施される。しかる後、所定サイズ
にスリットして製品鋼板（アパーチャーグリル素材）を
得る。
面の形状矯正および残留応力除去のための付加的手段と
して、テンションレベラー，ストレッチャー，ローラレ
ベラー等による加工が施される。しかる後、所定サイズ
にスリットして製品鋼板（アパーチャーグリル素材）を
得る。
【００１６】
【実施例】表１に示す化学組成を有する極低炭素鋼（RH
脱ガス材) を下記の工程に付してアパーチャーグリル用
素材（板厚0.1 〜0.15 mm ）を得る。 (1) 熱間圧延 仕上げ圧延温度：９００〜９３５℃ 巻取り温度： ５０５〜５４５℃ (2) 一次冷間圧延 冷延率：７８．３％ (3) 中間焼鈍処理 処理１：連続焼鈍処理 処理２：タイトコイルの箱型焼鈍 (4) 二次冷間圧延 冷延率：表２参照 （仕上げ圧延はダルロールによる） (5) 歪み取り焼鈍処理 タイトコイルの箱型焼鈍処理（処理温度：４４０℃，処
理時間：８Ｈｒ） （焼鈍処理後、ローラレベラー加工実施）
脱ガス材) を下記の工程に付してアパーチャーグリル用
素材（板厚0.1 〜0.15 mm ）を得る。 (1) 熱間圧延 仕上げ圧延温度：９００〜９３５℃ 巻取り温度： ５０５〜５４５℃ (2) 一次冷間圧延 冷延率：７８．３％ (3) 中間焼鈍処理 処理１：連続焼鈍処理 処理２：タイトコイルの箱型焼鈍 (4) 二次冷間圧延 冷延率：表２参照 （仕上げ圧延はダルロールによる） (5) 歪み取り焼鈍処理 タイトコイルの箱型焼鈍処理（処理温度：４４０℃，処
理時間：８Ｈｒ） （焼鈍処理後、ローラレベラー加工実施）
【００１７】各供試材について、中間焼鈍処理後の鋼板
（中間材）および、歪み取り焼鈍とローラレベラ加工実
施後の製品鋼板の強度および磁気特性等を測定する。表
２に、製造条件および製品鋼板の諸特性測定結果を示
す。表中、No.1〜４は発明例、No.1’〜５’は比較例で
ある。比較例No.1’は、中間焼鈍をタイトコイルの箱型
焼鈍で行った例、比較例No.２’〜４’は、中間焼鈍処
理は発明例と同じ条件の連続焼鈍であるが、二次冷延条
件が本発明の規定から外れている例であり、No. ５’は
二次冷延後の歪み取り焼鈍処理を省略した例である。表
２中の「製品鋼板」の「引張強度」「伸び」は、エッチ
ング加工によるスリット形成前の測定値、「初透磁率μ
0.5 」は、スリットを形成したグリルをフレームに取付
け、黒化処理（450 ℃×15min ）した後の測定値であ
る。
（中間材）および、歪み取り焼鈍とローラレベラ加工実
施後の製品鋼板の強度および磁気特性等を測定する。表
２に、製造条件および製品鋼板の諸特性測定結果を示
す。表中、No.1〜４は発明例、No.1’〜５’は比較例で
ある。比較例No.1’は、中間焼鈍をタイトコイルの箱型
焼鈍で行った例、比較例No.２’〜４’は、中間焼鈍処
理は発明例と同じ条件の連続焼鈍であるが、二次冷延条
件が本発明の規定から外れている例であり、No. ５’は
二次冷延後の歪み取り焼鈍処理を省略した例である。表
２中の「製品鋼板」の「引張強度」「伸び」は、エッチ
ング加工によるスリット形成前の測定値、「初透磁率μ
0.5 」は、スリットを形成したグリルをフレームに取付
け、黒化処理（450 ℃×15min ）した後の測定値であ
る。
【００１８】図１は発明例No. ４、図２は比較例No.
１’について、一次冷延後の中間焼鈍処理材の金属組織
（倍率×２００）を示している。図１（発明例No. ４）
の組織の結晶粒度番号（JIS G 0552）は９．４、図２
（比較例No. １’）のそれは８．６であり、前者は微細
均質な結晶組織を有していることがわかる。
１’について、一次冷延後の中間焼鈍処理材の金属組織
（倍率×２００）を示している。図１（発明例No. ４）
の組織の結晶粒度番号（JIS G 0552）は９．４、図２
（比較例No. １’）のそれは８．６であり、前者は微細
均質な結晶組織を有していることがわかる。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】表２に示したように、発明例No. １〜４の
製品鋼板（グリル素材）は、高強度（TS 700N/ mm 2 以
上）と高透磁率（μ0.5 170Ga/Oe以上）を有し、かつエ
ッチング形成されるスリットの線乱れも少なく、良好な
形状精度を有している。これに対し、比較例No. １’
（中間焼鈍はタイトコイルの箱型焼鈍処理）の製品鋼板
は、高透磁率を有しているが、強度の改善効果はなく、
比較例No. ２’〜４’は、中間焼鈍処理に発明例と同じ
連続焼鈍を採用しているが、二次冷延率が不適当なた
め、強度の不足または透磁率の不足をきたしている。
製品鋼板（グリル素材）は、高強度（TS 700N/ mm 2 以
上）と高透磁率（μ0.5 170Ga/Oe以上）を有し、かつエ
ッチング形成されるスリットの線乱れも少なく、良好な
形状精度を有している。これに対し、比較例No. １’
（中間焼鈍はタイトコイルの箱型焼鈍処理）の製品鋼板
は、高透磁率を有しているが、強度の改善効果はなく、
比較例No. ２’〜４’は、中間焼鈍処理に発明例と同じ
連続焼鈍を採用しているが、二次冷延率が不適当なた
め、強度の不足または透磁率の不足をきたしている。
【００２２】図３は、発明例No. ４の製品鋼板にエッチ
ング加工で形成したスリットの溝面、図４は、比較例N
o. ５’（歪み取り焼鈍処理省略）の製品鋼板に形成し
たスリットの溝面（倍率は、いずれも×200 ）を示して
いる。図４における斑点模様は、鋼中に存在する極微細
介在物を起点とする凹状欠陥である。両者の対比から明
らかなように、発明例の製品鋼板（図３）は、比較例の
製品鋼板（図４）に観察されるような微細凹状欠陥がな
く、スリット溝面の平滑性に優れている。
ング加工で形成したスリットの溝面、図４は、比較例N
o. ５’（歪み取り焼鈍処理省略）の製品鋼板に形成し
たスリットの溝面（倍率は、いずれも×200 ）を示して
いる。図４における斑点模様は、鋼中に存在する極微細
介在物を起点とする凹状欠陥である。両者の対比から明
らかなように、発明例の製品鋼板（図３）は、比較例の
製品鋼板（図４）に観察されるような微細凹状欠陥がな
く、スリット溝面の平滑性に優れている。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、極低炭素鋼からなる高
強度・高透磁率を具備するアパーチャーグリル用素材を
製造することができる。その改良された強度・磁気特性
により、アパーチャーグリルの機能が安定化され、近時
のブラウン管の大型化・フラット化に対処することがで
きる。
強度・高透磁率を具備するアパーチャーグリル用素材を
製造することができる。その改良された強度・磁気特性
により、アパーチャーグリルの機能が安定化され、近時
のブラウン管の大型化・フラット化に対処することがで
きる。
【図１】一次冷間圧延後の中間焼鈍処理された鋼材（発
明例）の金属組織を示す図面代用顕微鏡写真（倍率×２
００）である。
明例）の金属組織を示す図面代用顕微鏡写真（倍率×２
００）である。
【図２】一次冷間圧延後の中間焼鈍処理された鋼材（従
来例）の金属組織を示す図面代用顕微鏡写真（倍率×２
００）である。
来例）の金属組織を示す図面代用顕微鏡写真（倍率×２
００）である。
【図３】アパーチャーグリルのスリット溝面を示す図面
代用顕微鏡写真（×２００）である。
代用顕微鏡写真（×２００）である。
【図４】アパーチャーグリルのスリット溝面を示す図面
代用顕微鏡写真（×２００）である。
代用顕微鏡写真（×２００）である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｊ 29/07 Ｈ０１Ｊ 29/07 (72)発明者 松下 恵三 大阪市此花区桜島２丁目１番171号 日新 製鋼株式会社大阪製造所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００６％以下，Ｓｉ：０．３〜
０．５％，Ｍｎ：０．３〜０．５％，Ｐ：０．０３％以
下，Ｓ：０．０３％以下，Ａｌ：０．０１％以下，Ｎ：
０．０８％以下，Ｏ：０．０１％以下，残部実質的にＦ
ｅからなる極低炭素鋼の熱間圧延鋼材を、一次冷間圧延
した後、連続焼鈍ラインにおいて、温度７３０〜７８０
℃に、５０〜６５秒保持する中間焼鈍処理を施し、つい
で冷延率６０〜８０％の二次冷間圧延を行った後、歪み
取り焼鈍を施すことを特徴とするアパーチャーグリル用
素材鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6924195A JPH08269569A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | アパーチャーグリル用素材鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6924195A JPH08269569A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | アパーチャーグリル用素材鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269569A true JPH08269569A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13397069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6924195A Withdrawn JPH08269569A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | アパーチャーグリル用素材鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269569A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6566796B2 (en) | 1999-12-20 | 2003-05-20 | Nkk Corporation | Steel sheet for tension mask, making method thereof and tension mask |
| US7163592B2 (en) | 2001-03-05 | 2007-01-16 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for tension mask, manufacturing method of steel sheet for tension mask, tension mask and cathode ray tube |
-
1995
- 1995-03-28 JP JP6924195A patent/JPH08269569A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6566796B2 (en) | 1999-12-20 | 2003-05-20 | Nkk Corporation | Steel sheet for tension mask, making method thereof and tension mask |
| US7163592B2 (en) | 2001-03-05 | 2007-01-16 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for tension mask, manufacturing method of steel sheet for tension mask, tension mask and cathode ray tube |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |