JPH08266044A - Ｒｃｃ方式のスイッチング電源装置 - Google Patents
Ｒｃｃ方式のスイッチング電源装置Info
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- JPH08266044A JPH08266044A JP6323495A JP6323495A JPH08266044A JP H08266044 A JPH08266044 A JP H08266044A JP 6323495 A JP6323495 A JP 6323495A JP 6323495 A JP6323495 A JP 6323495A JP H08266044 A JPH08266044 A JP H08266044A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】軽負荷時の制御安定化を図りつつ電力効率が高
くかつ小型で低コストのＲＣＣ方式のスイッチング電源
装置を提供する。 【構成】本装置は、トランス２０の１次巻線ＰＮ１に対
する２次巻線ＳＮ１の巻数を切替可能に形成するととも
に２次直流電源回路３０側に電流検出回路４０と巻数切
替手段５０とを設け、軽負荷時には２次巻線ＳＮ１の巻
数を少ない方に切替えることによりトランス２０の電力
伝達能率を低下させて、２次直流電源電圧の急上昇を抑
えつつスイッチング素子Ｑ１の発振周波数ｆの極低減化
を防止可能に構成されている。
くかつ小型で低コストのＲＣＣ方式のスイッチング電源
装置を提供する。 【構成】本装置は、トランス２０の１次巻線ＰＮ１に対
する２次巻線ＳＮ１の巻数を切替可能に形成するととも
に２次直流電源回路３０側に電流検出回路４０と巻数切
替手段５０とを設け、軽負荷時には２次巻線ＳＮ１の巻
数を少ない方に切替えることによりトランス２０の電力
伝達能率を低下させて、２次直流電源電圧の急上昇を抑
えつつスイッチング素子Ｑ１の発振周波数ｆの極低減化
を防止可能に構成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スイッチング素子，電
圧制御素子を含む１次直流電源回路と安定化回路を含む
２次直流電源回路とをトランスを介して接続し、かつ安
定化回路の出力信号に基き電圧制御素子の発振周波数を
変化させつつスイッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御する
ＲＣＣ方式のスイッチング電源装置に関する。
圧制御素子を含む１次直流電源回路と安定化回路を含む
２次直流電源回路とをトランスを介して接続し、かつ安
定化回路の出力信号に基き電圧制御素子の発振周波数を
変化させつつスイッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御する
ＲＣＣ方式のスイッチング電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２において、１次直流電源回路１０と
２次直流電源回路３０とは、１次巻線ＰＮ１，補助巻線
ＰＮ２および２次巻線ＳＮ１を有するトランス２０を介
して接続結合されている。１次直流電源回路１０は、整
流回路１１，平滑コンデンサＣ１，放電抵抗Ｒ１，スイ
ッチング素子（例えば、トランジスタ）Ｑ１，電圧制御
素子（例えば、トランジスタ）Ｑ２を含み、開閉スイッ
チ２，ノイズフィルタ３を介して交流電源（例えば、１
００Ｖ，５０ＨＺ）１に接続されている。
２次直流電源回路３０とは、１次巻線ＰＮ１，補助巻線
ＰＮ２および２次巻線ＳＮ１を有するトランス２０を介
して接続結合されている。１次直流電源回路１０は、整
流回路１１，平滑コンデンサＣ１，放電抵抗Ｒ１，スイ
ッチング素子（例えば、トランジスタ）Ｑ１，電圧制御
素子（例えば、トランジスタ）Ｑ２を含み、開閉スイッ
チ２，ノイズフィルタ３を介して交流電源（例えば、１
００Ｖ，５０ＨＺ）１に接続されている。
【０００３】電圧制御素子Ｑ２は、電圧制御回路（抵抗
Ｒ３，受光部３７）により、発振周波数ｆが変化されか
つスイッチング素子Ｑ１の流れこみ電流をコントロール
して、スイッチング素子Ｑ１をＯＮ−ＯＦＦ制御する。
Ｒ２は、限流抵抗である。また、駆動制御電源は、補助
巻線ＰＮ２とダイオードＤ１により誘起生成される。
Ｒ３，受光部３７）により、発振周波数ｆが変化されか
つスイッチング素子Ｑ１の流れこみ電流をコントロール
して、スイッチング素子Ｑ１をＯＮ−ＯＦＦ制御する。
Ｒ２は、限流抵抗である。また、駆動制御電源は、補助
巻線ＰＮ２とダイオードＤ１により誘起生成される。
【０００４】２次直流電源回路３０は、２次巻線ＳＮ１
に接続されたダイオードＤ２，平滑コンデンサＣ２を含
み、２次直流電源を生成して負荷１００に供給する。安
定化回路３５は、２次直流電源電圧を検出し、ホトカプ
ラ（発光部３６，受光部３７）を介して１次側に電圧フ
ィードバック信号（出力信号）を出力する。
に接続されたダイオードＤ２，平滑コンデンサＣ２を含
み、２次直流電源を生成して負荷１００に供給する。安
定化回路３５は、２次直流電源電圧を検出し、ホトカプ
ラ（発光部３６，受光部３７）を介して１次側に電圧フ
ィードバック信号（出力信号）を出力する。
【０００５】かかるＲＣＣ方式の自励発振型（周波数変
動型）のスイッチング電源装置では、開閉スイッチ２を
ＯＮすると駆動制御電源が誘起生成され、スイッチング
素子Ｑ１がＯＮ−ＯＦＦ制御される。そして、１次巻線
ＰＮ１から２次巻線ＳＮ１に、巻線数比に応じた電力伝
達能率で、電力エネルギーが供給される。
動型）のスイッチング電源装置では、開閉スイッチ２を
ＯＮすると駆動制御電源が誘起生成され、スイッチング
素子Ｑ１がＯＮ−ＯＦＦ制御される。そして、１次巻線
ＰＮ１から２次巻線ＳＮ１に、巻線数比に応じた電力伝
達能率で、電力エネルギーが供給される。
【０００６】２次直流電源回路３０では、ダイオードＤ
２で整流しかつ平滑コンデンサＣ２で平滑しつつ生成し
た２次直流電源を負荷１００に供給する、負荷１００の
軽重変動は、２次直流電源電圧の変動として安定化回路
４５で検出される。これによる電圧フィードバック信号
は、ホトカプラ（３６，３７）を介して、１次側の電圧
制御回路（Ｒ３，３７）に出力される。
２で整流しかつ平滑コンデンサＣ２で平滑しつつ生成し
た２次直流電源を負荷１００に供給する、負荷１００の
軽重変動は、２次直流電源電圧の変動として安定化回路
４５で検出される。これによる電圧フィードバック信号
は、ホトカプラ（３６，３７）を介して、１次側の電圧
制御回路（Ｒ３，３７）に出力される。
【０００７】すると、電圧制御素子Ｑ２が、スイッチン
グ素子Ｑ１をＯＮ−ＯＦＦ制御する。つまり、２次側
（３０）の出力（負荷）電流Ｉを一定とすれば、１次側
（１０）から２次側（３０）に伝達供給される電力エネ
ルギー量を増減することができるから、２次直流電源電
圧を安定化できる。
グ素子Ｑ１をＯＮ−ＯＦＦ制御する。つまり、２次側
（３０）の出力（負荷）電流Ｉを一定とすれば、１次側
（１０）から２次側（３０）に伝達供給される電力エネ
ルギー量を増減することができるから、２次直流電源電
圧を安定化できる。
【０００８】したがって、負荷１００が軽い場合には、
スイッチング素子Ｑ１に流れる電流が減少して発振周波
数ｆが高くなる。一方、負荷１００が重くなると、スイ
ッチング素子Ｑ１に流れる電流が増大し発振周波数ｆは
低くなる。電圧制御素子Ｑ２によるスイッチング素子１
５のＯＮ−ＯＦＦデューティーが一定のためによる。
スイッチング素子Ｑ１に流れる電流が減少して発振周波
数ｆが高くなる。一方、負荷１００が重くなると、スイ
ッチング素子Ｑ１に流れる電流が増大し発振周波数ｆは
低くなる。電圧制御素子Ｑ２によるスイッチング素子１
５のＯＮ−ＯＦＦデューティーが一定のためによる。
【０００９】かくして、発振周波数ｆの設定変動範囲
は、電力伝達効率や負荷１００の運転態様等に照し、常
用負荷に照準を合せてセットされている。しかるに、負
荷１００の種類や運転態様は各種各様であるから、無負
荷を含む軽負荷が継続される場合も多い。
は、電力伝達効率や負荷１００の運転態様等に照し、常
用負荷に照準を合せてセットされている。しかるに、負
荷１００の種類や運転態様は各種各様であるから、無負
荷を含む軽負荷が継続される場合も多い。
【００１０】このため、回路定数のセットによる発振周
波数ｆの設定変動範囲の決め方によっては、軽負荷時に
発振周波数ｆが非常に高く、つまりスイッチング素子Ｑ
１の通電時間が非常に短くなって、間欠発振等の制御不
安定や制御不能の事態を招く。また、出力電圧（２次直
流電源電圧）が異常に高く跳ね上がり、各構成要素の耐
電圧上の問題も生ずる。
波数ｆの設定変動範囲の決め方によっては、軽負荷時に
発振周波数ｆが非常に高く、つまりスイッチング素子Ｑ
１の通電時間が非常に短くなって、間欠発振等の制御不
安定や制御不能の事態を招く。また、出力電圧（２次直
流電源電圧）が異常に高く跳ね上がり、各構成要素の耐
電圧上の問題も生ずる。
【００１１】そこで従来は、負荷１００の種類や運転態
様に応じて選択した抵抗値を持つダミー抵抗３９を２次
直流電源回路３０に接続していた。つまり、見掛け負荷
（１００）の下限を制限していたわけである。
様に応じて選択した抵抗値を持つダミー抵抗３９を２次
直流電源回路３０に接続していた。つまり、見掛け負荷
（１００）の下限を制限していたわけである。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかし、かかるＲＣＣ
方式のスイッチング電源装置も例外でなく一層の電力効
率の向上，小型化およびコスト低減が強く要請されてい
る。したがって、ダミー抵抗３９の電力損失が許され難
くなって来た。また、ダミー抵抗３９を接続することに
よる発熱状態が問題となるばかりか、小型化およびコス
ト低減の阻止事由ともなって来た。
方式のスイッチング電源装置も例外でなく一層の電力効
率の向上，小型化およびコスト低減が強く要請されてい
る。したがって、ダミー抵抗３９の電力損失が許され難
くなって来た。また、ダミー抵抗３９を接続することに
よる発熱状態が問題となるばかりか、小型化およびコス
ト低減の阻止事由ともなって来た。
【００１３】一方において、このダミー抵抗３９を排除
すると、スイッチング電源の一段の高周波化によるトラ
ンス２０等の小型化が困難になるという問題もある。
すると、スイッチング電源の一段の高周波化によるトラ
ンス２０等の小型化が困難になるという問題もある。
【００１４】本発明の目的は、軽負荷時の制御安定化を
図りつつ電力効率が高くかつ小型で低コストのＲＣＣ方
式のスイッチング電源装置を提供することにある。
図りつつ電力効率が高くかつ小型で低コストのＲＣＣ方
式のスイッチング電源装置を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、周波数変動型
の装置構築上の利点を享受しつつ、トランスの電力伝達
能率を切替可能として軽負荷時におけるスイッチング素
子のＯＮ−ＯＦＦデューティーを変えて見掛け負荷を増
大可能に構成したものである。
の装置構築上の利点を享受しつつ、トランスの電力伝達
能率を切替可能として軽負荷時におけるスイッチング素
子のＯＮ−ＯＦＦデューティーを変えて見掛け負荷を増
大可能に構成したものである。
【００１６】すなわち、本発明は、スイッチング素子，
電圧制御素子を含む１次直流電源回路と安定化回路を含
む２次直流電源回路とをトランスを介して接続し、かつ
安定回路の出力信号に基き電圧制御素子の発振周波数を
変化させつつスイッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御する
ＲＣＣ方式のスイッチング電源装置において、トランス
の１次巻線に対する２次巻線の巻数を切替可能に形成す
るとともに、２次直流電源回路側に電流検出回路を設け
かつこの電流検出回路で検出した電流値が設定電流値以
下となった場合に２次巻線の巻数を少ない方の巻線に切
替える巻数切替手段を設けた、ことを特徴とする。
電圧制御素子を含む１次直流電源回路と安定化回路を含
む２次直流電源回路とをトランスを介して接続し、かつ
安定回路の出力信号に基き電圧制御素子の発振周波数を
変化させつつスイッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御する
ＲＣＣ方式のスイッチング電源装置において、トランス
の１次巻線に対する２次巻線の巻数を切替可能に形成す
るとともに、２次直流電源回路側に電流検出回路を設け
かつこの電流検出回路で検出した電流値が設定電流値以
下となった場合に２次巻線の巻数を少ない方の巻線に切
替える巻数切替手段を設けた、ことを特徴とする。
【００１７】
【作用】上記構成による本発明では、常用負荷ではトラ
ンスの２次巻線の巻数が多い方とされ、１次側から２次
側へ１次巻線との巻数比に応じた電力伝達能率で電力供
給されている。
ンスの２次巻線の巻数が多い方とされ、１次側から２次
側へ１次巻線との巻数比に応じた電力伝達能率で電力供
給されている。
【００１８】２次直流電源回路では、供給された電力エ
ネルギーから２次直流電源を生成して負荷に供給する。
この際の２次直流電源電圧は安定化回路で検出され、１
次直流電源回路側の電圧制御素子にフィードバックされ
る。したがって、電圧制御素子が一定のＯＮ−ＯＦＦデ
ューティーの下にスイッチング素子の発振周波数を調整
するので、１次側から２次側への供給電力エネルギー量
が増減調整される。よって、２次直流電源電圧を安定化
することができる。
ネルギーから２次直流電源を生成して負荷に供給する。
この際の２次直流電源電圧は安定化回路で検出され、１
次直流電源回路側の電圧制御素子にフィードバックされ
る。したがって、電圧制御素子が一定のＯＮ−ＯＦＦデ
ューティーの下にスイッチング素子の発振周波数を調整
するので、１次側から２次側への供給電力エネルギー量
が増減調整される。よって、２次直流電源電圧を安定化
することができる。
【００１９】軽負荷になると、スイッチング素子の発振
周波数が非常に高くなりその通電時間が短くなる。した
がって、制御不安定となるばかりか、２次直流電源電圧
が急上昇する虞れが強い。
周波数が非常に高くなりその通電時間が短くなる。した
がって、制御不安定となるばかりか、２次直流電源電圧
が急上昇する虞れが強い。
【００２０】ここに、そのような軽負荷になると、電流
検出回路が当該出力電流の減少化を検出する。すると、
巻数切替手段が、トランスの２次巻線の巻数を少ない方
に切替える。つまり、１次巻線の巻数が一定であるか
ら、１次側から２次側への電力伝達能率が低下する。
検出回路が当該出力電流の減少化を検出する。すると、
巻数切替手段が、トランスの２次巻線の巻数を少ない方
に切替える。つまり、１次巻線の巻数が一定であるか
ら、１次側から２次側への電力伝達能率が低下する。
【００２１】かくして、１次側にして見ると、２次側の
負荷がそれほど軽くなっていない場合と同じである。し
たがって、２次直流電源電圧の急上昇を抑えられるとと
もに、スイッチング素子の発振周波数を極めて低くする
必要がなくなるので、安定制御を継続できる。ととも
に、大きなダミー抵抗を一掃できるので、小型化とコス
ト低減を図れる。
負荷がそれほど軽くなっていない場合と同じである。し
たがって、２次直流電源電圧の急上昇を抑えられるとと
もに、スイッチング素子の発振周波数を極めて低くする
必要がなくなるので、安定制御を継続できる。ととも
に、大きなダミー抵抗を一掃できるので、小型化とコス
ト低減を図れる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。本ＲＣＣ方式のスイッチング電源装置は、図１に
示す如く、基本的構成が従来例（図２）の場合と同じＲ
ＣＣ方式とされ、かつトランス２０の１次巻線ＰＮ１に
対する２次巻線ＳＮ１の巻数を切替可能に形成するとと
もに、２次直流電源回路３０側に電流検出回路４０と巻
数切替手段５０とを設け、軽負荷時にはトランス２０の
電力伝達能率を低下させて２次直流電源電圧の急上昇を
抑えつつ、スイッチング素子Ｑ１の発振周波数ｆの極低
減化を防止して安定制御を継続可能に構成されている。
する。本ＲＣＣ方式のスイッチング電源装置は、図１に
示す如く、基本的構成が従来例（図２）の場合と同じＲ
ＣＣ方式とされ、かつトランス２０の１次巻線ＰＮ１に
対する２次巻線ＳＮ１の巻数を切替可能に形成するとと
もに、２次直流電源回路３０側に電流検出回路４０と巻
数切替手段５０とを設け、軽負荷時にはトランス２０の
電力伝達能率を低下させて２次直流電源電圧の急上昇を
抑えつつ、スイッチング素子Ｑ１の発振周波数ｆの極低
減化を防止して安定制御を継続可能に構成されている。
【００２３】したがって、従来例（図２）の場合と共通
する部分には同一の符号を付し、それらの説明について
は簡略化または省略する。
する部分には同一の符号を付し、それらの説明について
は簡略化または省略する。
【００２４】図１において、トランス２０の２次巻線Ｓ
Ｎ１は、直列接続状態で巻回された巻線ＳＮ１Ａと巻線
ＳＮ１Ｂとからなり、巻線ＳＮ１Ａの巻数が巻線ＳＮ１
Ｂの巻数より多いものとされ、１次巻線ＰＮ１に対して
は巻線の多い場合（ＳＮ１Ａ＋ＳＮ１Ｂ）と少ない場合
（ＳＮ１Ａ）とに切替可能である。
Ｎ１は、直列接続状態で巻回された巻線ＳＮ１Ａと巻線
ＳＮ１Ｂとからなり、巻線ＳＮ１Ａの巻数が巻線ＳＮ１
Ｂの巻数より多いものとされ、１次巻線ＰＮ１に対して
は巻線の多い場合（ＳＮ１Ａ＋ＳＮ１Ｂ）と少ない場合
（ＳＮ１Ａ）とに切替可能である。
【００２５】このため、巻線ＳＮ１Ａ，ＳＮ１Ｂとの間
のタップＴは、ダイオードＤ３を介して安定化回路３５
（負荷１００）側に接続されている。ダイオードＤ３
は、切替え時に整流作用を営む。この際、ダイオードＤ
２は、整流しない。詳細後記のトランジスタ５２がＯＦ
Ｆしているからである。
のタップＴは、ダイオードＤ３を介して安定化回路３５
（負荷１００）側に接続されている。ダイオードＤ３
は、切替え時に整流作用を営む。この際、ダイオードＤ
２は、整流しない。詳細後記のトランジスタ５２がＯＦ
Ｆしているからである。
【００２６】ここに、電流検出回路４０は、２次直流電
源回路３０に接続された抵抗からなる電流検出素子４１
と，比較素子（ＩＣ）４２とからなり、２次直流電源の
出力電流Ｉが設定電流値以下となった場合に、比較素子
４２の出力をＨレベルに切替えて電流検出するものと形
成されている。
源回路３０に接続された抵抗からなる電流検出素子４１
と，比較素子（ＩＣ）４２とからなり、２次直流電源の
出力電流Ｉが設定電流値以下となった場合に、比較素子
４２の出力をＨレベルに切替えて電流検出するものと形
成されている。
【００２７】巻数切替手段５０は、ダイオードＤ２と直
列接続された第２切替用のトランジスタ５２とこれを切
替駆動する第１切替用のトランジスタ５１とから形成さ
れ、電流検出回路４０（４２）の出力信号（Ｈレベル）
によりトランジスタ５１がＯＮされ、かつこれによりと
トランジスタ５２をＯＦＦして、トランス２０の２次巻
線ＳＮ１の巻線を少ない方（ＳＮ１Ａ）に切替える。
列接続された第２切替用のトランジスタ５２とこれを切
替駆動する第１切替用のトランジスタ５１とから形成さ
れ、電流検出回路４０（４２）の出力信号（Ｈレベル）
によりトランジスタ５１がＯＮされ、かつこれによりと
トランジスタ５２をＯＦＦして、トランス２０の２次巻
線ＳＮ１の巻線を少ない方（ＳＮ１Ａ）に切替える。
【００２８】かかる構成の実施例の場合、常用負荷では
トランス２０の２次巻線ＳＮ１の巻数が多い方（ＳＮ１
Ａ＋ＳＮ１Ｂ）とされ、１次側（１０）から２次側（３
０）へ１次巻線ＰＮ１との巻数比に応じた電力伝達能率
で電力供給されている。
トランス２０の２次巻線ＳＮ１の巻数が多い方（ＳＮ１
Ａ＋ＳＮ１Ｂ）とされ、１次側（１０）から２次側（３
０）へ１次巻線ＰＮ１との巻数比に応じた電力伝達能率
で電力供給されている。
【００２９】２次直流電源回路３０では、供給された電
力エネルギーから２次直流電源を生成して負荷１００に
供給する。この際の２次直流電源電圧は安定化回路３５
で検出され、１次直流電源回路１０側の電圧制御素子Ｑ
２にフィードバックされる。したがって、電圧制御素子
Ｑ２が一定のＯＮ−ＯＦＦデューティーの下にスイッチ
ング素子Ｑ１の発振周波数ｆを調整するので、１次側
（１０）から２次側（３０）への供給電力エネルギー量
が増減調整される。よって、２次直流電源電圧を安定化
することができる。
力エネルギーから２次直流電源を生成して負荷１００に
供給する。この際の２次直流電源電圧は安定化回路３５
で検出され、１次直流電源回路１０側の電圧制御素子Ｑ
２にフィードバックされる。したがって、電圧制御素子
Ｑ２が一定のＯＮ−ＯＦＦデューティーの下にスイッチ
ング素子Ｑ１の発振周波数ｆを調整するので、１次側
（１０）から２次側（３０）への供給電力エネルギー量
が増減調整される。よって、２次直流電源電圧を安定化
することができる。
【００３０】負荷１００が非常に軽くなると、スイッチ
ング素子Ｑ１の発振周波数ｆが非常に高くなりその通電
時間が短くなる。したがって、制御不安定となるばかり
か、２次直流電源電圧が急上昇する虞れが強い。
ング素子Ｑ１の発振周波数ｆが非常に高くなりその通電
時間が短くなる。したがって、制御不安定となるばかり
か、２次直流電源電圧が急上昇する虞れが強い。
【００３１】ここに、そのような軽負荷になると、電流
検出回路４０（４１）が当該出力電流Ｉの減少化を検出
する。比較素子４２の出力がＨレベルとなる。すると、
巻数切替手段５０を形成するトランジスタ５１がＯＮと
なりトランジスタ５２がＯＦＦとなる。つまり、トラン
ス２０の２次巻線ＳＮ１の巻数を多い方（ＳＮ１Ａ＋Ｓ
Ｎ１Ｂ）から少ない方（ＳＮ１Ａ）に切替える。１次巻
線ＰＮ１の巻数が一定であるから、１次側（１０）から
２次側（３０）への電力伝達能率が低下する。
検出回路４０（４１）が当該出力電流Ｉの減少化を検出
する。比較素子４２の出力がＨレベルとなる。すると、
巻数切替手段５０を形成するトランジスタ５１がＯＮと
なりトランジスタ５２がＯＦＦとなる。つまり、トラン
ス２０の２次巻線ＳＮ１の巻数を多い方（ＳＮ１Ａ＋Ｓ
Ｎ１Ｂ）から少ない方（ＳＮ１Ａ）に切替える。１次巻
線ＰＮ１の巻数が一定であるから、１次側（１０）から
２次側（３０）への電力伝達能率が低下する。
【００３２】かくして、１次側（１０）にして見ると、
２次側（３０）の負荷１００がそれほど軽くなっていな
い場合と同じである。したがって、２次直流電源電圧の
急上昇を抑えられるとともに、スイッチング素子Ｑ１の
発振周波数ｆが極めて低くなる事態がなくなるので、発
振周波数ｆが比較的に高い常用負荷の場合と同様に安定
制御を継続できる。
２次側（３０）の負荷１００がそれほど軽くなっていな
い場合と同じである。したがって、２次直流電源電圧の
急上昇を抑えられるとともに、スイッチング素子Ｑ１の
発振周波数ｆが極めて低くなる事態がなくなるので、発
振周波数ｆが比較的に高い常用負荷の場合と同様に安定
制御を継続できる。
【００３３】しかして、この実施例によれば、トランス
２０の１次巻線ＰＮ１に対する２次巻線ＳＮ１の巻数を
切替可能に形成するとともに２次直流電源回路３０側に
電流検出回路４０と巻数切替手段５０とを設け、軽負荷
時には２次巻線ＳＮ１の巻数を少ない方（ＳＮ１Ａ）に
切替えることによりトランス２０の電力伝達能率を低下
させて、２次直流電源電圧の急上昇を抑えつつスイッチ
ング素子Ｑ１の発振周波数ｆの極低減化を防止可能に構
成されているので、軽負荷時の制御を大幅に安定化でき
るとともに、大きなダミー抵抗３９を一掃できるので電
力効率の向上，小型化およびコスト低減を図れる。
２０の１次巻線ＰＮ１に対する２次巻線ＳＮ１の巻数を
切替可能に形成するとともに２次直流電源回路３０側に
電流検出回路４０と巻数切替手段５０とを設け、軽負荷
時には２次巻線ＳＮ１の巻数を少ない方（ＳＮ１Ａ）に
切替えることによりトランス２０の電力伝達能率を低下
させて、２次直流電源電圧の急上昇を抑えつつスイッチ
ング素子Ｑ１の発振周波数ｆの極低減化を防止可能に構
成されているので、軽負荷時の制御を大幅に安定化でき
るとともに、大きなダミー抵抗３９を一掃できるので電
力効率の向上，小型化およびコスト低減を図れる。
【００３４】また、電流検出回路４０が、電流検出素子
４１と比較素子４２とから形成されているので、負荷１
００の種類や運転態様に応じて監視すべき軽負荷を正確
に検出できるとともに、その抵抗値を簡単に設定変更で
きる。よって、適用性が広い。
４１と比較素子４２とから形成されているので、負荷１
００の種類や運転態様に応じて監視すべき軽負荷を正確
に検出できるとともに、その抵抗値を簡単に設定変更で
きる。よって、適用性が広い。
【００３５】さらに、巻数切換手段５０が、２つのトラ
ンジスタ５１，５２から形成されかつトランス２０の中
間タップＴで２次巻線ＳＮ１の巻数を多い方（ＳＮ１Ａ
＋ＳＮ１Ｂ）から少ない方（ＳＮ１Ａ）に切替可能に形
成されているので、迅速切替えが可能でかつトランス２
０自体の構造も簡素化できる。
ンジスタ５１，５２から形成されかつトランス２０の中
間タップＴで２次巻線ＳＮ１の巻数を多い方（ＳＮ１Ａ
＋ＳＮ１Ｂ）から少ない方（ＳＮ１Ａ）に切替可能に形
成されているので、迅速切替えが可能でかつトランス２
０自体の構造も簡素化できる。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、トランスの２次巻線に
対する２次巻線の巻数を切替可能に形成するとともに２
次直流電源回路側に電流検出回路と巻数切替手段とを設
け、軽負荷時には２次巻線の巻数を少ない方に切替える
ことによりトランスの電力伝達能率を低下させて、２次
直流電源電圧の急上昇を抑えつつスイッチング素子の発
振周波数の極低減化を防止可能に構成されているので、
軽負荷時の制御を大幅に安定化できるとともに、大きな
ダミー抵抗を一掃できるので電力効率の向上，小型化お
よびコスト低減を図れる。
対する２次巻線の巻数を切替可能に形成するとともに２
次直流電源回路側に電流検出回路と巻数切替手段とを設
け、軽負荷時には２次巻線の巻数を少ない方に切替える
ことによりトランスの電力伝達能率を低下させて、２次
直流電源電圧の急上昇を抑えつつスイッチング素子の発
振周波数の極低減化を防止可能に構成されているので、
軽負荷時の制御を大幅に安定化できるとともに、大きな
ダミー抵抗を一掃できるので電力効率の向上，小型化お
よびコスト低減を図れる。
【図１】本発明の実施例を示す回路図である。
【図２】従来例を説明するための回路図である。
１ 交流電源 ２ 開閉スイッチ １０ １次直流電源回路 １１ 整流回路 Ｃ１ 平滑コンデンサ Ｑ１ スイッチング素子 Ｑ２ 電圧制御素子 ２０ トランス ＰＮ１ １次巻線 ＰＮ２ 補助巻線 ＳＮ１（ＳＮ１Ａ，ＳＮ１Ｂ） ２次巻線 ３０ ２次直流電源回路 Ｄ２ ダイオード Ｃ２ 平滑コンデンサ ３５ 安定化回路 ３６ 発光部 ３７ 受光部 ４０ 電流検出回路 ４１ 電流検出素子 ４２ 比較素子 ５０ 巻線切替手段 ５１ トランジスタ ５２ トランジスタ １００ 負荷
Claims (1)
- 【請求項１】 スイッチング素子，電圧制御素子を含む
１次直流電源回路と安定化回路を含む２次直流電源回路
とをトランスを介して接続し、かつ安定化回路の出力信
号に基き電圧制御素子の発振周波数を変化させつつスイ
ッチング素子をＯＮ−ＯＦＦ制御するＲＣＣ方式のスイ
ッチング電源装置において、 前記トランスの１次巻線に対する２次巻線の巻数を切替
可能に形成するとともに、前記２次直流電源回路側に電
流検出回路を設けかつこの電流検出回路で検出した電流
値が設定電流値以下となった場合に２次巻線の巻数を少
ない方の巻数に切替える巻数切替手段を設けた、ことを
特徴とするＲＣＣ方式のスイッチング電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6323495A JPH08266044A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | Ｒｃｃ方式のスイッチング電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6323495A JPH08266044A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | Ｒｃｃ方式のスイッチング電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08266044A true JPH08266044A (ja) | 1996-10-11 |
Family
ID=13223333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6323495A Pending JPH08266044A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | Ｒｃｃ方式のスイッチング電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08266044A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1120893A2 (en) * | 2000-01-11 | 2001-08-01 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Switching power supply |
| JP2018007289A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | 日立アプライアンス株式会社 | 冷蔵庫 |
| JP2021168528A (ja) * | 2020-04-08 | 2021-10-21 | ニチコン株式会社 | 直流電源 |
-
1995
- 1995-03-22 JP JP6323495A patent/JPH08266044A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1120893A2 (en) * | 2000-01-11 | 2001-08-01 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Switching power supply |
| EP1120893A3 (en) * | 2000-01-11 | 2003-05-14 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Switching power supply |
| JP2018007289A (ja) * | 2016-06-27 | 2018-01-11 | 日立アプライアンス株式会社 | 冷蔵庫 |
| JP2021168528A (ja) * | 2020-04-08 | 2021-10-21 | ニチコン株式会社 | 直流電源 |
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