JPH0825806B2 - 流し込み施工用耐火物 - Google Patents
流し込み施工用耐火物Info
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- JPH0825806B2 JPH0825806B2 JP3335453A JP33545391A JPH0825806B2 JP H0825806 B2 JPH0825806 B2 JP H0825806B2 JP 3335453 A JP3335453 A JP 3335453A JP 33545391 A JP33545391 A JP 33545391A JP H0825806 B2 JPH0825806 B2 JP H0825806B2
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- JP
- Japan
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- fine powder
- magnesia
- alumina
- iodine
- refractory
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐用性に優れた流し込
み施工用耐火物に関する。
み施工用耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】取鍋、真空脱ガス炉などの内張りあるい
は溶鋼処理ランスなどの保護耐火物として、アルミナ
質、またはアルミナとＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピネル質の
流し込み施工用耐火物（以下、流し込み材と称する）が
使用されている。従来の流し込み材の中で特に有効性を
発揮したものとして、特開昭６３−１１１５０１号公報
によって提案された、アルミナ５０〜９０ｗｔ％、粒径
１ｍｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピネル５〜４０ｗｔ
％、アルミナセメント３〜２５ｗｔ％よりなる材質があ
る。しかし、アルミナセメント中に含まれるＣａＯが骨
材のアルミナと反応し、耐食性、耐スラグ浸透性を低下
させたり、過焼結による構造スポーリングをもたらし、
耐火物の耐用性を低下させている。
は溶鋼処理ランスなどの保護耐火物として、アルミナ
質、またはアルミナとＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピネル質の
流し込み施工用耐火物（以下、流し込み材と称する）が
使用されている。従来の流し込み材の中で特に有効性を
発揮したものとして、特開昭６３−１１１５０１号公報
によって提案された、アルミナ５０〜９０ｗｔ％、粒径
１ｍｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピネル５〜４０ｗｔ
％、アルミナセメント３〜２５ｗｔ％よりなる材質があ
る。しかし、アルミナセメント中に含まれるＣａＯが骨
材のアルミナと反応し、耐食性、耐スラグ浸透性を低下
させたり、過焼結による構造スポーリングをもたらし、
耐火物の耐用性を低下させている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、例えば特開平
３−２３２７５号公報に見られるように、ＣａＯを減少
させるためにアルミナセメント量の低減や活性マグネシ
アを結合剤に使用した流し込み材が検討されてきた。し
かし、低ＣａＯ質またはＣａＯを含有しない材質は結合
力に劣ることから、硬化促進および施工体強度の付与を
目的として、さらにヒュームシリカなどの添加成分が必
要があった。ところが、ヒュームシリカは超微粉であ
り、 施工体組織の細孔径が小さくなり、乾燥時にキレ
ツや爆裂を招きやすい。 また、その主成分のＳｉＯ2が
Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の低融物を生成して耐食
性を低下させるなどの問題がある。
３−２３２７５号公報に見られるように、ＣａＯを減少
させるためにアルミナセメント量の低減や活性マグネシ
アを結合剤に使用した流し込み材が検討されてきた。し
かし、低ＣａＯ質またはＣａＯを含有しない材質は結合
力に劣ることから、硬化促進および施工体強度の付与を
目的として、さらにヒュームシリカなどの添加成分が必
要があった。ところが、ヒュームシリカは超微粉であ
り、 施工体組織の細孔径が小さくなり、乾燥時にキレ
ツや爆裂を招きやすい。 また、その主成分のＳｉＯ2が
Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ−ＳｉＯ2系の低融物を生成して耐食
性を低下させるなどの問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、流し込み
材がもつ上記従来の問題を解決するために研究を重ねた
ところ、アルミナ質またはアルミナ−スピネル質の流し
込み材において、特定の表面性状をもつマグネシア微粉
を結合剤に用いることにより、施工性に優れ、しかも、
耐スラグ浸透性および耐食性が格段に向上することを知
り、本発明を完成するに至ったものである。
材がもつ上記従来の問題を解決するために研究を重ねた
ところ、アルミナ質またはアルミナ−スピネル質の流し
込み材において、特定の表面性状をもつマグネシア微粉
を結合剤に用いることにより、施工性に優れ、しかも、
耐スラグ浸透性および耐食性が格段に向上することを知
り、本発明を完成するに至ったものである。
【０００５】本発明の特徴とするところは、アルミナま
たはアルミナとＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３系スピネルを主材と
した耐火骨材１００重量部に、表面性状がヨード吸着量
で１〜４０ヨードｍｇ／ｇのマグネシア微粉を０．５〜
５ｗｔ％添加した流し込み施工用耐火物である。
たはアルミナとＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３系スピネルを主材と
した耐火骨材１００重量部に、表面性状がヨード吸着量
で１〜４０ヨードｍｇ／ｇのマグネシア微粉を０．５〜
５ｗｔ％添加した流し込み施工用耐火物である。
【０００６】本発明で骨材として使用するアルミナおよ
びはＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３系スピネル、（以下、スピネル
と称する）は、電融品、焼結品のいずれでもよい。ま
た、それらの併用でもよい。アルミナの成分は不純物の
少ないものがよく、Ａｌ２Ｏ３含有量９７％以上のもの
が好ましい。スピネルは、スピネルを構成するＭｇＯと
Ａｌ２Ｏ３の各成分の比は必ずしも理論組成のものでな
くてもよく、例えばモル比でＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３が０．
４〜１．１：１．１〜０．４の範囲とする。
びはＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３系スピネル、（以下、スピネル
と称する）は、電融品、焼結品のいずれでもよい。ま
た、それらの併用でもよい。アルミナの成分は不純物の
少ないものがよく、Ａｌ２Ｏ３含有量９７％以上のもの
が好ましい。スピネルは、スピネルを構成するＭｇＯと
Ａｌ２Ｏ３の各成分の比は必ずしも理論組成のものでな
くてもよく、例えばモル比でＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３が０．
４〜１．１：１．１〜０．４の範囲とする。
【０００７】骨材にアルミナとスピネルとを併用する場
合、両者の比は特に限定されるものではないが、例えば
骨材全体１００重量部に占める割合でスピネルは８０重
量部以下とし、その範囲内で耐火物使用時のスラグ成
分、温度などの諸条件に合わせて決定するのが好まし
い。スピネルが８０重量部を超えるとスラグあるいは溶
鋼との反応で低溶融物を生成しやすくなり、耐食性が低
下する。
合、両者の比は特に限定されるものではないが、例えば
骨材全体１００重量部に占める割合でスピネルは８０重
量部以下とし、その範囲内で耐火物使用時のスラグ成
分、温度などの諸条件に合わせて決定するのが好まし
い。スピネルが８０重量部を超えるとスラグあるいは溶
鋼との反応で低溶融物を生成しやすくなり、耐食性が低
下する。
【０００８】耐火骨材の粒度は従来と特に変わりなく、
施工によって密充填されるよう、たとえば最大粒径を７
〜３ｍｍ程度とし、粗粒、中粒、微粒に調整される。マ
グネシア微粉のヨード吸着量は、マグネシア微粉の表面
性状の評価基準として従来より知られている。マグネシ
ア微粉は各種のものがあり、市販品だけみてもヨードを
吸着しないものからヨード吸着量が２００ｍｇ／ｇまで
存在する。本発明ではそのうち、ヨード吸着量が１〜４
０ヨードｍｇ／ｇのマグネシア粉を使用する。その平均
粒径は、例えば０．１〜１μｍ程度である。
施工によって密充填されるよう、たとえば最大粒径を７
〜３ｍｍ程度とし、粗粒、中粒、微粒に調整される。マ
グネシア微粉のヨード吸着量は、マグネシア微粉の表面
性状の評価基準として従来より知られている。マグネシ
ア微粉は各種のものがあり、市販品だけみてもヨードを
吸着しないものからヨード吸着量が２００ｍｇ／ｇまで
存在する。本発明ではそのうち、ヨード吸着量が１〜４
０ヨードｍｇ／ｇのマグネシア粉を使用する。その平均
粒径は、例えば０．１〜１μｍ程度である。
【０００９】本発明で使用するこのマグネシア微粉は、
施工水分と反応してマグネシウム水酸化物を生成し、施
工体の硬化を促進させる。水酸化物の生成は、アルミナ
セメントがＣａＯ水酸化物を生成することによる硬化と
同様の作用をもち、養生後および乾燥後の施工体強度を
向上させる。
施工水分と反応してマグネシウム水酸化物を生成し、施
工体の硬化を促進させる。水酸化物の生成は、アルミナ
セメントがＣａＯ水酸化物を生成することによる硬化と
同様の作用をもち、養生後および乾燥後の施工体強度を
向上させる。
【００１０】また、耐火物の使用時の高温雰囲気を受け
てマグネシウム水酸化物がマグネシア微粉にもどる。水
酸化物を経て生成したマグネシア微粉は微細であり、主
骨材のアルミナとの反応性がきわめて高い。マグネシア
微粉はアルミナとの反応でスピネルを生成するが、マグ
ネシア微粉の反応性が高いことでこのスピネルの生成は
９００℃付近の低温域から行われる。本発明は、マグネ
シア微粉と骨材のアルミナとの反応で生成したスピネル
により、耐スラグ浸透性の効果を得ることができる。
てマグネシウム水酸化物がマグネシア微粉にもどる。水
酸化物を経て生成したマグネシア微粉は微細であり、主
骨材のアルミナとの反応性がきわめて高い。マグネシア
微粉はアルミナとの反応でスピネルを生成するが、マグ
ネシア微粉の反応性が高いことでこのスピネルの生成は
９００℃付近の低温域から行われる。本発明は、マグネ
シア微粉と骨材のアルミナとの反応で生成したスピネル
により、耐スラグ浸透性の効果を得ることができる。
【００１１】これに対し、従来の流し込み材に添加され
る通常のマグネシア微粉は、施工水分と接しても水酸化
物にならず、施工体への強度付与の効果が少ない。ま
た、マグネシア微粉が反応性に劣るために、スピネルの
生成は１３００〜１４００℃付近からであり、溶鋼接触
時に十分なスピネル生成量が確保されていないために、
スラグ浸透防止の効果に劣る。
る通常のマグネシア微粉は、施工水分と接しても水酸化
物にならず、施工体への強度付与の効果が少ない。ま
た、マグネシア微粉が反応性に劣るために、スピネルの
生成は１３００〜１４００℃付近からであり、溶鋼接触
時に十分なスピネル生成量が確保されていないために、
スラグ浸透防止の効果に劣る。
【００１２】マグネシア微粉は流し込み材の硬化剤とし
て公知である。しかし、従来、流し込み材の硬化剤とし
てのマグネシア微粉は施工体の強度を確保するために、
例えば特開平２−２３３５６４号又は特開平３−２３２
７５号公報に見られるように、アミンシリケート、ヒュ
ームシリカなどを併用添加している。アミンシリケー
ト、ヒュームシリカなどの添加は、前記もしたように乾
燥時のキレツ・爆裂の原因となり、しかも耐食性・耐ス
ラグ浸透性を低下させる。
て公知である。しかし、従来、流し込み材の硬化剤とし
てのマグネシア微粉は施工体の強度を確保するために、
例えば特開平２−２３３５６４号又は特開平３−２３２
７５号公報に見られるように、アミンシリケート、ヒュ
ームシリカなどを併用添加している。アミンシリケー
ト、ヒュームシリカなどの添加は、前記もしたように乾
燥時のキレツ・爆裂の原因となり、しかも耐食性・耐ス
ラグ浸透性を低下させる。
【００１３】また、マグネシア微粉は、砥石の結合剤と
しても従来から使用されている。しかしこの場合も、マ
グネシア微粉は単独ではなく、塩化マグネシウムとの併
用でマグネシアセメントを形成し、砥石の結合組織を形
成している。本発明は、表面性状がヨード吸着量で１〜
４０ヨードｍｇ／ｇのマグネシア微粉の使用によって、
マグネシア微粉単独でも十分な硬化特性が得られる。し
たがって、アミンシリケート、ヒュームシリカなどの添
加を必ずしも必要としないことから、乾燥時のキレツ・
爆裂などが防止され、同時に耐食性・耐スラグ浸透性に
も優れた効果を発揮できる。
しても従来から使用されている。しかしこの場合も、マ
グネシア微粉は単独ではなく、塩化マグネシウムとの併
用でマグネシアセメントを形成し、砥石の結合組織を形
成している。本発明は、表面性状がヨード吸着量で１〜
４０ヨードｍｇ／ｇのマグネシア微粉の使用によって、
マグネシア微粉単独でも十分な硬化特性が得られる。し
たがって、アミンシリケート、ヒュームシリカなどの添
加を必ずしも必要としないことから、乾燥時のキレツ・
爆裂などが防止され、同時に耐食性・耐スラグ浸透性に
も優れた効果を発揮できる。
【００１４】図はいずれも、マグネシア微粉を添加した
アルミナ質の流し込み材において、マグネシア微粉のヨ
ード吸着量と流し込み材の特性との関係をグラフ化した
ものである。各特性を測定した試験において、マグネシ
ア微粉の添加量はいずれも２重量部とした。また、各試
験は後述の実施例の欄で示した方法と同様にした。
アルミナ質の流し込み材において、マグネシア微粉のヨ
ード吸着量と流し込み材の特性との関係をグラフ化した
ものである。各特性を測定した試験において、マグネシ
ア微粉の添加量はいずれも２重量部とした。また、各試
験は後述の実施例の欄で示した方法と同様にした。
【００１５】図１はマグネシア微粉のヨード吸着量と、
流し込み材の養生強度および乾燥強度の関係を示しす。
図２は、マグネシア微粉のヨード吸着量と、流し込み材
の焼成線変化率、耐スラグ浸透性および耐食性の関係を
示す。図３は、マグネシア微粉のヨード吸着量と、流し
込み材の焼成線変化率を示す。
流し込み材の養生強度および乾燥強度の関係を示しす。
図２は、マグネシア微粉のヨード吸着量と、流し込み材
の焼成線変化率、耐スラグ浸透性および耐食性の関係を
示す。図３は、マグネシア微粉のヨード吸着量と、流し
込み材の焼成線変化率を示す。
【００１６】図１のように、乾燥強度、養生強度ともに
ヨード吸着量が本発明の範囲内のマグネシア微粉を添加
した材質が良好な結果を得ている。図２からは、耐食性
および耐スラグ性についても、ヨード吸着量が本発明の
範囲内のマグネシア微粉を添加した材質が優れているこ
とがわかる。マグネシア粉はアルミナと反応してスピネ
ルを生成する際に残存膨張性を示すが、図３のようにヨ
ード吸着量が１ヨードｍｇ／ｇ以上は焼成線変化が少な
く、耐火物組織の構造安定性に優れる。
ヨード吸着量が本発明の範囲内のマグネシア微粉を添加
した材質が良好な結果を得ている。図２からは、耐食性
および耐スラグ性についても、ヨード吸着量が本発明の
範囲内のマグネシア微粉を添加した材質が優れているこ
とがわかる。マグネシア粉はアルミナと反応してスピネ
ルを生成する際に残存膨張性を示すが、図３のようにヨ
ード吸着量が１ヨードｍｇ／ｇ以上は焼成線変化が少な
く、耐火物組織の構造安定性に優れる。
【００１７】本発明は、以上の配合物より成るものであ
るが、本発明の効果を阻害しない範囲内であれば、流し
込み材に対する添加物として知られている有機・無機・
金属等のファイバー、金属粉、他の耐火物原料などを添
加してもよい。また、施工時の流動性付与のために分散
剤を流し込み材全体に対する外掛けで０．０１〜５ｗｔ
％添加するのは従来の流し込み材と同様である。分散剤
の具体例としては、ヘキサメタりん酸ソーダ、トリポリ
りん酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダーなどである。施
工は常法どおり、流し込み材全体に対する外掛けで４〜
８ｗｔ％程度の水分を添加し、型枠を用いて鋳込み成形
される。鋳込みの際に充填性を向上させるため、一般に
は型枠にバイブレーターを取付けるか、あるいは流し込
み材中に棒状バイブレーターを挿入する。
るが、本発明の効果を阻害しない範囲内であれば、流し
込み材に対する添加物として知られている有機・無機・
金属等のファイバー、金属粉、他の耐火物原料などを添
加してもよい。また、施工時の流動性付与のために分散
剤を流し込み材全体に対する外掛けで０．０１〜５ｗｔ
％添加するのは従来の流し込み材と同様である。分散剤
の具体例としては、ヘキサメタりん酸ソーダ、トリポリ
りん酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダーなどである。施
工は常法どおり、流し込み材全体に対する外掛けで４〜
８ｗｔ％程度の水分を添加し、型枠を用いて鋳込み成形
される。鋳込みの際に充填性を向上させるため、一般に
は型枠にバイブレーターを取付けるか、あるいは流し込
み材中に棒状バイブレーターを挿入する。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例およびその比較例を説
明する。表１は、各例で用いたマグネシア微粉のヨード
吸着量を示す。マグネシアＡは１８００℃で焼成したマ
グネシアを１００ｍμ以下に粉砕したものである。Ｂ〜
Ｉは１０００〜１３００℃で焼成した軽焼マグネシア微
粉である。このうち、Ｃ〜Ｈは本発明で限定したヨード
吸着量のマグネシア微粉である。なお、ヨード吸着量の
測定は、例えばゴム用添加剤としてマグネシア微粉の表
面性状の測定として知られているＪＩＳ−Ｋ６３３８に
準じて行なった。
明する。表１は、各例で用いたマグネシア微粉のヨード
吸着量を示す。マグネシアＡは１８００℃で焼成したマ
グネシアを１００ｍμ以下に粉砕したものである。Ｂ〜
Ｉは１０００〜１３００℃で焼成した軽焼マグネシア微
粉である。このうち、Ｃ〜Ｈは本発明で限定したヨード
吸着量のマグネシア微粉である。なお、ヨード吸着量の
測定は、例えばゴム用添加剤としてマグネシア微粉の表
面性状の測定として知られているＪＩＳ−Ｋ６３３８に
準じて行なった。
【００１９】表２は、本発明の実施例、比較例および従
来例と、それらの試験結果である。各例はいずれも施工
性に見合った適量の水分を添加し、型枠内に振動鋳込み
成形した。成形後は４８時間養生させ、さらに２００℃
×１６時間加熱乾燥した。
来例と、それらの試験結果である。各例はいずれも施工
性に見合った適量の水分を添加し、型枠内に振動鋳込み
成形した。成形後は４８時間養生させ、さらに２００℃
×１６時間加熱乾燥した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２Ａ】
【００２２】
【表２Ｂ】
【００２３】試験方法は以下のとおり。 硬化特性；施工には、水分添加から２〜４時間の間に硬
化することが好ましい。それより短いと施工前に硬化す
る。それより長いと施工能率が悪くなる。この硬化特性
の試験では、水分添加から２〜４時間の間に硬化したも
のを「良」とした。 気孔率；ＪＩＳ・Ｒ−２２０５に準じて測定した。 施工体の強度；養生後、乾燥後のそれぞれについて、曲
げ強さＪＩＳ−Ｒ２５５３に準じて測定。 回転侵食；鋼片：転炉スラグ＝６０：４０（重量比）よ
溶剤とし、１７００℃×５時間の回転侵食を５回くり返
し、溶損寸法とスラグ浸透寸法を測定した。 線変化率；養生、加熱乾燥後、１２５０℃で焼成し、Ｊ
ＩＳ・Ｒ２５５３に準じて測定した。
化することが好ましい。それより短いと施工前に硬化す
る。それより長いと施工能率が悪くなる。この硬化特性
の試験では、水分添加から２〜４時間の間に硬化したも
のを「良」とした。 気孔率；ＪＩＳ・Ｒ−２２０５に準じて測定した。 施工体の強度；養生後、乾燥後のそれぞれについて、曲
げ強さＪＩＳ−Ｒ２５５３に準じて測定。 回転侵食；鋼片：転炉スラグ＝６０：４０（重量比）よ
溶剤とし、１７００℃×５時間の回転侵食を５回くり返
し、溶損寸法とスラグ浸透寸法を測定した。 線変化率；養生、加熱乾燥後、１２５０℃で焼成し、Ｊ
ＩＳ・Ｒ２５５３に準じて測定した。
【００２４】表２が示すように、本発明実施例はいずれ
も良好な試験結果が得られる。これに対し従来例１は、
そのヨード吸着量が従来の流し込み材で使用されるのと
同じ程度のマグネシア微粉と、ハイアルミナセメントを
添加した材質であり、耐スラグ性、耐食性に劣り、しか
も線変化率が大きい。従来例２はハイアルミナセメント
を添加し、マグネシア微粉を添加しない材質であり、耐
スラグ性、耐食性に劣る。
も良好な試験結果が得られる。これに対し従来例１は、
そのヨード吸着量が従来の流し込み材で使用されるのと
同じ程度のマグネシア微粉と、ハイアルミナセメントを
添加した材質であり、耐スラグ性、耐食性に劣り、しか
も線変化率が大きい。従来例２はハイアルミナセメント
を添加し、マグネシア微粉を添加しない材質であり、耐
スラグ性、耐食性に劣る。
【００２５】比較例１は、アルミナセメントを添加せ
ず、ヨード吸着量が従来の流し込み材で使用されるのと
同じ程度のマグネシア微粉を添加した材質であり、耐ス
ラグ性、耐食性に劣り、線変化率の収縮が大きい。比較
例２は、ヨード吸着量が本発明の範囲より大きいマグネ
シア微粉を添加した材質であり、やや急硬化のために施
工性が悪く、施工体の強度にも劣る。比較例３は、マグ
ネシア微粉の添加量が少ないために、硬化に２４時間以
上要し、しかも施工体強度および耐スラグ浸透性に劣
る。比較例４は、マグネシア微粉の添加量が多すぎ、急
硬化のために施工性が悪く、得られた施工体は気孔率が
大きい、強度および耐スラグ浸透性に劣る。
ず、ヨード吸着量が従来の流し込み材で使用されるのと
同じ程度のマグネシア微粉を添加した材質であり、耐ス
ラグ性、耐食性に劣り、線変化率の収縮が大きい。比較
例２は、ヨード吸着量が本発明の範囲より大きいマグネ
シア微粉を添加した材質であり、やや急硬化のために施
工性が悪く、施工体の強度にも劣る。比較例３は、マグ
ネシア微粉の添加量が少ないために、硬化に２４時間以
上要し、しかも施工体強度および耐スラグ浸透性に劣
る。比較例４は、マグネシア微粉の添加量が多すぎ、急
硬化のために施工性が悪く、得られた施工体は気孔率が
大きい、強度および耐スラグ浸透性に劣る。
【００２６】
【発明の効果】以上のように本発明は、アルミナ質また
はアルミナ−スピネル質の流し込み材において、特定の
表面性状を有するマグネシア微粉を添加することで、ア
ルミナセメント、ヒュームシリカなどを添加しなくとも
充分な硬化速度および施工体強度が得られる。したがっ
て、低融点物質の生成原因となるアルミナセメント、ヒ
ュームシリカなどを添加しないことにより、耐食性、耐
スラグ浸透性および耐構造スポーリング性に優れ、しか
も乾燥時のキレツ・爆裂のない流し込み材を得ることが
できた。
はアルミナ−スピネル質の流し込み材において、特定の
表面性状を有するマグネシア微粉を添加することで、ア
ルミナセメント、ヒュームシリカなどを添加しなくとも
充分な硬化速度および施工体強度が得られる。したがっ
て、低融点物質の生成原因となるアルミナセメント、ヒ
ュームシリカなどを添加しないことにより、耐食性、耐
スラグ浸透性および耐構造スポーリング性に優れ、しか
も乾燥時のキレツ・爆裂のない流し込み材を得ることが
できた。
【図１】マグネシア微粉のヨード吸着量と流し込み材の
養生強度および乾燥強度の関係を示す。
養生強度および乾燥強度の関係を示す。
【図２】マグネシア微粉のヨード吸着量と溶損・浸透寸
法の関係を示す。
法の関係を示す。
【図３】マグネシア微粉のヨード吸着量と１５００℃焼
成後線変化率（％）の関係を示す。
成後線変化率（％）の関係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 筒井 直樹 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社 名古屋製鐵所内 (72)発明者 松田 強士 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社 名古屋製鐵所内 (72)発明者 細川 清弘 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 西脇 均 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 西 浩一 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 アルミナまたはアルミナとＭｇＯ・Ａｌ
2Ｏ3系スピネルを主材とした耐火骨材１００重量部に、
表面性状がヨード吸着量で１〜４０ヨードｍｇ／ｇのマ
グネシア微粉を０．５〜５ｗｔ％添加した流し込み施工
用耐火物。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3335453A JPH0825806B2 (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 流し込み施工用耐火物 |
| US07/977,247 US5283215A (en) | 1991-11-26 | 1992-11-16 | Refractories for casting process |
| GB9224925A GB2262522B (en) | 1991-11-26 | 1992-11-26 | Refractories for use in casting processes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3335453A JPH0825806B2 (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 流し込み施工用耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05148043A JPH05148043A (ja) | 1993-06-15 |
| JPH0825806B2 true JPH0825806B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=18288730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3335453A Expired - Fee Related JPH0825806B2 (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 流し込み施工用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0825806B2 (ja) |
-
1991
- 1991-11-26 JP JP3335453A patent/JPH0825806B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05148043A (ja) | 1993-06-15 |
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| Date | Code | Title | Description |
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