JPH08232740A - ディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 コモンレール内の高圧燃料をディーゼル機関
各気筒に順次噴射供給する装置において、機関の急減速
後に生じる加速ショックを確実に防止する。 【構成】 蓄圧式燃料噴射装置では、機関の急減速時に
は燃料噴射が実行されず、コモンレール圧が低下しない
ため、加速運転移行時に機関に大量の燃料が供給されて
加速ショックが生じる。そこで、機関が加速状態に入り
(S320:YES)、低速回転状態でなく(S360:NO) 、しかも実
コモンレール圧ＰＡが目標コモンレール圧ＰＡより所定
値Ｋ以上大きい場合(S450:YES)には、その偏差△Ｐが大
きいほど燃料噴射を実行しない確率が高くなるように減
筒パターンＭを設定し(S490)、燃料噴射の度に減筒パタ
ーンＭに従い減筒フラグＧをセット・リセットして(S42
0)、Ｇ＝１のときにインジェクタからの燃料噴射を禁止
させる、減筒制御を実行する。この結果、機関の出力ト
ルクが抑制されて、加速ショックは発生しない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、燃料供給ポンプから圧
送されてくる燃料を蓄圧室（コモンレール）内に一旦高
圧状態で蓄え、蓄圧室内の高圧燃料をディーゼル機関に
噴射供給するディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置に関
する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の蓄圧式燃料噴射装置で
は、ディーゼル機関の運転状態（回転速度，負荷等）に
基づき、制御目標となるコモンレール内の燃料圧力（コ
モンレール圧），燃料噴射量及び燃料噴射時期を算出
し、コモンレール圧がその算出した目標コモンレール圧
力となるように燃料供給ポンプからの燃料吐出量をフィ
ードバック制御すると共に、その算出した燃料噴射量及
び燃料噴射時期に応じて、コモンレール内の高圧燃料を
ディーゼル機関に噴射供給するインジェクタを開閉制御
している。

【０００３】ところで、この種の装置においては、例え
ばディーゼル機関を急減速させるために、運転者がアク
セルペダルの操作（踏込み）を一時中止すると、上記制
御目標として算出される燃料噴射量がゼロとなり、燃料
噴射弁からの燃料噴射が中止される。そして、その後、
運転者のアクセル操作によって加速状態に移行すると、
そのときの運転状態に応じて燃料噴射量及び燃料噴射時
期が設定され、燃料噴射が再開される。

【０００４】ところが、このときのコモンレール圧は、
急減速に伴う燃料噴射の中止によって減圧されておら
ず、減速前の目標圧力近傍に保持されているため、減速
前と燃料噴射再開時のディーゼル機関の運転状態にもよ
るが、通常は、燃料噴射再開時のコモンレール圧が目標
コモンレール圧より高くなってしまい、インジェクタの
開弁と同時に大量の燃料が噴射されるといった問題があ
った。

【０００５】そして、この状態は、コモンレール圧が目
標コモンレール圧に低下するまで継続し、その間、ディ
ーゼル機関の各気筒に順次必要以上に高い圧力の燃料が
供給されることになるため、ディーゼル機関の出力トル
クが運転者の要求に対して大きくなりすぎ、ディーゼル
機関を搭載した車両等に加速ショックが発生して、運転
者に不快感を与えてしまう。

【０００６】一方、こうした急減速後の加速ショックを
防止するために、特開平２−１９１８６５号公報に開示
された装置では、インジェクタに、コモンレール側から
供給される燃料を燃料低圧室側に溢流させる経路を設
け、インジェクタ内の電磁弁をインジェクタが開弁しな
い無効噴射時間内で駆動することにより、この経路を連
通させて、コモンレール圧を低下させるようにしてい
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、このようにイ
ンジェクタから燃料を溢流させる手法では、コモンレー
ル圧を高圧から低圧まで低下させるには、インジェクタ
をその無効噴射時間内で何度も繰返し通電しなければな
らず、コモンレール圧を速やかに減圧することはできな
かった。また、その減圧特性も燃料噴射弁毎にばらつき
があるため、コモンレール圧を低下させるのに要する時
間にもばらつきがあった。

【０００８】従って、上記従来の手法では、燃料噴射が
停止される減速運転が長く続く場合には、燃料噴射再開
前にコモンレール圧を低下させて、加速ショックの発生
を防止することはできるものの、例えば、高負荷運転状
態から一旦減速運転に入り、その後速やかに加速運転に
移行する、というように、ディーゼル機関の運転状態が
急変するような場合には、燃料噴射再開前にコモンレー
ル圧を充分低下させることができず、加速ショックを防
止することができないといった問題があった。

【０００９】また、このようにインジェクタから燃料を
溢流させるようにした場合、通常の燃料噴射実行時にも
燃料が低圧室側に漏れ出すことから、減圧速度を早める
ためにインジェクタ内の溢流経路を大きくすると、コモ
ンレールに燃料を供給する燃料供給ポンプからの燃料吐
出量を多くしなければならず、燃料供給ポンプの大型化
を招くといった問題があり、逆に、燃料供給ポンプを小
型化するために、インジェクタ内の溢流経路を小さくす
ると、コモンレール圧の減圧に要する時間が長くなっ
て、加速ショックを更に抑制できなくなるといった問題
がある。

【００１０】本発明はこうした問題に鑑みなされたもの
で、ディーゼル機関が急減速状態から加速運転に移行し
て燃料噴射を開始したときに生じる加速ショックを、イ
ンジェクタ等を介してコモンレール内の燃料を低圧室側
に溢流させることなく、確実に防止することのできる装
置を提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めになされた請求項１に記載の発明は、図１に例示する
如く、燃料の吐出量を制御可能な燃料供給ポンプと、該
燃料供給ポンプから吐出された燃料を高圧状態で蓄える
蓄圧室と、該蓄圧室に蓄えられた高圧燃料をディーゼル
機関の各気筒に噴射供給する燃料噴射弁と、少なくとも
ディーゼル機関の回転速度及び負荷を検出する運転状態
検出手段と、上記蓄圧室内の実燃料圧力を検出する圧力
検出手段と、上記運転状態検出手段により検出されたデ
ィーゼル機関の運転状態に基づき、上記燃料噴射弁から
の燃料噴射量及び燃料噴射時期と上記蓄圧室内の目標燃
料圧力とを算出する制御目標算出手段と、該算出された
目標燃料圧力と上記実燃料圧力とに基づき、該実燃料圧
力が目標燃料圧力となるように上記燃料供給ポンプから
燃料を吐出させるための制御量を算出するポンプ制御量
算出手段と、を備え、上記燃料噴射弁を上記制御目標算
出手段にて算出された燃料噴射量及び燃料噴射時期に応
じて駆動制御すると共に、上記燃料供給ポンプを上記ポ
ンプ制御量算出手段にて算出された制御量に応じて駆動
制御するディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置におい
て、上記ディーゼル機関の加速時に、上記実燃料圧力が
目標燃料圧力より所定値以上高いか否かを判定し、実燃
料圧力が目標燃料圧力より所定値以上高い場合には、上
記各気筒に設けられた全燃料噴射弁のうちの任意の燃料
噴射弁からの燃料噴射を禁止する減筒制御手段を設けた
ことを特徴とする。

【００１２】また、請求項２に記載の発明は、請求項１
に記載のディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置におい
て、減筒制御手段は、実燃料圧力と目標燃料圧力との差
圧に応じて、該差圧が大きいほど燃料噴射を禁止する燃
料噴射弁の割合が多くなるように、燃料噴射を禁止する
燃料噴射弁を設定する減筒気筒設定手段を備えたことを
特徴とする。

【００１３】また次に、請求項３に記載の発明は、請求
項２に記載のディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置にお
いて、減筒気筒設定手段は、特定気筒の燃料噴射弁の燃
料噴射が連続して禁止されることのないように予め設定
された減筒パターンに従い、燃料噴射を禁止する燃料噴
射弁を設定することを特徴とする。

【００１４】一方、請求項４に記載の発明は、請求項１
〜請求項３のいずれか記載のディーゼル機関の蓄圧式燃
料噴射装置において、ディーゼル機関の回転速度が所定
回転速度以下の低回転時には、上記減筒制御手段による
減筒制御の実行を禁止する、減筒制御禁止手段を設けた
ことを特徴とする。

【００１５】

【作用及び発明の効果】上記のように構成された請求項
１に記載の蓄圧式燃料噴射装置においては、まず制御目
標算出手段が、制御目標値として、運転状態検出手段に
て検出されたディーゼル機関の回転速度及び負荷等に基
づき、燃料噴射弁からの燃料噴射量及び燃料噴射時期
と、蓄圧室内の目標燃料圧力とを算出する。すると、ポ
ンプ制御量算出手段が、その算出された目標燃料圧力
と、圧力検出手段にて検出された蓄圧室内の実燃料圧力
とに基づき、実燃料圧力が目標燃料圧力となるように燃
料供給ポンプから燃料を吐出させるための制御量を算出
する。そして、燃料噴射弁が、制御目標算出手段にて算
出された燃料噴射量及び燃料噴射時期に応じて駆動制御
され、燃料供給ポンプが、ポンプ制御量算出手段にて算
出された制御量に応じて駆動制御される。

【００１６】この結果、ディーゼル機関の通常運転時に
は、蓄圧室内の実燃料圧力が、制御目標値として算出さ
れた目標燃料圧力に制御され、ディーゼル機関各気筒に
設けられた燃料噴射弁が、制御目標値として算出された
燃料噴射量及び燃料噴射時期に応じて順次開弁されて、
各気筒にはディーゼル機関の運転状態に応じた所定時期
に所定量だけ燃料が噴射供給されることになる。

【００１７】一方、ディーゼル機関の加速時には、減筒
制御手段が、圧力検出手段にて検出された実燃料圧力が
目標燃料圧力より所定値以上高いか否かを判定し、実燃
料圧力が目標燃料圧力より所定値以上高い場合には、デ
ィーゼル機関の各気筒に設けられた全燃料噴射弁のうち
の任意の燃料噴射弁からの燃料噴射を禁止する。

【００１８】これは、ディーゼル機関の加速運転が急減
速運転からの復帰によるものである場合には、急減速運
転中に燃料噴射が実行されずに、蓄圧室内の燃料圧力が
目標燃料圧力に比べて非常に高くなっていることがあ
り、このような場合に、燃料噴射弁を通常通り駆動制御
すると、ディーゼル機関へ必要以上に高い圧力の燃料が
供給され、その出力トルクが必要以上に高くなって加速
ショックが発生するためである。

【００１９】つまり、本発明では、こうしたディーゼル
機関の運転状態の急変時に生じる加速ショックを防止す
るために、ディーゼル機関の加速時に、実燃料圧力が目
標燃料圧力より所定値以上高いか否かによって、ディー
ゼル機関が加速ショックが発生する運転状態かどうかを
判定し、加速ショックが発生する運転状態であれば、各
気筒に設けられた全燃料噴射弁のうちの任意の燃料噴射
弁からの燃料噴射を禁止する減筒制御を行なうことによ
って、ディーゼル機関の出力トルクが必要以上に高くな
るのを防止するのである。

【００２０】従って、本発明によれば、ディーゼル機関
の運転状態の急変時に生じる加速ショックを確実に防止
することができる。また本発明の蓄圧式燃料噴射装置
は、従来装置のように、蓄圧室内の燃料を燃料噴射弁を
介して溢流させることによって加速ショックを防止する
ものではなく、燃料噴射弁に燃料溢流用の経路を設けた
り、燃料の溢流による蓄圧室の燃料圧力低下を補うため
に燃料供給ポンプの燃料吐出性能を上げる（換言すれ
ば、燃料供給ポンプを大きくする）必要はないため、シ
ステム全体の構成を変更することなく容易に実現でき
る。

【００２１】また減筒制御は、一部の燃料噴射弁からの
燃料噴射を禁止するだけでよく、簡単且つ速やかに実行
できるため、ディーゼル機関が加速運転に入った直後か
らその出力トルクを速やかに抑制でき、従来装置に比べ
て、加速ショック防止のための制御の応答性を向上する
こともできる。

【００２２】次に、請求項２に記載の蓄圧式燃料噴射装
置においては、減筒制御手段が減筒制御を実行するに当
たって、減筒気筒設定手段が、実燃料圧力と目標燃料圧
力との差圧に応じて、その差圧が大きいほど燃料噴射を
禁止する燃料噴射弁の割合が多くなるように、燃料噴射
を禁止する燃料噴射弁を設定する。

【００２３】即ち、ディーゼル機関の運転状態の急変時
に生じる加速ショックは、減筒制御によってディーゼル
機関の出力トルクを抑えることによって、抑制できる
が、この場合、減筒制御を行なう気筒数を固定すると、
出力トルクの抑制割合が一定となり、蓄圧室の実燃料圧
力によっては、ディーゼル機関の出力トルクを充分抑制
できずに、加速ショックを充分抑制できなかったり、逆
にディーゼル機関の出力トルクを抑制し過ぎて、加速シ
ョックは発生しないものの、ディーゼル機関の加速性が
低下することがある。そこで、本発明では、実燃料圧力
と目標燃料圧力との差圧に応じて、その差圧が大きいほ
ど、燃料噴射を禁止する気筒数が多くなるように、減筒
制御を行なう燃料噴射弁を設定するのである。

【００２４】この結果、本発明によれば、減筒制御を実
行しない場合に生じる加速ショックの程度に応じて、燃
料噴射を禁止する気筒数を設定することが可能となり、
加速ショックの発生を、より確実に、しかもディーゼル
機関の加速性を低下させることなく、防止することがで
きる。

【００２５】また次に、請求項３に記載の蓄圧式燃料噴
射装置においては、減筒気筒設定手段が、燃料噴射を禁
止する燃料噴射弁（つまり減筒気筒）を設定するに当た
って、特定気筒の燃料噴射弁の燃料噴射が連続して禁止
されることのないように設定された減筒パターンを使用
する。

【００２６】この結果、本発明によれば、減筒制御を行
なう際に、ディーゼル機関の複数の気筒のうちの特定の
気筒に対する燃料供給が禁止されて、その気筒の内壁温
度が低下し、その気筒への燃料噴射が再開されたときに
燃料が良好に燃焼せずに、排気中のＨＣ（ハイドロカー
ボン）が増加するのを防止できる。つまり、排気中のＨ
Ｃは、ディーゼル機関のシリンダ内壁温度の低下に伴い
増加するため、減筒制御実行時に、特定気筒への燃料供
給を禁止するようにしていると、その気筒の内壁温度が
低下して、燃料噴射再開時には、その気筒からＨＣを多
く含む排気が排出されることになるが、本発明によれ
ば、減筒制御終了後の排気中のＨＣの増加を防止するこ
とができるのである。

【００２７】一方、請求項４に記載のディーゼル機関の
蓄圧式燃料噴射装置においては、減筒制御禁止手段が、
運転状態検出手段にて検出されたディーゼル機関の回転
速度が所定回転速度以下の低回転時には、減筒制御手段
による減筒制御の実行を禁止する。

【００２８】即ち、ディーゼル機関が急減速されてから
加速運転に入った直後には、回転速度が低下し過ぎて、
減筒制御を行なうと、エンジン停止に至ることも考えら
れる。そこで本発明では、ディーゼル機関が、減筒制御
を行なうとエンジン停止に至るような低回転状態である
とき（つまり回転速度が所定回転速度以下であるとき）
には、減筒制御を禁止するようにしているのである。

【００２９】従って、本発明によれば、ディーゼル機関
の運転状態の急変時に、加速ショック防止のために減筒
制御を実行することによって、ディーゼル機関がエンジ
ン停止に至るのを防止でき、その運転を継続させること
ができる。

【００３０】

【実施例】以下に本発明の実施例を図面と共に説明す
る。まず図２は実施例の蓄圧式燃料噴射装置全体の構成
を表す概略構成図である。図２に示す如く本実施例の蓄
圧式燃料噴射装置１は、６気筒のディーゼル機関２の各
気筒に燃料を噴射供給する燃料噴射弁（インジェクタ）
３と、このインジェクタ３に供給する高圧燃料を蓄圧す
る蓄圧室（コモンレール）４と、コモンレール４に高圧
燃料を圧送する燃料供給ポンプ５と、これらを制御する
電子制御装置（ＥＣＵ）６とを備える。

【００３１】ＥＣＵ６は、運転状態検出手段としての回
転速度センサ７及びアクセルセンサ８にて検出されるデ
ィーゼル機関２の回転速度ＮＥやエンジン負荷を表すア
クセル開度ＡCCを取り込み、ディーゼル機関２の燃焼状
態がこの検出された運転状態に応じて最適となるような
燃料噴射圧を実現するための目標燃料圧力（目標コモン
レール圧ＰＳ）を算出し、コモンレール４に設けた圧力
検出手段としてのコモンレール圧センサ９にて検出され
た実燃料圧力（実コモンレール圧ＰＡ）が目標コモンレ
ール圧ＰＳと一致するように燃料供給ポンプ５を駆動制
御する、コモンレール圧のフィードバック制御を行う。

【００３２】燃料供給ポンプ５は、このＥＣＵ６からの
制御指令に従って、燃料タンク１０に蓄えられた燃料を
低圧ポンプ１１を経て吸入し、自身の内部にて高圧に加
圧し、この加圧された高圧燃料を供給配管１２を介して
コモンレール４に圧送する。一方、各インジェクタ３
は、配管１３によって、高圧燃料を蓄圧したコモンレー
ル４と連結されている。そして、各インジェクタ３に配
設されたコントロール弁１４を開閉動作することで、こ
のコモンレール４にて蓄圧されて目標燃料圧力となった
高圧燃料が、ディーゼル機関２の各気筒の燃焼室へ噴射
される。このインジェクタ３のコントロール弁１４の開
閉動作は、ＥＣＵ６からのインジェクタ制御指令に基づ
いて実行される。このインジェクタ制御指令は燃料噴射
量や燃料噴射時期を調節するためのものであって、回転
速度センサ７やアクセルセンサ８等からの検出信号に基
づいて算出され、回転速度センサ７や後述の気筒判別セ
ンサ３８等の検出値に基づいて、所定のタイミングでＥ
ＣＵ６から出力される。なお、燃料供給ポンプ５に対す
る制御指令も回転速度センサ７や気筒判別センサ３８等
からの検出値に基づいた所定のタイミングで出力され
る。

【００３３】次に、燃料供給ポンプ５の構成を図３及び
図４に基づき説明する。燃料供給ポンプ５は、ハウジン
グ２０と、その下端部に配設されたカム室３０と、ハウ
ジング２０内に配設されたポンプシリンダ２１と、ポン
プシリンダ２１に連通し、前記低圧ポンプ１１から低圧
燃料の供給を受ける導入管２２と、ポンプシリンダ２１
の上端部に螺着された電磁弁６０とを備える。

【００３４】ポンプシリンダ２１の内部にはプランジャ
２３が液密を保って摺動自在に嵌挿されている。プラン
ジャ２３は円柱形状をなし、その上端面はポンプシリン
ダ２１の内周面とによりポンプ室２４を形成する。ポン
プシリンダ２１には、コモンレール４への供給配管１２
が連結される吐出孔４１が穿設されている。

【００３５】また、ポンプシリンダ２１とハウジング２
０との間には燃料溜２６が形成され、導入管２２からハ
ウジング２０内へ導入された低圧燃料はここへ溜るよう
になっている。なお、燃料溜２６は、ポンプ室２４から
溢流する燃料の逃がしとしても作用する。

【００３６】吐出孔４１は、逆止弁４２を介して吐出口
４５に連通している。ポンプ室２４で加圧された燃料
は、この逆止弁４２の弁体４３を、リターンスプリング
４４の付勢力やコモンレール圧に抗して押し開くこと
で、吐出口４５から供給配管１２を通り、コモンレール
４に圧送されるのである。

【００３７】プランジャ２３の下端部は弁座３５に連結
され、弁座３５はプランジャスプリング２７によりカム
ローラ３３を備えたタペット３４に押圧されている。カ
ム室３０内には、ディーゼル機関２の回転速度の１／２
で回転するカム軸３１が挿通され、カム軸３１にはカム
ローラ３３と接触するカム３２が固定されている。そし
て、カム軸３１の回転によりプランジャ２３は、カムロ
ーラ３３，タペット３４を介してカム３２のカムプロフ
ィルに沿って上下に往復動する。

【００３８】カム３２は、カムプロフィルのプランジャ
２３の下死点をカム角度０度とすると、カム角度０度か
ら約３０度程度までの間をカム３２の外側に中心を有す
る曲率Ｒ1 の円弧状の凹曲面３２ｃと、カム３２の内側
に曲率の中心を有する曲面３２ｄとからなり、カム角度
９０度でプランジャ２３が上死点に至る様なカムプロフ
ィルを有するほぼ楕円形状のものである。

【００３９】ポンプシリンダ２１の上端に螺着された電
磁弁６０は、ポンプ室２４に開口する低圧通路６１を開
閉する弁体６２を備えている。弁体６２は、いわゆる外
開弁である。従って、弁体６２は、通常はスプリング６
５によりポンプ室２４内へ開いた状態となって低圧通路
６１を開口する状態にあり、通電されるとスプリング６
５の付勢力に抗して移動し、低圧通路６１とポンプ室２
４とを遮断する状態になる。また、弁体６２は、ポンプ
室２４の内部の燃料圧力を閉弁方向の圧力として受ける
ことになるので、燃料圧力が高くなるほど閉弁時のシー
ル性が良くなる。

【００４０】この弁体６２によって開閉される低圧通路
６１は、ギャラリー６３及び通路６４を介して燃料溜２
６に連通している。一方、プランジャ２３は、カム軸３
１の回転に伴ってポンプシリンダ２１内を上下動する。
なお、プランジャ２３の下降は、プランジャスプリング
２７の復帰力によってなされる。

【００４１】プランジャ２３が下降する際に、通常開弁
状態にある電磁弁６０を介して、低圧燃料が燃料溜２６
からポンプ室２４へと吸入される。ポンプ室２４へ吸入
された燃料はプランジャ２３の上昇に伴って加圧傾向に
なるが、電磁弁６０が通電されていない場合は、低圧通
路６１，ギャラリー６３及び通路６４を通って燃料溜２
６に溢流し、ポンプ室２４内の燃料の実質的な加圧は行
われない。

【００４２】これに対し、プランジャ２３の上昇中に電
磁弁６０に通電がなされると、弁体６２が低圧通路６１
を遮断するため、ポンプ室２４内の燃料は溢流すること
ができなくなり、加圧され始める。そして、ポンプ室２
４内の燃料圧力が上昇して、逆止弁４２のリターンスプ
リング４４の付勢力及び弁体４３に加わっているコモン
レール４の圧力に打ち勝つと、逆止弁４２が押し開か
れ、高圧燃料が吐出孔４１，吐出口４５及び供給配管１
２を通ってコモンレール４へ圧送される。

【００４３】カム軸３１には、図４に示す様に、一つの
タイミングギヤ３６と、ディーゼル機関２の気筒数の１
／２の個数の燃料供給ポンプ５（本実施例においては３
個）とが配設される。なお、図では便宜的に、燃料供給
ポンプの一つは省略し、２個の燃料供給ポンプ５ａ，５
ｂだけを示している。また、図３に示したものと同じ構
成には、それぞれ添字ａ，ｂを付してあるので、それら
添字ａ，ｂの付された構成の詳細な構造等は図３を参照
されたい。

【００４４】タイミングギヤ３６には、合計６個の突起
３７が配設されている。また、タイミングギヤ３６と近
接対向して、電磁ピックアップからなる気筒判別センサ
３８が設けられている。タイミングギヤ３６に設けられ
た突起３７は、カム軸３１が１回転する間の各カム３２
ａ，３２ｂ、…の作用によって、各高圧ポンプ５ａ，５
ｂ，…で実行されるプランジャ２３ａ，２３ｂ，…の上
昇行程の開始タイミング（即ち、下死点到達時期）を気
筒判別センサ３８にて検出するためのものである。この
気筒判別センサ３８で検出されたタイミング信号は、Ｅ
ＣＵ６に入力される。

【００４５】ＥＣＵ６は、この気筒判別センサ３８によ
るタイミング信号に基づいて電磁弁６０ａ，６０ｂ，…
へ駆動パルスを出力する。この駆動パルスは、図５に示
す様に、プランジャ２３の下死点位置で検出されるタイ
ミング信号を基準として、所定期間（後述の通電開始時
期）ＴＦだけ遅れて出力される。この駆動パルスによっ
て、電磁弁６０への通電が開始され、電流の立上がりの
関係で期間ＴＣだけ遅れて弁体６２の閉弁が実行され
る。その後は、プランジャ２３の上昇に伴うポンプ室２
４の圧力上昇によって弁体６２の閉弁状態が維持される
から、駆動パルスは短い期間ＴＯＮが経過するとオフに
され、消費電力の節約がなされている。外開弁故の利点
である。

【００４６】こうして弁体６２が閉弁した後、プランジ
ャ２３が上死点に至るまでの期間がポンプ室２４内の燃
料加圧期間となり、図示ハッチングの部分の面積に比例
する量の燃料がコモンレール４へと圧送されることにな
る。従って、この図において、ハッチング面積が大きく
なるように、駆動パルスの出力時期を早くすればより多
くの燃料がコモンレール４へ圧送され、逆に出力時期を
遅くすればコモンレール４への燃料圧送量が減少する。
つまり、コモンレール４の圧力は、駆動パルスの出力時
期（通電開始時期ＴＦ）によって調節することができる
のである。

【００４７】次に、このコモンレール圧，燃料噴射量，
及び燃料噴射時期を制御するためにＥＣＵ６にて実行さ
れる演算処理について図６〜図８に示すフローチャート
に沿って説明する。まず図６は、ＥＣＵ６おいてメイン
ルーチンとして繰り返し実行される制御量算出処理を表
わしている。

【００４８】図６に示すように、この処理が開始される
と、まずＳ１１０（Ｓ：ステップを表わす）にて、回転
速度センサ７からの検出信号に基づきディーゼル機関２
の回転速度ＮＥを算出し、続くＳ１２０にてアクセルセ
ンサ８からの検出信号をＡ／Ｄ変換してアクセル開度Ａ
CCを算出する。

【００４９】次にＳ１３０では、上記算出した回転速度
ＮＥとアクセル開度ＡCCとに基づき、図９に示す如き目
標燃料噴射量算出マップを用いて目標燃料噴射量ＱＳを
算出し、続くＳ１４０では、この算出された目標燃料噴
射量ＱＳと回転速度ＮＥとに基づいて、図１０に示す如
き目標コモンレール圧算出マップを用いてコモンレール
４内の目標燃料圧力，即ち目標コモンレール圧ＰＳを算
出する。そして最後に、Ｓ１５０にて、上記算出した回
転速度ＮＥとアクセル開度ＡCCとに基づき、目標燃料噴
射時期を算出する周知の燃料噴射時期算出処理を実行
し、再度Ｓ１１０に移行する。

【００５０】このように制御量算出処理では、ディーゼ
ル機関２の運転状態，即ち回転速度ＮＥ及びアクセル開
度ＡCCに基づき、燃料噴射制御のための目標燃料噴射量
ＱＳ，目標コモンレール圧ＰＳ及び目標燃料噴射時期を
算出する。なお、上記Ｓ１３０〜Ｓ１５０の処理は、制
御目標算出手段に相当する。

【００５１】次に図７は、ディーゼル機関２の回転に同
期した割込ルーチンとして実行されるコモンレール圧制
御処理を表わしている。図７に示す如く、この処理が開
始されると、まずＳ２１０を実行し、上記制御量算出処
理にて求められた目標コモンレール圧ＰＳと目標燃料噴
射量ＱＳとに基づき、図１１に示す如き基本通電開始時
期算出マップを用いて、電磁弁６０の基本通電開始時期
ＴＳを算出する。

【００５２】また続くＳ２２０では、コモンレール圧セ
ンサ９からの検出信号に基づき実コモンレール圧ＰＡを
検出し、この値ＰＡと上記制御量算出処理にて求められ
た目標コモンレール圧ＰＳとの偏差（ＰＡ−ＰＳ）に基
づき、予め設定された演算式｛ＴＢ＝ｆ（ＰＡ−Ｐ
Ｓ）｝を用いて、上記基本通電開始時期ＴＳに対するフ
ィードバック補正量ＴＢを算出する。

【００５３】そして最後に、Ｓ２３０では、この算出さ
れたフィードバック補正量ＴＢとＳ２１０にて算出され
た基本通電開始時期ＴＳとを加算することにより、電磁
弁６０を実際に駆動するのに使用する目標通電開始時期
ＴＦを算出し、当該処理を一旦終了する。

【００５４】つまり、このコモンレール圧制御処理は、
実コモンレール圧ＰＡが目標コモンレール圧ＰＳとなる
ように、燃料供給ポンプ５の制御量である目標通電開始
時期ＴＦを算出する。なお、このコモンレール圧制御処
理はポンプ制御量算出手段に相当する。そして、ＥＣＵ
６は、既述したように、気筒判別センサ３８からタイミ
ング信号が入力されると、このコモンレール圧制御処理
で算出された目標通電開始時期ＴＦだけ遅れたタイミン
グで所定パルス幅ＴＯＮの駆動パルスを発生することに
より、燃料供給ポンプ５の電磁弁６０への通電を開始し
て弁体６２を閉弁させ、その後、プランジャ２３が上死
点に至るまでの間、コモンレール４に燃料を圧送させ
る。

【００５５】次に、図８は、上記制御量算出処理にて算
出された目標燃料噴射量ＱＳ及び目標燃料噴射時期に従
いインジェクタ制御指令を出力するのに先だって（換言
すれば各気筒のインジェクタ３からの燃料噴射タイミン
グに同期して）実行される、減筒制御手段としての加速
時減筒制御処理を表わしている。なお、本実施例ではデ
ィーゼル機関２の気筒数が６気筒であり、インジェクタ
制御指令は、ディーゼル機関２の２回転に６回の割りで
各気筒のインジェクタ３に順次出力されるので、この加
速時減筒制御処理は、上記気筒判別センサ３８からのタ
イミング信号に同期して、ディーゼル機関２の１２０℃
Ａ毎に実行される。

【００５６】図８に示す如く、この処理が開始される
と、まずＳ３１０にて、現在減筒制御を実行中であるか
否かを表わす減筒制御実行フラグＦがセット（Ｆ＝１）
されているか否かを判断する。そして、減筒制御実行フ
ラグＦがリセット（Ｆ＝０）されており、現在、減筒制
御の実行中でなければ、Ｓ３２０に移行して、現在、デ
ィーゼル機関２が加速状態であるか否かを判断する。

【００５７】このＳ３２０におけるディーゼル機関２の
加速状態の判定は、制御量算出処理にて前回算出された
目標燃料噴射量ＱＳ(i-1) が予め設定された低噴射量Ｑ
Low以下で、しかも制御量算出手段にて算出された最新
の目標燃料噴射量ＱＳ(i) がその前回の目標燃料噴射量
ＱＳ(i-1) と比べて所定値ＱＫ以上大きいか否かを判断
することにより実行され、ＱＳ(i-1) ≦ＱLow 、且つ、
ＱＳ(i) ＞｛ＱＳ(i-1)＋ＱＫ｝ であれば、ディーゼル
機関２は加速状態にあると判断して、Ｓ３３０に移行
し、この条件を満足せず、ディーゼル機関２は加速状態
にないと判断すると、当該処理を一旦終了する。

【００５８】次に、Ｓ３３０では、以降の当該処理の実
行時に減筒制御を行なうべく、減筒制御実行フラグＦを
セットする。そして、続くＳ３４０にて、以降の減筒制
御を実行するのに必要な減筒フラグＧをリセット（Ｇ＝
０）し、更に続くＳ３５０にて、減筒ステップ番号Ｎに
初期値０をセットして、当該処理を一旦終了する。

【００５９】なお、減筒フラグＧは、次に燃料噴射すべ
き気筒のインジェクタ３に対して、実際にインジェクタ
制御指令を出力して、燃料噴射を実行させるか否かを表
わすフラグであり、ＥＣＵ６は、フラグＧがリセットさ
れているときには、インジェクタ制御指令を出力してイ
ンジェクタ３から燃料を噴射させ、フラグＧがセット
（Ｇ＝１）されているときには、インジェクタ制御指令
の出力を中止してインジェクタ３からの燃料噴射を禁止
する。

【００６０】そして、本実施例では、Ｓ３４０にて減筒
フラグＧをリセットするため、Ｓ３２０にてディーゼル
機関２が加速状態にあると判定された直後には、必ずイ
ンジェクタ制御指令が出力されて、次に燃料噴射すべき
気筒に対して燃料が噴射供給されることになる。これ
は、ディーゼル機関２が減速運転から加速運転に移行し
た直後に、初回から燃料噴射を禁止してしまうと、回転
速度ＮＥを上昇させる必要があるにも関わらず、回転速
度ＮＥが更に低下してしまい、回転速度ＮＥのアンダー
シュートが大きくなるためである。

【００６１】次に、Ｓ３１０にて、減筒制御実行フラグ
Ｆがセットされていると判断された場合には、Ｓ３６０
にて、ディーゼル機関２の回転速度ＮＥが予め設定され
た基準回転速度ＮEL以下であるか否か、換言すればディ
ーゼル機関２が基準回転速度ＮEL以下の低回転で運転さ
れているか否かを判断する。そして、ＮＥ≦ＮELであ
り、ディーゼル機関２が低回転状態であれば、減筒制御
を実行するとエンジン停止に至る虞があるので、エンジ
ン停止を阻止するために、Ｓ４６０及びＳ４７０にて、
減筒制御実行フラグＦ及び減筒フラグＧを夫々リセット
すると共に、Ｓ４８０にて、減筒ステップ番号Ｎに初期
値０を設定し、当該処理を終了する。

【００６２】この結果、減筒制御を実行すべく減筒制御
実行フラグＦがセットされても、ディーゼル機関２が低
回転状態で減筒制御を実行するとエンジン停止に至る虞
があるときには、減筒制御は禁止されて、ディーゼル機
関２の全気筒に順次燃料が噴射供給されることになる。
尚、このＳ３６０の処理は、減筒制御禁止手段に相当す
る。

【００６３】次にＳ３７０では、減筒ステップ番号Ｎが
初期値０であり、現在、減筒制御の開始直後であるか否
かを判断する。そして、減筒ステップ番号Ｎが初期値０
で、減筒制御の開始直後であれば、Ｓ３８０に移行し
て、減筒パターンＭのパターン番号として値４を仮設定
した後、Ｓ３９０に移行し、減筒ステップ番号Ｎが初期
値０でなく、減筒制御が既に開始されている場合には、
そのままＳ３９０に移行する。

【００６４】次にＳ３９０では、減筒ステップ番号Ｎに
値１を加えて（インクリメント）、減筒ステップ番号Ｎ
を更新する。そして続くＳ４００では、その更新された
減筒ステップ番号Ｎが８になったか否かを判断し、Ｎ＝
８であれば、Ｓ４１０にて減筒ステップ番号Ｎに１をセ
ットし直した後、Ｓ４２０に移行し、Ｎ＝８でなければ
（換言すればＮ≦７であれば）、そのままＳ４２０に移
行する。

【００６５】ここで、減筒パターンＭは、減筒制御を行
なうにあたって、各気筒のインジェクタ３を順次駆動し
てゆく噴射タイミングの何回にどれだけの割りで、しか
もどのタイミングで燃料噴射を禁止するかを表わすもの
であり、図１２に示す如く、本実施例では、噴射タイミ
ングの７回分を一周期とし、そのうちの何回目の噴射タ
イミングで燃料噴射を禁止するかを表わす４種（パター
ン番号１〜４）の減筒パターンＭが予め設定されてい
る。

【００６６】なお、図１２の各減筒パターンＭ（１〜
４）において、符号１は燃料噴射を禁止する噴射タイミ
ング（減筒フラグＧ：セット）を、符号０は燃料噴射を
実行する噴射タイミング（減筒フラグＧ：リセット）
を、夫々表わしており、各減筒パターンＭは、そのパタ
ーン番号が大きい程、燃料噴射を禁止する噴射タイミン
グの割合が高くなるように設定されている。つまり、本
実施例では、パターン番号が４であれば、噴射タイミン
グ７回のうちの１，３，６回目の合計３回燃料噴射を禁
止し、パターン番号が３であれば１，４回目の合計２回
燃料噴射を禁止し、パターン番号が２であれば１回目だ
け燃料噴射を禁止し、パターン番号が１であれば燃料噴
射の禁止は行なわず、全ての噴射タイミングで燃料噴射
を実行するように設定されている。

【００６７】また、本実施例では、一周期を噴射タイミ
ング７回分として減筒パターンＭが設定されているが、
これは、一周期をディーゼル機関２の気筒数６と一致さ
せると、減筒制御実行時に特定の気筒に対する燃料噴射
が繰返し禁止されてしまうためである。つまり、減筒パ
ターンＭの一周期を、ディーゼル機関２の気筒数６と互
いに素の関係にある噴射回数（本実施例では７）とする
ことにより、特定気筒に対する燃料噴射が連続して禁止
されるのを防止しているのである。

【００６８】一方、減筒ステップ番号Ｎは、図１２から
明らかな如く、現在、減筒パターンＭの一周期のうちの
何番目の噴射タイミングにあるかを表わす値であり、減
筒制御開始後は、上記Ｓ３９０〜Ｓ４１０の処理によっ
て、１から７までの値に順次設定される。

【００６９】次に、Ｓ４２０では、現在設定されている
減筒パターンＭ及び減筒ステップ番号Ｎに基づき、図１
２に示した減筒パターンのマップを用いて、減筒フラグ
Ｇを設定する。つまり、減筒パターンＭからみて、現
在、燃料噴射を実行するタイミングであれば減筒フラグ
Ｇをリセットし、燃料噴射を禁止するタイミングであれ
ば減筒フラグＧをセットする。そして、続くＳ４３０で
は、減筒フラグＧがセットされているか否かを判断し、
減筒フラグＧがセットされておらず、燃料噴射を実行す
る際には、そのまま当該処理を一旦終了し、逆に、減筒
フラグＧがセットされている場合には、Ｓ４４０に移行
する。

【００７０】Ｓ４４０では、実コモンレール圧ＰＡか
ら、目標コモンレール圧ＰＳに余裕分ＰＫを加えた値
（ＰＳ＋ＰＫ）を減じることにより、実コモンレール圧
ＰＡと目標コモンレール圧ＰＳとの偏差を表わす偏差デ
ータ△Ｐ｛△Ｐ＝ＰＡ−（ＰＳ＋ＰＫ）｝を算出する。
そして、続くＳ４５０では、この偏差データ△Ｐと、予
め設定された判定データＫとを大小比較し、偏差データ
△Ｐが判定データＫより大きい場合には、ディーゼル機
関２に加速ショックが発生すると判断して、続くＳ４９
０に移行する。また、逆に偏差データ△Ｐが判定データ
Ｋ以下であれば、加速ショックは発生しないと判断し
て、減筒制御を終了すべく上記Ｓ４６０〜Ｓ４８０の処
理を実行した後、当該処理を一旦終了する。

【００７１】次に、Ｓ４９０では、上記偏差データ△Ｐ
に基づき、偏差データ△Ｐが大きいほど、パターン番号
が大きくなるように、減筒パターンＭを設定する。そし
て、続くＳ５００にて、この設定された減筒パターンＭ
(i) が、今まで設定されていた減筒パターンＭ(i-1) と
一致しているか否かを判断し、一致している場合には、
そのまま当該処理を一旦終了し、逆に、一致していない
場合には、Ｓ５１０にて、減筒ステップ番号Ｎを１にセ
ットした後、当該処理を一旦終了する。

【００７２】尚、このようにＳ４９０にて設定した減筒
パターンＭ(i) が今まで設定されていた減筒パターンＭ
(i-1) と一致していない場合に減筒ステップ番号Ｎを１
にセットするのは、現在、減筒フラグＧがセットされて
おり、次に燃料噴射すべき気筒への燃料噴射が禁止され
るためである。つまり、図１２に示す如く、減筒パター
ンＭは、燃料噴射の禁止を行なわないパターン番号１を
除いて、減筒ステップ番号Ｎ＝１の噴射タイミングで燃
料噴射を禁止するように設定されているため、減筒パタ
ーンＭの変更後は、必ず減筒ステップ番号Ｎ＝２の噴射
タイミングから減筒制御が実行されるようにすることに
よって、燃料噴射の禁止が連続して実行されることな
く、また変更後の減筒パターンＭに正確に移行できるよ
うにしているのである。以上説明したように、本実施例
の蓄圧式燃料噴射装置１においては、目標燃料噴射量Ｑ
Ｓの変化からディーゼル機関２の加速状態を判定し、デ
ィーゼル機関２が加速状態に入ると、インジェクタ３か
らの燃料噴射を間引く減筒制御を開始する。そして、減
筒制御では、減筒制御では、実コモンレール圧ＰＡと目
標コモンレール圧ＰＳとの偏差を表わす偏差データ△Ｐ
が判定データＫより大きいとき、つまり実コモンレール
圧ＰＡが目標コモンレール圧ＰＳに比べて所定値（ＰＫ
＋Ｋ）以上大きいときに、偏差データ△Ｐに応じて、偏
差データ△Ｐが大きいほど燃料噴射を禁止する頻度が大
きくなるように、減筒パターンＭを設定し、この設定し
た減筒パターンＭに従い、インジェクタ３からの燃料噴
射を禁止する。

【００７３】従って、本実施例によれば、ディーゼル機
関２の運転状態が急減速状態から加速状態に変化した場
合に生じる加速ショックを確実に防止することができ
る。即ち、例えば図１３に示す如く、ディーゼル機関２
が、アクセルペダルが大きく（アクセル開度ＡCC：大）
踏み込まれた定常運転状態ａから、その踏込み量が極め
て小さい（アクセル開度ＡCC：小）減速状態ｂに急変
し、その後、アクセルペダルが除々に踏み込まれて、加
速状態ｃ〜ｄに変化したような場合には、目標燃料噴射
量ＱＳは、図９にａ→ｂ→ｃ→ｄで示す如く、一旦、噴
射量０まで急変し、その後除々に増加することになり、
目標コモンレール圧ＰＳも、図１０にａ→ｂ→ｃ→ｄで
示す如く、この目標燃料噴射量ＱＳの変化と略同様に変
化する。そして、この場合、図１３に示す如く、ディー
ゼル機関２の減速運転中には、実コモンレール圧（図で
は実圧力と記載）ＰＡは、燃料供給ポンプ５内での燃料
のリークによって若干低下するものの、目標コモンレー
ル圧（図では目標圧と記載）ＰＳの変化に追従できず、
減速運転から加速運転に移行するタイミングｃでは、実
コモンレール圧ＰＡが目標コモンレール圧ＰＳに比べて
大きくなる。

【００７４】従って、ディーゼル機関２が加速状態ｃ〜
ｄに変化してから、通常通り各気筒のインジェクタ３か
ら燃料噴射を実行させると、ディーゼル機関２の出力ト
ルクが大きくなりすぎ、図１３に点線で示す如く、回転
速度（図ではエンジン回転数と記載）ＮＥが急上昇する
加速ショックが発生するが、本実施例では、ディーゼル
機関２が加速状態ｃ〜ｄにあるとき、上記のように、実
コモンレール圧ＰＡと目標コモンレール圧ＰＳとの偏差
を表わす偏差データ△Ｐに従い、インジェクタ３からの
燃料噴射を間引く減筒制御を実行するので、実コモンレ
ール圧ＰＡが目標コモンレール圧ＰＳに比べて大きくな
っていても、それに応じて、ディーゼル機関２の出力ト
ルクを抑制でき、加速ショックの発生を防止できるよう
になるのである。

【００７５】また本実施例によれば、こうしたディーゼ
ル機関２の運転状態の急変時に生じる加速ショックを防
止するために、従来装置のように、インジェクタ３に燃
料溢流用の経路を設けて、インジェクタ３をコモンレー
ル４内の燃料を溢流可能に構成するとか、燃料の溢流に
よるコモンレール４内の燃料圧力低下を補うために燃料
供給ポンプ５を大型化する、といった必要はない。従っ
て、システム全体の構成を変更することなく容易に実現
できる。

【００７６】また減筒制御は、インジェクタ３を駆動す
るか否か（換言すればインジェクタ制御指令を出力する
か否か）を制御することにより、簡単且つ速やかに実現
でき、従来装置のように、コモンレール圧低減のために
時間がかかるといったことはないので、加速ショック防
止のための制御の応答性を向上することもできる。

【００７７】また更に、本実施例では、減筒制御を実行
するに当たって、噴射タイミングの７回分を一周期とし
て、そのうちの何回目の噴射タイミングで燃料噴射を禁
止するかを表わす減筒パターンＭを使用しているため、
減筒制御が長く続くような場合であっても、特定気筒に
対する燃料噴射が連続して禁止されるのを防止でき、特
定気筒の内壁温度が低下して、その気筒からＨＣを多く
含む排気が排出されるのを防止することができる。

【００７８】また、減筒制御の実行条件が成立する場合
であっても、ディーゼル機関２が加速状態に入った直後
は、必ず燃料噴射を実行するようにしているので、ディ
ーゼル機関２の加速状態への復帰時であるにも関わらず
回転速度ＮＥが低下して、そのアンダーシュートが大き
くなるのを防止することもできる。

【００７９】また次に、本実施例では、ディーゼル機関
２が加速状態にあると判断しても、ディーゼル機関２が
低回転状態であれば、減筒制御を禁止して、各気筒のイ
ンジェクタ３を通常通り駆動するようにされているの
で、減筒制御の実行によりディーゼル機関２がエンジン
停止に至るようなことを防止でき、ディーゼル機関２の
運転を継続させることができる。

【００８０】以上、本発明の一実施例について説明した
が、本発明は、こうした実施例に限定されることなく、
種々の態様をとることができる。例えば、本実施例で
は、６気筒ディーゼル機関に対して燃料供給を行なう蓄
圧式燃料噴射装置について説明したが、４気筒ディーゼ
ル機関であっても、また８気筒ディーゼル機関であって
も、本発明を適用して、上記実施例と同様の効果を得る
ことができる。

【００８１】また、本実施例では、減筒パターンＭとし
て、予め４種の減筒パターンを設定しておき、偏差デー
タ△Ｐの大きさに応じて、制御に使用する減筒パターン
を選択するように構成したが、減筒パターンＭは、その
種類を更に増やして、減筒パターンＭを偏差データ△Ｐ
に応じてより細かく切り替えるようにしてもよい。そし
てこの場合、ディーゼル機関２の出力トルクを、実コモ
ンレール圧ＰＡと目標コモンレール圧ＰＳとの偏差に応
じて、より高精度に抑制することができるようになり、
加速ショックの発生を防止しつつ、ディーゼル機関２の
加速性をより向上することが可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の構成を例示するブロック図である。

【図２】 実施例のシステムを示す構成図である。

【図３】 燃料供給ポンプの構成を示す断面図である。

【図４】 燃料供給ポンプの構成を模式化した模式図で
ある。

【図５】 燃料供給ポンプの作動を説明するタイミング
チャートである。

【図６】 ＥＣＵにて実行される制御量算出処理を表す
フローチャートである。

【図７】 ＥＣＵにて実行されるコモンレール圧制御処
理を表すフローチャートである。

【図８】 ＥＣＵにて実行される加速時減筒制御処理を
表わすフローチャートである。

【図９】 目標燃料噴射量算出用のマップを表す線図で
ある。

【図１０】 目標コモンレール圧算出用のマップを表す
線図である。

【図１１】 基準通電開始時期算出用のマップを表す線
図である。

【図１２】 減筒パターンを説明する説明図である。

【図１３】 ディーゼル機関が減速運転から加速運転に
移行する際の制御動作を説明するタイムチャートであ
る。

【符号の説明】

１…蓄圧式燃料噴射装置 ２…ディーゼル機関 ３
…インジェクタ ４…コモンレール ５…燃料供給ポンプ ６…ＥＣ
Ｕ（電子制御装置） ７…回転速度センサ ８…アクセルセンサ ９…コ
モンレール圧センサ ３８…気筒判別センサ ６０…電磁弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｄ 41/10 ３８０ Ｆ０２Ｄ 41/10 ３８０Ａ Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｆ０２Ｍ 47/00 Ｅ 55/02 ３５０ 55/02 ３５０Ｅ 63/00 63/00 Ｆ

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料の吐出量を制御可能な燃料供給ポン
   プと、 該燃料供給ポンプから吐出された燃料を高圧状態で蓄え
   る蓄圧室と、 該蓄圧室に蓄えられた高圧燃料をディーゼル機関の各気
   筒に噴射供給する燃料噴射弁と、 少なくともディーゼル機関の回転速度及び負荷を検出す
   る運転状態検出手段と、 上記蓄圧室内の実燃料圧力を検出する圧力検出手段と、 上記運転状態検出手段により検出されたディーゼル機関
   の運転状態に基づき、上記燃料噴射弁からの燃料噴射量
   及び燃料噴射時期と上記蓄圧室内の目標燃料圧力とを算
   出する制御目標算出手段と、 該算出された目標燃料圧力と上記実燃料圧力とに基づ
   き、該実燃料圧力が目標燃料圧力となるように上記燃料
   供給ポンプから燃料を吐出させるための制御量を算出す
   るポンプ制御量算出手段と、 を備え、上記燃料噴射弁を上記制御目標算出手段にて算
   出された燃料噴射量及び燃料噴射時期に応じて駆動制御
   すると共に、上記燃料供給ポンプを上記ポンプ制御量算
   出手段にて算出された制御量に応じて駆動制御するディ
   ーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置において、 上記ディーゼル機関の加速時に、上記実燃料圧力が目標
   燃料圧力より所定値以上高いか否かを判定し、実燃料圧
   力が目標燃料圧力より所定値以上高い場合には、上記各
   気筒に設けられた全燃料噴射弁のうちの任意の燃料噴射
   弁からの燃料噴射を禁止する減筒制御手段を設けたこと
   を特徴とするディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置。
2. 【請求項２】 減筒制御手段は、実燃料圧力と目標燃料
   圧力との差圧に応じて、該差圧が大きいほど燃料噴射を
   禁止する燃料噴射弁の割合が多くなるように、燃料噴射
   を禁止する燃料噴射弁を設定する減筒気筒設定手段を備
   えたことを特徴とする請求項１に記載のディーゼル機関
   の蓄圧式燃料噴射装置。
3. 【請求項３】 減筒気筒設定手段は、特定気筒の燃料噴
   射弁の燃料噴射が連続して禁止されることのないように
   予め設定された減筒パターンに従い、燃料噴射を禁止す
   る燃料噴射弁を設定することを特徴とする請求項２に記
   載のディーゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置。
4. 【請求項４】 ディーゼル機関の回転速度が所定回転速
   度以下の低回転時には、上記減筒制御手段による減筒制
   御の実行を禁止する、減筒制御禁止手段を設けたことを
   特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか記載のディー
   ゼル機関の蓄圧式燃料噴射装置。