JPH08226303A - ダブテール・ジョイント - Google Patents
ダブテール・ジョイントInfo
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- JPH08226303A JPH08226303A JP7260596A JP26059695A JPH08226303A JP H08226303 A JPH08226303 A JP H08226303A JP 7260596 A JP7260596 A JP 7260596A JP 26059695 A JP26059695 A JP 26059695A JP H08226303 A JPH08226303 A JP H08226303A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
- F01D5/3023—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of radial insertion type, e.g. in individual recesses
- F01D5/3046—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers of radial insertion type, e.g. in individual recesses the rotor having ribs around the circumference
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Abstract
ことのできるダブテール・ジョイントを提供する。 【解決手段】 回転子ホイールとバケットとの間のダブ
テール・ジョイントが、回転子ホイールに設けられた雄
のダブテール部品16と、バケットに設けられた雌のダ
ブテール部品とを含んでいる。雄のダブテール部品16
は、横方向に突出している4つのフック22、24、2
6、28を含んでいる。各々のフックは、最も上側のフ
ック22から最も下側のフック28まで、半径方向の厚
さが減少していると共に軸方向の長さが増加している。
各々のフックは、平均の厚さを実効的に増加させるよう
に、実質的に平坦な上面34、36、38、40を有し
ており、それぞれのフックの間の頚部32は、拡大した
隅肉31を有している。ダブテール・ジョイントは、ピ
ーク応力を減少させて、応力腐食割れを回避し又は最小
限に抑える。
Description
ンに関し、特に、蒸気タービン回転子と蒸気タービン・
バケットとの間のダブテールの取り付けに関する。
イールとの間のダブテール(ありつぎ)の取り付け技術
は、当業界では周知である。しかしながら、低圧回転子
の後段における従来の接線方向入り込みダブテールは、
応力腐食割れ(SCC)を生じ易い環境内で作用するこ
とがわかっている。典型的なダブテール形式のフック隅
肉領域に存在する応力レベルにより、SCCは加速され
る。通常、このような応力は受容し得るが、汚染された
蒸気内では、ひび割れが始まり、検出されないままでい
ると、ホイール・フックの破損を招く深さにまで成長す
ることがある。極端な場合、すべてのフックが破損し、
バケットが回転子から飛び散ることがある。
相補形のバケット・フックではなく、主にホイール・フ
ックで起こることがわかっている。これは、低圧回転子
に使用されているNiCrMoVのような鋼は、バケッ
トに使用されている12Cr鋼よりもSCCに対する抵
抗力がずっと小さいためであると思われる。しかしなが
ら、低圧回転子の鋼は、低圧回転子の全体的な設計の観
点からは利用可能な性質の最適の組み合わせになってい
る。従って、典型的な低圧蒸気の環境内でSCCが開始
する確率を減少させるのに有効な手段は、材料を変える
ことではなく、ホイール・ダブテールの応力を許容し得
るレベルに低下させることである。腐食性の環境内で動
作する部品の最大応力が材料の降伏強度よりも低くなれ
ば、SCCに対する抵抗力は著しく改善される。
・フックのSCCを回避するのに十分低いピーク応力を
有するような、低圧回転子に対するバケットと回転子ホ
イールとのダブテール取り付け形式を提供することにあ
る。同時に、現存の蒸気通路の寸法制限を維持すること
が並行する目的である。
ホイール・フックに6つ以上の設計の特徴が取り入れら
れている。これを次に簡単に説明する。ダブテールは半
径方向平面に対して対称的であるため、ダブテールの半
分のみについて説明することが慣習であることを念頭に
置かれたい。即ち、本発明の実施例では、ホイール・フ
ック(雄のダブテール部品)が、典型的なフック3つの
ダブテール形式に対比して、4つのフック(実際には8
つのフックがある)を含んでいるものとして説明され
る。余分の4番目のフックを取り入れたことにより、バ
ケットの遠心荷重がより多くのフックに分配され、こう
してフック1つ当たりの公称荷重を減少させ、こうし
て、フック応力をも減少させる。
ックは、このフックにおける曲げ応力を減少させるため
に、従来のフック3つの設計におけるよりも一層太く作
成されている。ピーク応力は曲げ応力及び引張り応力の
組み合わせから生ずるので、曲げ応力を減少させれば、
ピーク応力も減少することになる。ここで説明する実施
例では、フックの厚さは最も上側のフックが最大であ
り、この最も上側のフックより下方の相次ぐフックで
は、次々に比例的に小さくなっている。上側のフックは
4つのフックのうちで最も強い応力を受けるものであ
り、フック応力が最も上側から最も下側のフックへと絶
えず減少するので、最も上側のフックの余分の厚さの利
点が下側のフックには必要はなく、フックの厚さを減少
させることは、ダブテールの全体的な高さを最小限にす
ることに寄与する。
の半径の寸法が増加するにつれて、応力集中、従ってピ
ーク応力が減少することがわかった。この効果を最小の
移行距離(フックの底面からダブテールの次の面の真っ
直ぐな部分までの距離)で最大にするために、複合隅肉
が用いられており、隅肉の最大半径の部分がピーク応力
の領域に及ぶようにする。こうして、移行距離を最小限
に抑えることにより、頚部の太さの減少及び頚部の応力
増加を最小限に抑える。
式に見られるように実質的に傾斜した又は斜め切りした
形状にする代わりに、実質的に平坦にすることが本発明
の特徴である。本明細書の説明では、フックの実質的に
平坦な上面というとき、それは、水平から8°未満の若
干傾斜した又は斜め切りした上面も含んでいる。このよ
うなわずかな傾斜は、5°又はそれ以下であることが好
ましい。上面の傾斜をできる限り小さくすることが望ま
しいが、ホイール及びバケットにダブテールをフライス
・カッタで加工するために、実質的に平坦な上面にこの
ようなわずかな傾斜を持たせることが必要になることが
ある。実質的に平坦な上面にした結果として、頚部の厚
さ(即ち、1つのホイール・フックの上面からその上方
のホイール・フックの底面までの距離)が、ホイール・
フックの剪断ずり厚さ又は曲げスチフネスを目立って減
少させずに、実効的に増加する。この構成は、適切なバ
ケット・フックの厚さをもたらすと共に、ダブテールの
全体的な高さを最小限に抑えるのに役立つ。
平坦な上面を有しているフックを用いることにより高さ
を節約したことが、普通よりも厚手のフック及び余分の
フックを取り入れたことを部分的に相殺する。その結
果、ダブテールの全体的な高さは、比較し得る幅を有す
るフック3つの設計を用いている現存の蒸気通路に利用
可能な空間に当てはまる。
が、受け入れられる許容公差の範囲内で、実質的に相補
形に整形されることが理解されよう。従って、本発明の
一面は、回転子ホイールとバケットとの間のダブテール
・ジョイント(ありつぎて)に関する。このジョイント
は、回転子ホイールにある雄のダブテール部品と、バケ
ットにある雌のダブテール部品とを含んでいる。雄のダ
ブテール部品は、横方向に突出している4つのフックを
含んでおり、各々のフックは、最も上側のフックから最
も下側のフックまで、半径方向の厚さが減少していると
共に軸方向の長さが増加している。
ットを回転子ホイールに取り付けるダブテール・ジョイ
ントに関する。このダブテール・ジョイントは、雄のホ
イール・ダブテールと、実質的に相補形の雌のバケット
・ダブテールとを含んでいる。ホイール・ダブテール
は、横方向に伸びている複数のフックを含んでいる。こ
れらのフックは、半径方向の厚さが最も上側のフックか
ら最も下側のフックまで減少しており、各々のフックに
は実質的に平坦な上面が形成されている。
バケットを回転子ホイールに取り付けるダブテール・ジ
ョイントに関する。このダブテール・ジョイントは、雄
のホイール・ダブテールと、実質的に相補形の雌のバケ
ット・ダブテールとを含んでいる。ホイール・ダブテー
ルは、横方向に伸びている複数のフックを含んでいる。
頚部が1つのフックの下面をその下側にあるフックの上
面に結合しており、この頚部は、複数の半径を有してい
る上側の隅肉と、1つの半径を有している下側の隅肉と
を含んでいる。
明から明らかになろう。
ダブテール2には、上側フック4と、中間フック6と、
下側フック8とが形成されている。最も上側のフック4
より下側の各々のフックは全般的に、実質的に傾斜した
上面10を有していることが示されており、これらのフ
ックは、厚さの点では実質的に同様である。図2〜図5
に例示する本発明では、前に述べたように半径方向の高
さの増加を最小限に抑えながら、集中応力を減少しよう
とするいくつかの新しい設計上の特徴を取り入れてい
る。
連するホイール・ダブテール16とを有している回転子
本体12を全体的に示している。バケット・ダブテール
20を含んでいるバケット18がホイール上の所定位置
に示されている。これは通常の接線方向入り込み形のダ
ブテールの構成であるが、ホイール及びバケット・ダブ
テールは、本発明による新しい設計上の特徴を取り入れ
ている。
ダブテールは半径方向平面に対して対称的であるため、
半分のダブテール(図3で見て右半分)のみを説明す
る。このため、図2及び図3に示すダブテールの構成
は、合計8つのフック、即ち、4対の横方向に隣接した
フックが存在するけれども、フック4つ形の設計と呼
ぶ。次に、図1に示した従来のホイール・ダブテールと
比べた6つ以上の重要な設計上の相違に重点をおいて、
本発明によるホイール・ダブテール16を説明する。以
下、ホイール・ダブテールについて説明するすべての特
徴は、相補形のバケット・ダブテールにも取り入れられ
ていることに注意されたい。バケット・ダブテールにつ
いては詳しく説明する代わりに、ホイールとバケット・
ダブテールとの間の許容公差について説明する。その他
の点で、形状そのものは実質的に同様である。
部32によって相互接続されている4つのフック22、
24、26及び28と、刀根30とを有している。断面
の形状は、次々に下側のフックの軸方向の長さが増加し
ている点で、「クリスマス・ツリー」形の設計と呼ばれ
ることがある。ここでは、軸方向の長さは、横方向に隣
接したフックの両端の間の寸法、即ち、一方のフックの
自由端から軸方向又は横方向に隣接したフックの自由端
までの、回転子と平行な方向に測定した距離を示す。3
つのフックではなく4つのフックを取り入れたことによ
り、バケットの遠心荷重がより多くのフックに分配さ
れ、これにより、フック1つ当たりの公称荷重が減少
し、そのためフック応力も減少する。
手に作成されており、本実施例では、厚さ、即ち図3に
示す寸法Tが約0.634(+0.002/−0.00
3)インチであってもよい。フック24、26及び28
の対応する寸法は、バケット・ダブテールのカッタによ
るフライス加工の許容公差を見込んで、実質的に平坦な
上面が水平から約5°傾斜しているとき、それぞれ0.
526(+0.002/−0.003)インチ、0.4
77(+0.002/−0.003)インチ、及び0.
428(+0.002/−0.003)インチである。
比較的厚手の上側フック22はこの応力における曲げ応
力を減少させる。そして、ピーク応力は曲げ応力と引っ
張り応力の組み合わせから生ずるものであるので、曲げ
応力の減少によって、ピーク応力も減少する。
6及び28を用いることにより得られた高さの節約が、
普通よりも厚手の上側のフック及び余分の4番目のフッ
クを用いることを部分的に帳消しにする。その結果、ダ
ブテールの全体的な高さは、比較可能な幅を有するフッ
ク3つの設計が用いられている場合の蒸気通路内で利用
可能な空間に適合する。
ることは、ダブテールの全体的な高さを最小限に抑える
ことに寄与するが、このことが可能なのは、フック応力
が全般的に上側フック22から下側フック28へと減少
するからである。このため、厚手のフック22によって
得られる利点は、残りのフック24、26及び28では
必要ではない。
示してある)の寸法が増加するにつれて、応力集中、従
って、ピーク応力が減少することがわかった。ごく小さ
い移行距離(フックの底面からダブテールの頚部の面の
真っ直ぐな部分までの距離)でこの効果を最大にするた
めに、複合の上側隅肉31が用いられている。この隅肉
は図4に拡大して詳しく示されており、垂直方向で隣接
したフックの間にあるすべての上側の隅肉で、寸法は同
じである。上側隅肉31(即ち、90°にわたる)は3
つの別々の半径で構成されている。これらは、図4に最
もよく示されているように、垂直から時計回りに見て、
約20°にわたる0.110インチの第1の半径R1
と、次の約50°にわたる0.250インチの第2の半
径R2 と、最後の約20°にわたる0.110インチの
第3の半径R3 とを含んでいる。下側隅肉は普通の設計
であってもよく、参照符号R4 で示す1つの半径の部分
を含んでいる。本実施例では、半径R4 は0.125イ
ンチである。真っ直ぐな部分が下側隅肉の半径R4 を上
側隅肉の半径部分R3 に結合している。上側隅肉の0.
250インチの最大半径R2 は、ピーク応力の領域にわ
たっている。移行距離D1 (フックの底面からダブテー
ルの頚部の面の真っ直ぐな部分までの距離であって、本
実施例では0.194インチである)を最小限に抑える
ことにより、頚部の厚さの減少、及び頚部の応力の増加
を最小限に抑える。
ク22、24、26及び28の上面34、36、38及
び40は実質的に平坦である。その結果、相手のバケッ
ト・フックの厚さ(1つのホイール・フックの上面から
その直ぐ上方のホイール・フックの底面までの距離)
は、ホイール・フックのずり厚さ又は曲げスチフネスを
余り減少させることなく、実効的に増加する。このこと
は、適切なバケット・フックの厚さをもたらすと共に、
ダブテールの全体的な高さを最小限にするのを助ける。
次の通りである。 ダブテールの高さH:4.244インチ フックの軸方向の長さL1 フック1(22) 2.030インチ フック2(24) 2.840インチ フック3(26) 3.650インチ フック4(28) 4.460インチ 頚部の軸方向の長さN2 フック1とフック2との間 1.250インチ フック2とフック3との間 2.060インチ フック3とフック4との間 2.870インチ 注1)各々のフックとダブテールの反対側にある対応す
る部分との合計の軸方向の長さ。
長さ。 前に述べたように、バケット・ダブテールの形状はホイ
ール・ダブテールと実質的に同じであり、詳しく説明す
る必要がない。両者の間の種々の許容公差に注目すれば
十分であり、この点については図5及び下記の表Iを参
照されたい。 表 I すき間 A B C D E F G (インチ) 最 大 0.025 0.015 0.045 0.029 0.042 0.042 0.073 最 小 0.002 0.003 0.033 0.005 0.036 0.037 0.053 要約すれば、ここに説明したホイール/バケット・ダブ
テールの構造は、ダブテール・ジョイントによってター
ビン回転子ホイールに装着されたタービン・バケットの
遠心力によって生ずる集中応力を最小限に抑えようとす
る設計上の特徴を含んでいるが、それにも拘わらず、全
体的な寸法は現存の蒸気通路と両立し得る。
れるものについて本発明を説明したが、本発明は、ここ
で開示した実施例に制限されるものではなく、むしろ、
特許請求の範囲に記載された要旨の範囲内で種々の変更
及び均等構成をもカバーするものであることを承知され
たい。
の形状を示す断面図である。
バケットの部分的な側面図である。
の側面図である。
隅肉とを含んでいる頚部の拡大詳細図である。
のバケット・ダブテールの部分的な断面図であって、ホ
イール・ダブテールと相補形のバケット・ダブテールと
の間の許容公差の寸法を例示している図である。
Claims (13)
- 【請求項1】 回転子ホイールとバケットとの間のダブ
テール・ジョイントであって、 前記回転子ホイールに設けられた雄のダブテール部品
と、 前記バケットに設けられた雌のダブテール部品とを備え
ており、 前記雄のダブテール部品は、横方向に突出している4つ
のフックを含んでおり、該フックの各々は、最も上側の
フックから最も下側のフックまで、半径方向の厚さが減
少していると共に軸方向の長さが増加しているダブテー
ル・ジョイント。 - 【請求項2】 前記フックの各々は、実質的に平坦な上
面を有している請求項1に記載のダブテール・ジョイン
ト。 - 【請求項3】 頚部が1つのフックの下面をその下側に
あるフックの上面に結合しており、該頚部は、複数の半
径を有している上側の隅肉と、1つの半径を有している
下側の隅肉とを含んでいる請求項2に記載のダブテール
・ジョイント。 - 【請求項4】 前記上側の隅肉は、3つの半径を有して
おり、該半径のうちの真ん中の半径は、その両側にある
半径よりも大きい請求項3に記載のダブテール・ジョイ
ント。 - 【請求項5】 前記真ん中の半径は、前記下側の隅肉の
前記1つの半径よりも大きい請求項4に記載のダブテー
ル・ジョイント。 - 【請求項6】 タービン・バケットを回転子ホイールに
取り付けるダブテール・ジョイントであって、 雄のホイール・ダブテールと、 実質的に相補形の雌のバケット・ダブテールとを備えて
おり、 前記ホイール・ダブテールは、横方向に伸びている複数
のフックを含んでおり、該フックは、最も上側のフック
から最も下側のフックまで半径方向の厚さが減少してお
り、前記フックの各々には、実質的に平坦な上面が形成
されているダブテール・ジョイント。 - 【請求項7】 頚部が1つのフックの下面をその下側に
あるフックの上面に結合しており、該頚部は、複数の半
径を有している上側の隅肉と、1つの半径を有している
下側の隅肉とを含んでいる請求項6に記載のダブテール
・ジョイント。 - 【請求項8】 前記上側の隅肉は、3つの半径を有して
おり、該半径のうちの真ん中の半径は、その両側にある
半径よりも大きい請求項7に記載のダブテール・ジョイ
ント。 - 【請求項9】 前記真ん中の半径は、前記下側の隅肉の
前記1つの半径よりも大きい請求項8に記載のダブテー
ル・ジョイント。 - 【請求項10】 タービン・バケットを回転子ホイール
に取り付けるダブテール・ジョイントであって、 雄のホイール・ダブテールと、 実質的に相補形の雌のバケット・ダブテールとを備えて
おり、 前記ホイール・ダブテールは、横方向に伸びている複数
のフックを含んでおり、頚部が1つのフックの下面をそ
の下側にあるフックの上面に結合しており、該頚部は、
複数の半径を有している上側の隅肉と、1つの半径を有
している下側の隅肉とを含んでいるダブテール・ジョイ
ント。 - 【請求項11】 前記上側の隅肉は、3つの半径を有し
ており、該半径のうちの真ん中の半径は、その両側にあ
る半径よりも大きい請求項10に記載のダブテール・ジ
ョイント。 - 【請求項12】 前記真ん中の半径は、前記下側の隅肉
の前記1つの半径よりも大きい請求項11に記載のダブ
テール・ジョイント。 - 【請求項13】 前記ホイール・ダブテールは、横方向
に突出している4つのフックを含んでいる請求項10に
記載のダブテール・ジョイント。
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