JPH08225853A - 耐摩耗性に優れた電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐摩耗性に優れた電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH08225853A JPH08225853A JP3405495A JP3405495A JPH08225853A JP H08225853 A JPH08225853 A JP H08225853A JP 3405495 A JP3405495 A JP 3405495A JP 3405495 A JP3405495 A JP 3405495A JP H08225853 A JPH08225853 A JP H08225853A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性に優れる電縫鋼管用素材として好適
な熱延鋼板を安価に製造することができる熱延鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】 ｗｔ％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓ
ｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜２．５０
％、あるいはさらにＣｕ：０．０５〜１．００％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．００％、Ｃｒ：０．０５〜０．５
％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．００５〜
０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．
００５〜０．１０％、Ｂ：３〜２０ｐｐｍの内から選ば
れた一種以上を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上
で熱間仕上圧延を行い、引続き冷却速度１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、
巻取温度４５０℃以下で巻取ることによって耐摩耗性に
優れた電縫鋼管用熱延鋼板を製造する。
な熱延鋼板を安価に製造することができる熱延鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】 ｗｔ％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓ
ｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜２．５０
％、あるいはさらにＣｕ：０．０５〜１．００％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．００％、Ｃｒ：０．０５〜０．５
％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．００５〜
０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．
００５〜０．１０％、Ｂ：３〜２０ｐｐｍの内から選ば
れた一種以上を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上
で熱間仕上圧延を行い、引続き冷却速度１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、
巻取温度４５０℃以下で巻取ることによって耐摩耗性に
優れた電縫鋼管用熱延鋼板を製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐摩耗性に優れる電
縫鋼管用素材として好適な熱延鋼板の製造方法に関す
る。
縫鋼管用素材として好適な熱延鋼板の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】都市におけるごみ輸送や鉱山における鉱
石スラリー等のスラリー状物質等の硬質物を含む物質の
輸送管として電縫鋼管が使用されている。この用途に使
用される電縫鋼管には優れた耐摩耗性が要求される。鋼
を高硬度にすると耐摩耗性が向上することが知られてい
る。高硬度とするためにＣはじめ多量の合金元素を含む
鋼を焼き入れ処理して鋼板を製造する場合が多い。しか
し、このような耐摩耗鋼板は、高硬度であるため加工性
が劣りまた炭素当量が必然的に高くなり溶接性も劣るた
め、電縫鋼管用の素材としては不適切である。
石スラリー等のスラリー状物質等の硬質物を含む物質の
輸送管として電縫鋼管が使用されている。この用途に使
用される電縫鋼管には優れた耐摩耗性が要求される。鋼
を高硬度にすると耐摩耗性が向上することが知られてい
る。高硬度とするためにＣはじめ多量の合金元素を含む
鋼を焼き入れ処理して鋼板を製造する場合が多い。しか
し、このような耐摩耗鋼板は、高硬度であるため加工性
が劣りまた炭素当量が必然的に高くなり溶接性も劣るた
め、電縫鋼管用の素材としては不適切である。
【０００３】また、比較的低い炭素当量の鋼を用いて圧
延熱処理により高硬度化し、耐摩耗性を向上させた技術
が、特公昭５６−１４１２７号公報、特開昭５７−８９
４２６号公報、特開昭６１−７６６１５号公報などに開
示されている。しかし、これらの技術によるものは、溶
接性が改善されているものの加工性が依然として劣って
おり、溶接鋼管用素材として適しているとはいえない。
延熱処理により高硬度化し、耐摩耗性を向上させた技術
が、特公昭５６−１４１２７号公報、特開昭５７−８９
４２６号公報、特開昭６１−７６６１５号公報などに開
示されている。しかし、これらの技術によるものは、溶
接性が改善されているものの加工性が依然として劣って
おり、溶接鋼管用素材として適しているとはいえない。
【０００４】また、管内面を耐摩耗性のある高硬度の組
織とし、内面以外の部位に変形性能をもたせた技術があ
る。例えば、特公昭６１−３３７４号公報には、製管後
に管全体を加熱後、管内面のみを焼き入れる技術、特開
平３−２６７３１５号公報には、素材鋼板を熱間圧延に
より製造する段階で、管内面となる片面のみを焼き入れ
る技術が開示されている。しかし、これらの技術による
ものは、硬化層の厚さが薄いため硬化層が摩耗により減
少するような環境では、長期間使用できないという問題
点がある。
織とし、内面以外の部位に変形性能をもたせた技術があ
る。例えば、特公昭６１−３３７４号公報には、製管後
に管全体を加熱後、管内面のみを焼き入れる技術、特開
平３−２６７３１５号公報には、素材鋼板を熱間圧延に
より製造する段階で、管内面となる片面のみを焼き入れ
る技術が開示されている。しかし、これらの技術による
ものは、硬化層の厚さが薄いため硬化層が摩耗により減
少するような環境では、長期間使用できないという問題
点がある。
【０００５】即ち、上記に開示される技術によるものは
耐摩耗性、加工性が両立せず、耐摩耗性が要求される用
途に使用される電縫鋼管用の素材としては不適当であっ
た。
耐摩耗性、加工性が両立せず、耐摩耗性が要求される用
途に使用される電縫鋼管用の素材としては不適当であっ
た。
【０００６】これらの問題点を改善した技術として、特
開平６−１７１８８号公報に開示される技術がある。こ
の技術は鋼材組織を、軟質な地組織中に硬質の組織を分
散した複合組織とすることにより、耐摩耗性と加工性を
両立させたものである。具体的にはフェライトあるいは
ベイナイトなどの地組織中に面積分率で５％以上の島状
マルテンサイトを分散させることにより、地組織により
加工性、分散した島状マルテンサイトにより耐摩耗性を
確保することによって、加工性と耐摩耗性を両立させて
いる。同時にその製造方法として鋼材を再加熱後冷却す
ることによりフェライトあるいはベイナイトなどの地組
織中に前記した島状マルテンサイトを分散させる技術を
開示している。
開平６−１７１８８号公報に開示される技術がある。こ
の技術は鋼材組織を、軟質な地組織中に硬質の組織を分
散した複合組織とすることにより、耐摩耗性と加工性を
両立させたものである。具体的にはフェライトあるいは
ベイナイトなどの地組織中に面積分率で５％以上の島状
マルテンサイトを分散させることにより、地組織により
加工性、分散した島状マルテンサイトにより耐摩耗性を
確保することによって、加工性と耐摩耗性を両立させて
いる。同時にその製造方法として鋼材を再加熱後冷却す
ることによりフェライトあるいはベイナイトなどの地組
織中に前記した島状マルテンサイトを分散させる技術を
開示している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記技術に開
示されている鋼材の製造方法は、鋼材の再加熱による方
法であるので製造コスト的に必ずしも安価とはいえな
い。本発明はかかる事情を鑑みてなされたものであり、
熱間圧延に引続いて直ちに熱処理することによって前記
の耐摩耗性に優れる鋼材を安価に得ることができる製造
方法を提供することを目的とする。
示されている鋼材の製造方法は、鋼材の再加熱による方
法であるので製造コスト的に必ずしも安価とはいえな
い。本発明はかかる事情を鑑みてなされたものであり、
熱間圧延に引続いて直ちに熱処理することによって前記
の耐摩耗性に優れる鋼材を安価に得ることができる製造
方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の問題
点を改善するために熱間圧延条件について鋭意検討し
た。その結果、圧延仕上温度、冷却条件、巻取り温度を
適正な範囲に規定することにより、フェライトあるいは
ベイナイトなどの地組織中に面積分率で５％以上の島状
マルテンサイトを含む第２相を分散した組織を得ること
ができるのみならず、さらにこの第２相の硬度をＨｖ３
５０以上にすることにより、より安定した耐摩耗性が得
られることを知見した。本発明はこのような知見に基づ
いてなされたものであり、その特徴とする構成は次のと
おりである。
点を改善するために熱間圧延条件について鋭意検討し
た。その結果、圧延仕上温度、冷却条件、巻取り温度を
適正な範囲に規定することにより、フェライトあるいは
ベイナイトなどの地組織中に面積分率で５％以上の島状
マルテンサイトを含む第２相を分散した組織を得ること
ができるのみならず、さらにこの第２相の硬度をＨｖ３
５０以上にすることにより、より安定した耐摩耗性が得
られることを知見した。本発明はこのような知見に基づ
いてなされたものであり、その特徴とする構成は次のと
おりである。
【０００９】（１）ｗｔ％で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜
２．５０％を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上で
熱間仕上圧延を行い、引続き、冷却速度１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、
巻取温度４５０℃以下で巻取る電縫鋼管用熱延鋼板の製
造方法。
％、Ｓｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜
２．５０％を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上で
熱間仕上圧延を行い、引続き、冷却速度１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、
巻取温度４５０℃以下で巻取る電縫鋼管用熱延鋼板の製
造方法。
【００１０】（２）ｗｔ％で、Ｃ：０．０５〜０．２０
％、Ｓｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜
２．５０％、さらにＣｕ：０．０５〜１．００％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．００％、Ｃｒ：０．０５〜０．５
％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．００５〜
０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．
００５〜０．１０％、Ｂ：３〜２０ｐｐｍの内から選ば
れた一種以上を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上
で熱間仕上圧延を行い、引続き、冷却速度１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、
巻取温度４５０℃以下で巻取る電縫鋼管用熱延鋼板の製
造方法。
％、Ｓｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜
２．５０％、さらにＣｕ：０．０５〜１．００％、Ｎ
ｉ：０．０５〜２．００％、Ｃｒ：０．０５〜０．５
％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．００５〜
０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．
００５〜０．１０％、Ｂ：３〜２０ｐｐｍの内から選ば
れた一種以上を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上
で熱間仕上圧延を行い、引続き、冷却速度１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、
巻取温度４５０℃以下で巻取る電縫鋼管用熱延鋼板の製
造方法。
【００１１】
【作用】以下、本発明について説明する。
【００１２】本発明者らは、熱間圧延に引続いて直ちに
熱処理することによってフェライトあるいはベイナイト
などの地組織中に面積分率で５％以上の島状マルテンサ
イトを含む第２相を分散した組織を得ることができる熱
延条件について検討した。また、熱間圧延後に鋼板がコ
イル状に巻取られるため、所定の面積分率の島状マルテ
ンサイトが生成しても、生成した島状マルテンサイトの
硬度が焼き戻りにより低下し、これが耐摩耗性のバラツ
キの原因となることが懸念されたが、熱処理条件を規定
することにより第２相硬度をより高くすることができれ
ば耐摩耗性の安定化に寄与できるのではないかと考え
て、熱処理条件と第２相硬度との関係、第２相硬度と耐
摩耗性との関係についても検討した。
熱処理することによってフェライトあるいはベイナイト
などの地組織中に面積分率で５％以上の島状マルテンサ
イトを含む第２相を分散した組織を得ることができる熱
延条件について検討した。また、熱間圧延後に鋼板がコ
イル状に巻取られるため、所定の面積分率の島状マルテ
ンサイトが生成しても、生成した島状マルテンサイトの
硬度が焼き戻りにより低下し、これが耐摩耗性のバラツ
キの原因となることが懸念されたが、熱処理条件を規定
することにより第２相硬度をより高くすることができれ
ば耐摩耗性の安定化に寄与できるのではないかと考え
て、熱処理条件と第２相硬度との関係、第２相硬度と耐
摩耗性との関係についても検討した。
【００１３】表１のＡ鋼の組成の鋼を準備し、誘導加熱
で１２５０℃に加熱後、熱間加工シュミレータを用いて
５パス圧延により厚さ４．２ｍｍに圧延後、強制冷却に
より冷却して熱延鋼板を作成した。この熱延鋼板につい
て、島状マルテンサイトの面積分率および第２相硬度を
調査した。製造条件および調査結果を表２に示す。硬度
は超マイクロビッカース硬度計を用い、荷重１ｇで測定
した。マルテンサイトの面積分率は鋼板組織のＳＥＭ写
真から求めた。
で１２５０℃に加熱後、熱間加工シュミレータを用いて
５パス圧延により厚さ４．２ｍｍに圧延後、強制冷却に
より冷却して熱延鋼板を作成した。この熱延鋼板につい
て、島状マルテンサイトの面積分率および第２相硬度を
調査した。製造条件および調査結果を表２に示す。硬度
は超マイクロビッカース硬度計を用い、荷重１ｇで測定
した。マルテンサイトの面積分率は鋼板組織のＳＥＭ写
真から求めた。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】さらに、表１のＡ鋼の組成の鋼を用いて種
々の熱間圧延条件で、面積分率で５％以上の島状マルテ
ンサイトを分散した組織の熱延鋼板について、第２相硬
度と耐摩耗性との関係を調査した。調査結果を図２に示
す。耐摩耗性は供試材の摩耗減量をＳＳ４００試験片の
摩耗減量で除した値で表してある。この図から、第２相
硬度が高くなると耐摩耗性が向上し、Ｈｖ３５０以上の
場合に耐摩耗鋼として実用的な耐摩耗減量比０．７以下
の性能が得られることがわかった。
々の熱間圧延条件で、面積分率で５％以上の島状マルテ
ンサイトを分散した組織の熱延鋼板について、第２相硬
度と耐摩耗性との関係を調査した。調査結果を図２に示
す。耐摩耗性は供試材の摩耗減量をＳＳ４００試験片の
摩耗減量で除した値で表してある。この図から、第２相
硬度が高くなると耐摩耗性が向上し、Ｈｖ３５０以上の
場合に耐摩耗鋼として実用的な耐摩耗減量比０．７以下
の性能が得られることがわかった。
【００１７】これらの調査結果から、熱間仕上圧延の圧
延仕上温度を８００℃以上、冷却速度を１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行い、巻取
温度を４５０℃以下とすることにより、面積分率で５％
以上の島状マルテンサイトを分散し、かつ硬度がＨｖ３
５０以上の第２相を得ることができることがわかった。
延仕上温度を８００℃以上、冷却速度を１０℃／秒以
上、かつ、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度
（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件で冷却を行い、巻取
温度を４５０℃以下とすることにより、面積分率で５％
以上の島状マルテンサイトを分散し、かつ硬度がＨｖ３
５０以上の第２相を得ることができることがわかった。
【００１８】この条件範囲で面積分率で５％以上の島状
マルテンサイトが生成され、また、第２相硬度がＨｖ３
５０以上になるのは以下の理由によるものと考えられ
る。
マルテンサイトが生成され、また、第２相硬度がＨｖ３
５０以上になるのは以下の理由によるものと考えられ
る。
【００１９】第２相に島状マルテンサイトを生成するに
は、圧延終了後にオーステナイトの焼き入れ性が確保さ
れた温度から、第２相にパーライトあるいはベイナイト
の生成を極力防止するため、強制冷却を施す必要があ
る。これによって、地組織がフェライトあるいはベイナ
イトとなり、この地組織中に形成された第２相に島状マ
ルテンサイトを生成することができる。
は、圧延終了後にオーステナイトの焼き入れ性が確保さ
れた温度から、第２相にパーライトあるいはベイナイト
の生成を極力防止するため、強制冷却を施す必要があ
る。これによって、地組織がフェライトあるいはベイナ
イトとなり、この地組織中に形成された第２相に島状マ
ルテンサイトを生成することができる。
【００２０】圧延仕上温度が９００℃以上の場合、オー
ステナイトの焼き入れ性が十分に確保されているので面
積分率で５％以上の島状のマルテンサイトを確実に形成
することができる。圧延仕上温度が９００℃を下回る場
合、オーステナイトの焼き入れ性が十分に確保されてい
るとはいえない。このため、圧延仕上温度が９００℃を
下回る場合、面積分率で５％以上の島状マルテンサイト
を生成するためには、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×
〔冷却速度（℃／秒）〕≧９５０を満たすようなより加
速した冷却を行うことが必要である。圧延仕上温度が８
００℃を下回る場合、オーステナイトの焼き入れ性が不
十分で、耐摩耗性に寄与しないパーライトか生成され、
島状マルテンサイトは生成されない。また、冷却速度を
１０℃／秒以上とすることにより、第２相硬度がＨｖ３
５０以上となっている。冷却速度を１０／秒以上とする
ことにより、第２相中に生成するマルテンサイトが冷却
中の焼き戻り、軟化することが防止され、その結果、第
２相の高硬度化につながったと考えられる。
ステナイトの焼き入れ性が十分に確保されているので面
積分率で５％以上の島状のマルテンサイトを確実に形成
することができる。圧延仕上温度が９００℃を下回る場
合、オーステナイトの焼き入れ性が十分に確保されてい
るとはいえない。このため、圧延仕上温度が９００℃を
下回る場合、面積分率で５％以上の島状マルテンサイト
を生成するためには、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×
〔冷却速度（℃／秒）〕≧９５０を満たすようなより加
速した冷却を行うことが必要である。圧延仕上温度が８
００℃を下回る場合、オーステナイトの焼き入れ性が不
十分で、耐摩耗性に寄与しないパーライトか生成され、
島状マルテンサイトは生成されない。また、冷却速度を
１０℃／秒以上とすることにより、第２相硬度がＨｖ３
５０以上となっている。冷却速度を１０／秒以上とする
ことにより、第２相中に生成するマルテンサイトが冷却
中の焼き戻り、軟化することが防止され、その結果、第
２相の高硬度化につながったと考えられる。
【００２１】図１の直線（ａ）、（ｂ）、（ｃ）で囲ま
れる斜線領域は、本発明の圧延仕上温度と冷却条件の適
切な範囲を示す。図で、直線（ａ）は、圧延仕上温度＝
８００℃、直線（ｂ）は、冷却速度＝１０℃／秒、直線
（ｃ）は、圧延仕上温度（℃）＋５×冷却速度（℃／
秒）＝９５０の式を表す。
れる斜線領域は、本発明の圧延仕上温度と冷却条件の適
切な範囲を示す。図で、直線（ａ）は、圧延仕上温度＝
８００℃、直線（ｂ）は、冷却速度＝１０℃／秒、直線
（ｃ）は、圧延仕上温度（℃）＋５×冷却速度（℃／
秒）＝９５０の式を表す。
【００２２】巻取温度は４５０℃以下、より好ましくは
３５０℃以下とする必要がある。仕上圧延温度と冷却条
件が前記の範囲内にあっても、巻取温度が４５０℃を超
えると、初析フェライト生成後の残部オーステナイトか
ら、優れた耐摩耗性を発揮するのに必要な５％以上の面
積分率の島状マルテンサイトを生成することができな
い。また、第２相中に生成するマルテンサイトの焼き戻
りのため、第２相硬度をＨｖで３５０以上とすることが
できない。巻取温度を３５０℃以下とすることにより、
島状マルテンサイトの分率面積、第２相硬度をより高め
ることができる。
３５０℃以下とする必要がある。仕上圧延温度と冷却条
件が前記の範囲内にあっても、巻取温度が４５０℃を超
えると、初析フェライト生成後の残部オーステナイトか
ら、優れた耐摩耗性を発揮するのに必要な５％以上の面
積分率の島状マルテンサイトを生成することができな
い。また、第２相中に生成するマルテンサイトの焼き戻
りのため、第２相硬度をＨｖで３５０以上とすることが
できない。巻取温度を３５０℃以下とすることにより、
島状マルテンサイトの分率面積、第２相硬度をより高め
ることができる。
【００２３】つぎに本発明の限定理由について説明す
る。鋼板の組織を、フェライトあるいはベイナイトなど
の地組織に面積分率で５％以上のマルテンサイトを分散
し、かつ第２相硬度がＨｖ３５０以上の組織とするため
に、鋼中に基本成分として下記の範囲のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ
を含有することが不可欠である。
る。鋼板の組織を、フェライトあるいはベイナイトなど
の地組織に面積分率で５％以上のマルテンサイトを分散
し、かつ第２相硬度がＨｖ３５０以上の組織とするため
に、鋼中に基本成分として下記の範囲のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ
を含有することが不可欠である。
【００２４】Ｃ：含有量を０．０５〜０．２０％とする
必要がある。高い耐摩耗性を得るために不可欠な島状マ
ルテンサイトを生成させるために必須の成分である。含
有量が０．０５％未満では、面積分率で５％以上の島状
マルテンサイトを生成することができない。また、その
量が０．２０％を超えると溶接性が劣化する。
必要がある。高い耐摩耗性を得るために不可欠な島状マ
ルテンサイトを生成させるために必須の成分である。含
有量が０．０５％未満では、面積分率で５％以上の島状
マルテンサイトを生成することができない。また、その
量が０．２０％を超えると溶接性が劣化する。
【００２５】Ｓｉ：含有量を０．５０〜２．００％とす
る必要がある。オーステナイトの焼き入れ性を向上し、
島状マルテンサイトを生成するための必須の成分であ
る。熱間圧延時にＣの第２相への濃縮を助長し、第２相
にパーライトの生成を防ぎ、ベイナイトの生成を遅らせ
る作用がある。０．５０％未満では、面積分率で５％以
上の島状マルテンサイトを生成することができない。ま
た、その量が２．００％を超えると溶接性が劣化する。
る必要がある。オーステナイトの焼き入れ性を向上し、
島状マルテンサイトを生成するための必須の成分であ
る。熱間圧延時にＣの第２相への濃縮を助長し、第２相
にパーライトの生成を防ぎ、ベイナイトの生成を遅らせ
る作用がある。０．５０％未満では、面積分率で５％以
上の島状マルテンサイトを生成することができない。ま
た、その量が２．００％を超えると溶接性が劣化する。
【００２６】Ｍｎ：含有量を０．５０〜２．００％とす
る必要がある。オーステナイトの焼き入れ性を上げて、
島状マルテンサイトを生成させるための必須の成分であ
る。０．５０％未満では焼き入れ効果が小さく、面積分
率で５％以上の島状マルテンサイトを生成できない。ま
た、その量が２．５０％を超えると溶接性が劣化する。
る必要がある。オーステナイトの焼き入れ性を上げて、
島状マルテンサイトを生成させるための必須の成分であ
る。０．５０％未満では焼き入れ効果が小さく、面積分
率で５％以上の島状マルテンサイトを生成できない。ま
た、その量が２．５０％を超えると溶接性が劣化する。
【００２７】本発明では、耐摩耗性を向上するために、
前記した基本成分に加えてさらに以下の成分元素から選
ばれた１種以上を鋼中に含有することができる。
前記した基本成分に加えてさらに以下の成分元素から選
ばれた１種以上を鋼中に含有することができる。
【００２８】Ｃｕ：０．０５〜１．００％、Ｎｉ：０．
０５〜２．００％、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、
Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．
１０％、Ｂ：３〜２０ｐｐｍ
０５〜２．００％、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、
Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．
１０％、Ｂ：３〜２０ｐｐｍ
【００２９】前記の成分元素を含有することにより、熱
間圧延に際して、オーステナイトの焼き入れ性が向上
し、島状マルテンサイトの面積分率が上がることに加え
て固溶強化、析出強化により、地組織および第２相の硬
度を上昇し、耐摩耗性の向上に寄与する。
間圧延に際して、オーステナイトの焼き入れ性が向上
し、島状マルテンサイトの面積分率が上がることに加え
て固溶強化、析出強化により、地組織および第２相の硬
度を上昇し、耐摩耗性の向上に寄与する。
【００３０】各成分元素の限定理由については、各成分
の含有量が下限未満では、島状マルテンサイトの面積分
率の向上あるいは固溶強化、析出強化による地組織およ
び第２相の硬度上昇による耐摩耗性の向上への効果を発
揮せず、また、上限を超えると溶接性が劣化することに
よる。
の含有量が下限未満では、島状マルテンサイトの面積分
率の向上あるいは固溶強化、析出強化による地組織およ
び第２相の硬度上昇による耐摩耗性の向上への効果を発
揮せず、また、上限を超えると溶接性が劣化することに
よる。
【００３１】上記成分を含有する鋼を常法によって溶
製、鋳造してスラブとした後、熱間圧延する。熱間圧延
は冷スラブを再加熱後、鋳造後の熱スラブを軽い再加熱
後に行ってもよい。熱間粗圧延を行わない場合であって
もよい。
製、鋳造してスラブとした後、熱間圧延する。熱間圧延
は冷スラブを再加熱後、鋳造後の熱スラブを軽い再加熱
後に行ってもよい。熱間粗圧延を行わない場合であって
もよい。
【００３２】前記のスラブを用いて熱間圧延を行い、引
続き冷却後巻取る。本発明では、地組織中に生成される
島状マルテンサイトの面積分率を５％以上かつ第２相硬
度をＨｖで３５０以上とするためには、熱間圧延に際し
て、圧延仕上温度、冷却速度、巻取温度を規定の範囲に
することが必要である。
続き冷却後巻取る。本発明では、地組織中に生成される
島状マルテンサイトの面積分率を５％以上かつ第２相硬
度をＨｖで３５０以上とするためには、熱間圧延に際し
て、圧延仕上温度、冷却速度、巻取温度を規定の範囲に
することが必要である。
【００３３】圧延仕上温度は８００℃以上とすることが
必要である。この温度を下回るとオーステナイトの焼き
入れ性が低下し、面積分率で５％以上の島状マルテンサ
イトを生成することができない。
必要である。この温度を下回るとオーステナイトの焼き
入れ性が低下し、面積分率で５％以上の島状マルテンサ
イトを生成することができない。
【００３４】圧延終了後、引続き冷却を行う。冷却速度
は１０℃／秒以上の加速冷却とする必要がある。冷却速
度がこの温度を下回ると、生成されたマルテンサイトが
焼き戻り第２相硬度がＨｖ３５０を下回る。
は１０℃／秒以上の加速冷却とする必要がある。冷却速
度がこの温度を下回ると、生成されたマルテンサイトが
焼き戻り第２相硬度がＨｖ３５０を下回る。
【００３５】また、圧延仕上温度が９００℃を下回る場
合にはオーステナイトの焼き入れ性が必ずしも十分とは
いえないので、面積分率で５％以上の島状マルテンサイ
トを生成するためには、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×
〔冷却速度（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件でより加
速冷却とする必要がある。
合にはオーステナイトの焼き入れ性が必ずしも十分とは
いえないので、面積分率で５％以上の島状マルテンサイ
トを生成するためには、〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×
〔冷却速度（℃／秒）〕≧９５０を満たす条件でより加
速冷却とする必要がある。
【００３６】巻取温度は４５０℃以下、より好ましくは
３５０℃以下とする必要がある。前記範囲の仕上圧延温
度による熱間圧延と、これに引き続いての加速冷却を行
っても、巻取温度が４５０℃を超えると、初析フェライ
ト生成後の残部オーステナイトから、優れた耐摩耗性を
発揮するのに必要な５％以上の面積分率の島状マルテン
サイトを生成することができない。また、第２相中のマ
ルテンサイトの焼き戻りのため、第２相硬度をＨｖで３
５０以上とすることができない。巻取温度を３５０℃以
下とすることにより、島状マルテンサイトの分率面積、
第２相硬度をより高めることができる。
３５０℃以下とする必要がある。前記範囲の仕上圧延温
度による熱間圧延と、これに引き続いての加速冷却を行
っても、巻取温度が４５０℃を超えると、初析フェライ
ト生成後の残部オーステナイトから、優れた耐摩耗性を
発揮するのに必要な５％以上の面積分率の島状マルテン
サイトを生成することができない。また、第２相中のマ
ルテンサイトの焼き戻りのため、第２相硬度をＨｖで３
５０以上とすることができない。巻取温度を３５０℃以
下とすることにより、島状マルテンサイトの分率面積、
第２相硬度をより高めることができる。
【００３７】
【実施例】表１に示す組成のＡ鋼〜Ｓ鋼を準備し、表３
に示す条件で制御圧延を行い熱延鋼板を得た。この熱延
鋼板について耐摩耗性の評価をした。本発明例によるも
のは、耐摩耗鋼として実用的な摩耗減量比０．７以下の
性能が得られているが、比較例ではこの値が０．８５以
上である。
に示す条件で制御圧延を行い熱延鋼板を得た。この熱延
鋼板について耐摩耗性の評価をした。本発明例によるも
のは、耐摩耗鋼として実用的な摩耗減量比０．７以下の
性能が得られているが、比較例ではこの値が０．８５以
上である。
【００３８】
【表３】
【００３９】
【発明の効果】本発明によれば、耐摩耗性に優れる電縫
鋼管素材として好適な熱延鋼板を安価に製造することが
できる。
鋼管素材として好適な熱延鋼板を安価に製造することが
できる。
【図１】本発明における圧延仕上温度と冷却速度の適正
範囲を示す図。
範囲を示す図。
【図２】第２相硬度と耐摩耗性との関係を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 ｗｔ％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
Ｓｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜２．５
０％を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上で熱間仕
上圧延を行い、引続き冷却速度１０℃／秒以上、かつ、
〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度（℃／秒）〕
≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、巻取温度４５
０℃以下で巻取ることを特徴とする耐摩耗性に優れた電
縫鋼管用熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 ｗｔ％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
Ｓｉ：０．５０〜２．００％、Ｍｎ：０．５０〜２．５
０％、さらにＣｕ：０．０５〜１．００％、Ｎｉ：０．
０５〜２．００％、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、
Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．
１０％、Ｂ：３〜２０ｐｐｍの内から選ばれた一種以上
を含有する鋼を圧延仕上温度８００℃以上で熱間仕上圧
延を行い、引続き、冷却速度１０℃／秒以上、かつ、
〔圧延仕上温度（℃）〕＋５×〔冷却速度（℃／秒）〕
≧９５０を満たす条件で冷却を行った後、巻取温度４５
０℃以下で巻取ることを特徴とする耐摩耗性に優れた電
縫鋼管用熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03405495A JP3384170B2 (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 耐摩耗性に優れた電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03405495A JP3384170B2 (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 耐摩耗性に優れた電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08225853A true JPH08225853A (ja) | 1996-09-03 |
| JP3384170B2 JP3384170B2 (ja) | 2003-03-10 |
Family
ID=12403580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03405495A Expired - Fee Related JP3384170B2 (ja) | 1995-02-22 | 1995-02-22 | 耐摩耗性に優れた電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3384170B2 (ja) |
-
1995
- 1995-02-22 JP JP03405495A patent/JP3384170B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3384170B2 (ja) | 2003-03-10 |
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