JPH08193925A - 熱流動試験用模擬燃料棒 - Google Patents
熱流動試験用模擬燃料棒Info
- Publication number
- JPH08193925A JPH08193925A JP1965695A JP1965695A JPH08193925A JP H08193925 A JPH08193925 A JP H08193925A JP 1965695 A JP1965695 A JP 1965695A JP 1965695 A JP1965695 A JP 1965695A JP H08193925 A JPH08193925 A JP H08193925A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core member
- fuel rod
- heat
- heating coil
- simulated fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 模擬燃料棒内部の空間部に、通電によりこの
燃料棒を加熱する発熱体を収納してなる熱流動試験用模
擬燃料棒において、正の抵抗温度係数による発熱体の発
熱増加に対応して自動的にこれを吸収する。 【構成】 上記発熱体３を、棒状の巻芯部材４と、この
巻芯部材４を遊挿して螺旋状に巻回した発熱コイル５と
により形成し、上記巻芯部材４を熱膨張係数の大なる金
属にて構成すると共に、上記発熱コイル５の両端５ａ，
５ｂを上記巻芯部材の上端部４ａと下端部４ｂとに夫々
絶縁状態で固定したことを特徴としている。
燃料棒を加熱する発熱体を収納してなる熱流動試験用模
擬燃料棒において、正の抵抗温度係数による発熱体の発
熱増加に対応して自動的にこれを吸収する。 【構成】 上記発熱体３を、棒状の巻芯部材４と、この
巻芯部材４を遊挿して螺旋状に巻回した発熱コイル５と
により形成し、上記巻芯部材４を熱膨張係数の大なる金
属にて構成すると共に、上記発熱コイル５の両端５ａ，
５ｂを上記巻芯部材の上端部４ａと下端部４ｂとに夫々
絶縁状態で固定したことを特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱流動試験に用いられる
通電加熱式の模擬燃料棒に関するものである。
通電加熱式の模擬燃料棒に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】燃料棒が過度に発熱した場合に、燃料棒
周囲の冷却材が核沸騰状態から離脱し、熱伝達率の低い
膜沸騰状態へと移行する（ＤＮＢ）ことがあり、これが
生じると燃料棒の表面表度が急上昇し、バーンアウト破
損に至る可能性が高まることから前記熱流動試験が行わ
れる。
周囲の冷却材が核沸騰状態から離脱し、熱伝達率の低い
膜沸騰状態へと移行する（ＤＮＢ）ことがあり、これが
生じると燃料棒の表面表度が急上昇し、バーンアウト破
損に至る可能性が高まることから前記熱流動試験が行わ
れる。
【０００３】この熱流動試験に用いられる試験体には通
電加熱方式の模擬燃料棒があり、この模擬燃料棒として
は従来、被覆管が形成する空間部に、通電により発熱す
る発熱体を収納する構造のものが知られている。上記発
熱体は、絶縁素材からなるスピンドルにニクロム線を巻
回したものからなり、このニクロム線の電気抵抗を発熱
に利用している。
電加熱方式の模擬燃料棒があり、この模擬燃料棒として
は従来、被覆管が形成する空間部に、通電により発熱す
る発熱体を収納する構造のものが知られている。上記発
熱体は、絶縁素材からなるスピンドルにニクロム線を巻
回したものからなり、このニクロム線の電気抵抗を発熱
に利用している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記発
熱材料として用いられるニクロム等の金属は、一般に抵
抗温度係数が正であることから、模擬燃料棒の温度上昇
に伴って電気抵抗が増大し、模擬燃料棒の熱出力を更に
加速する性質を有している。
熱材料として用いられるニクロム等の金属は、一般に抵
抗温度係数が正であることから、模擬燃料棒の温度上昇
に伴って電気抵抗が増大し、模擬燃料棒の熱出力を更に
加速する性質を有している。
【０００５】このため、特にＤＮＢ試験等において冷却
材の膜沸騰状態を現出するなどの際には、上記模擬燃料
棒の温度を厳重に監視し、外部からの厳しい出力制御が
必要であった。
材の膜沸騰状態を現出するなどの際には、上記模擬燃料
棒の温度を厳重に監視し、外部からの厳しい出力制御が
必要であった。
【０００６】本発明は叙上の如き実状に対処し、上記模
擬燃料棒の温度上昇に対応して自動的に出力を減少させ
ることにより、模擬燃料棒の温度過上昇による破損を防
止することを目的とするものである。
擬燃料棒の温度上昇に対応して自動的に出力を減少させ
ることにより、模擬燃料棒の温度過上昇による破損を防
止することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、上記目的に適
合する本発明の熱流動試験用模擬燃料棒の特徴は、模擬
燃料棒内部の空間部に、通電によりこの燃料棒を加熱す
る発熱体を収納してなる模擬燃料棒であって、上記発熱
体を、棒状の巻芯部材と、この巻芯部材を遊挿して螺旋
状に巻回した発熱コイルとにより形成し、上記巻芯部材
を熱膨張係数の大なる金属にて構成すると共に、上記発
熱コイルの両端を上記巻芯部材の上端部と下端部とに夫
々絶縁状態で固定したところにある。
合する本発明の熱流動試験用模擬燃料棒の特徴は、模擬
燃料棒内部の空間部に、通電によりこの燃料棒を加熱す
る発熱体を収納してなる模擬燃料棒であって、上記発熱
体を、棒状の巻芯部材と、この巻芯部材を遊挿して螺旋
状に巻回した発熱コイルとにより形成し、上記巻芯部材
を熱膨張係数の大なる金属にて構成すると共に、上記発
熱コイルの両端を上記巻芯部材の上端部と下端部とに夫
々絶縁状態で固定したところにある。
【０００８】
【作用】上記本発明の模擬燃料棒では、温度上昇時に
は、上記巻芯部材が軸方向に伸長して発熱コイルのピッ
チを広げ、発熱コイルの単位長さ当たりの巻き数を減少
させる。即ち、これによって模擬燃料棒表面の熱流束を
低下させ、発熱コイルの前記抵抗温度係数が正であるこ
とによる発熱増加分を吸収することが可能となる。
は、上記巻芯部材が軸方向に伸長して発熱コイルのピッ
チを広げ、発熱コイルの単位長さ当たりの巻き数を減少
させる。即ち、これによって模擬燃料棒表面の熱流束を
低下させ、発熱コイルの前記抵抗温度係数が正であるこ
とによる発熱増加分を吸収することが可能となる。
【０００９】
【実施例】以下さらに添付図面を参照して、本発明の実
施例を説明する。
施例を説明する。
【００１０】図１は本発明実施例の熱流動試験用模擬燃
料棒を示す断面図であり、この実施例の模擬燃料棒は、
その被覆管１および内部の絶縁体２が形成する空間部
に、通電により上記燃料棒を加熱する発熱体３を収納し
ている。
料棒を示す断面図であり、この実施例の模擬燃料棒は、
その被覆管１および内部の絶縁体２が形成する空間部
に、通電により上記燃料棒を加熱する発熱体３を収納し
ている。
【００１１】上記発熱体３は、円筒または円柱からなる
長い棒状の巻芯部材４と、この巻芯部材４を遊挿せしめ
て螺旋状に巻回されたニクロム線の発熱コイル５とを有
しており、上記巻芯部材４は１２００℃以上の耐熱性を
有し、かつ熱膨張係数の大きな黄銅によって形成されて
いる。この巻芯部材４は、下端部４ｂが空間部の下壁６
に固定されており、また巻芯部材４の上端部４ａと空間
部上壁７との間には、この巻芯部材４が伸長した場合の
ために予備空間８が形成されている。なお、巻芯部材４
の上端には、この巻芯部材４の上端部４ａの半径方向の
安定を確保するプレート９が固定されている。このプレ
ート９は空間部内を上記巻芯部材上端部４ａと一体に上
下に移動する。
長い棒状の巻芯部材４と、この巻芯部材４を遊挿せしめ
て螺旋状に巻回されたニクロム線の発熱コイル５とを有
しており、上記巻芯部材４は１２００℃以上の耐熱性を
有し、かつ熱膨張係数の大きな黄銅によって形成されて
いる。この巻芯部材４は、下端部４ｂが空間部の下壁６
に固定されており、また巻芯部材４の上端部４ａと空間
部上壁７との間には、この巻芯部材４が伸長した場合の
ために予備空間８が形成されている。なお、巻芯部材４
の上端には、この巻芯部材４の上端部４ａの半径方向の
安定を確保するプレート９が固定されている。このプレ
ート９は空間部内を上記巻芯部材上端部４ａと一体に上
下に移動する。
【００１２】一方、上記発熱コイル５は、その両端５
ａ，５ｂが上記巻芯部材４の上端部４ａと下端部４ｂと
に夫々、絶縁された状態で固定されている。この巻芯部
材４に対する絶縁は、前記螺旋状に巻回する部分におい
てもなされている。また、発熱コイル端部５ｂの巻芯部
材下端部４ｂへの固定は、巻芯部材下端部４ｂが前述の
如く空間部下壁６に固定されている場合は、この空間部
下壁６または被覆管１の下部を介して行うことも可能で
ある。
ａ，５ｂが上記巻芯部材４の上端部４ａと下端部４ｂと
に夫々、絶縁された状態で固定されている。この巻芯部
材４に対する絶縁は、前記螺旋状に巻回する部分におい
てもなされている。また、発熱コイル端部５ｂの巻芯部
材下端部４ｂへの固定は、巻芯部材下端部４ｂが前述の
如く空間部下壁６に固定されている場合は、この空間部
下壁６または被覆管１の下部を介して行うことも可能で
ある。
【００１３】しかして、上記本発明実施例の熱流動試験
用模擬燃料棒においては、温度上昇時に上記黄銅からな
る巻芯部材４が上方に伸長して発熱コイル５の巻きピッ
チを広げ、このコイル５の単位長さ当たりの巻き数を減
少させる。即ち、上記模擬燃料棒では、上記作用によっ
て燃料棒表面の熱流束を低下させることができ、これに
よって発熱コイル５の抵抗温度係数が正であることによ
る発熱増加分を吸収することができる。
用模擬燃料棒においては、温度上昇時に上記黄銅からな
る巻芯部材４が上方に伸長して発熱コイル５の巻きピッ
チを広げ、このコイル５の単位長さ当たりの巻き数を減
少させる。即ち、上記模擬燃料棒では、上記作用によっ
て燃料棒表面の熱流束を低下させることができ、これに
よって発熱コイル５の抵抗温度係数が正であることによ
る発熱増加分を吸収することができる。
【００１４】また、ＤＮＢ発生直後に燃料棒表面温度の
急上昇が始まるが、ＤＮＢ発生はその直前の出力変動に
対して非常に敏感であり、このため、上述の如く出力減
分があれば、模擬燃料棒の破損を避ける上で特に有効
で、さらに発熱体３の温度上昇運転にも余裕が生じる。
急上昇が始まるが、ＤＮＢ発生はその直前の出力変動に
対して非常に敏感であり、このため、上述の如く出力減
分があれば、模擬燃料棒の破損を避ける上で特に有効
で、さらに発熱体３の温度上昇運転にも余裕が生じる。
【００１５】（実験例１）模擬燃料棒の表面温度が通常
運転時の３００℃からＤＮＢの発生後に１２００℃に上
昇したとする。前記発熱体３の巻芯部材４を構成する黄
銅の熱膨張係数は、20.8×１０- 6 °Ｋ - 1であるの
で、上記巻芯部材４の全長（Ｌ）を４ｍとすると、この
ときの巻芯部材４の伸びΔＬは下記式・数１に表され
る。
運転時の３００℃からＤＮＢの発生後に１２００℃に上
昇したとする。前記発熱体３の巻芯部材４を構成する黄
銅の熱膨張係数は、20.8×１０- 6 °Ｋ - 1であるの
で、上記巻芯部材４の全長（Ｌ）を４ｍとすると、この
ときの巻芯部材４の伸びΔＬは下記式・数１に表され
る。
【００１６】
【数１】 ΔＬ＝400 ×20.8×10- 6 ×（1200−300)≒7.5cm
【００１７】すると、このときの発熱コイル５のコイル
ピッチは、下記式・数２のようになる。
ピッチは、下記式・数２のようになる。
【００１８】
【数２】
【００１９】このように、コイルピッチが1.02倍になる
と熱流束は、1/1.02＝0.98倍に低下する。
と熱流束は、1/1.02＝0.98倍に低下する。
【００２０】一方、比抵抗の温度係数による熱流束ｑ″
の増加は、ニクロムの比抵抗ρ＝１０９×１０- 6 Ωｃ
ｍ、比抵抗の温度係数α＝0.1 ×１０- 3 とすると、３
００℃から１２００℃への温度上昇時、比抵抗は下記式
・数３のようになる。
の増加は、ニクロムの比抵抗ρ＝１０９×１０- 6 Ωｃ
ｍ、比抵抗の温度係数α＝0.1 ×１０- 3 とすると、３
００℃から１２００℃への温度上昇時、比抵抗は下記式
・数３のようになる。
【００２１】
【数３】109 ×10- 6 ｛１＋0.1 ×10- 3 ×（1200−30
0)｝＝119 ×10- 6 Ωcm(1.09 倍）
0)｝＝119 ×10- 6 Ωcm(1.09 倍）
【００２２】ニクロムの熱膨張による長さと断面積の変
化を無視すれば、熱流束ｑ″は比抵抗に比例して増加す
るので、ｑ″1 ＝ 1.09 ｑ″0 である。
化を無視すれば、熱流束ｑ″は比抵抗に比例して増加す
るので、ｑ″1 ＝ 1.09 ｑ″0 である。
【００２３】これに対し、本発明実施例の発熱体の伸長
による熱流束の減分は、ｑ″1 ＝0.98ｑ″0 であり、こ
れにより、上記比抵抗温度係数により増加した熱流束を
発熱緩和し、模擬燃料棒の破損防止や試験装置運転の余
裕増加を生むことができる。
による熱流束の減分は、ｑ″1 ＝0.98ｑ″0 であり、こ
れにより、上記比抵抗温度係数により増加した熱流束を
発熱緩和し、模擬燃料棒の破損防止や試験装置運転の余
裕増加を生むことができる。
【００２４】（実験例２）また、本発明では、上述の如
き温度過上昇による模擬燃料棒の破損を防止する他、巻
芯部材４を図２に示すように熱膨張係数の異なる複数の
材料で構成し実質的な熱膨張係数を調整することによ
り、核燃料の実炉内燃焼時でのドップラー効果を模擬す
ることも可能である。
き温度過上昇による模擬燃料棒の破損を防止する他、巻
芯部材４を図２に示すように熱膨張係数の異なる複数の
材料で構成し実質的な熱膨張係数を調整することによ
り、核燃料の実炉内燃焼時でのドップラー効果を模擬す
ることも可能である。
【００２５】即ち、温度上昇ΔＴがあるとすると巻芯部
材４の伸び量ΔＬは、下記式・数４にて表される。
材４の伸び量ΔＬは、下記式・数４にて表される。
【００２６】
【数４】 ΔＬ＝ΔＬA ＋ΔＬB ＝（αA ＬA ＋αB ＬB ）ΔＴ
【００２７】このとき、熱流束ｑ″が、ｑ″0 からｑ″
1 に低下するとすれば、ｑ″1 は下記式・数５となるの
で、 以下余白
1 に低下するとすれば、ｑ″1 は下記式・数５となるの
で、 以下余白
【００２８】
【数５】
【００２９】上記数４を数５に代入すると、下記式・数
６となる。
６となる。
【００３０】
【数６】
【００３１】一方、ドップラー効果による出力低減にお
いては、ドップラー係数（炉によって決まる）をＡとす
ると、下記式・数７となり、
いては、ドップラー係数（炉によって決まる）をＡとす
ると、下記式・数７となり、
【００３２】
【数７】ｑ″1 ＝ｑ″0 （１−Ａ・ΔＴ）
【００３３】さらに、上記数６と数７の比較により、下
記式・数８となる。 以下余白
記式・数８となる。 以下余白
【００３４】
【数８】
【００３５】これを整理して、下記式・数９を得る。
【００３６】
【数９】（αA ＬA ＋αB ＬB ）（１−ＡΔＴ）＝（Ｌ
A ＋ＬB ）
A ＋ＬB ）
【００３７】そして、前記数７のドップラー係数Ａに対
して、上記数９を満たすようなαA，αB （材質）とＬ
A ，ＬB （巻芯部材の長さ）を決めれば、ドップラー効
果を再現することができる。
して、上記数９を満たすようなαA，αB （材質）とＬ
A ，ＬB （巻芯部材の長さ）を決めれば、ドップラー効
果を再現することができる。
【００３８】なお、この再現は、上記の如くＡとＢとで
材料を変える代わりに、Ａ，Ｂ各領域内で発熱コイル
（図示せず）の巻きピッチを変え、各領域への投熱量を
変えることによっても再現することが可能である。
材料を変える代わりに、Ａ，Ｂ各領域内で発熱コイル
（図示せず）の巻きピッチを変え、各領域への投熱量を
変えることによっても再現することが可能である。
【００３９】以上、本発明の実施例を説明したが、前記
巻芯部材４を構成する素材としては、耐熱性と熱膨張係
数の大きさとを考慮すればやはり金属が適当であり、そ
の熱膨張係数としては、前記黄銅程度かそれ以上が作用
を効果的に達成する上で好適である。
巻芯部材４を構成する素材としては、耐熱性と熱膨張係
数の大きさとを考慮すればやはり金属が適当であり、そ
の熱膨張係数としては、前記黄銅程度かそれ以上が作用
を効果的に達成する上で好適である。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の熱流動試
験用模擬燃料棒は、模擬燃料棒内部の空間部に、通電に
よりこの燃料棒を加熱する発熱体を収納してなり、上記
発熱体を、棒状の巻芯部材と、この巻芯部材を遊挿して
螺旋状に巻回した発熱コイルとにより形成し、上記巻芯
部材を熱膨張係数の大なる金属にて構成すると共に、上
記発熱コイルの両端を上記巻芯部材の上端部と下端部と
に夫々絶縁状態で固定したものであり、燃料棒の温度上
昇時に上記巻芯部材が伸長し、発熱コイルの巻きピッチ
を広げて燃料棒表面の熱流束を低減せしめ、これにより
上記発熱コイルの正の抵抗温度係数による発熱増加分を
吸収するとの顕著な効果を奏するものである。
験用模擬燃料棒は、模擬燃料棒内部の空間部に、通電に
よりこの燃料棒を加熱する発熱体を収納してなり、上記
発熱体を、棒状の巻芯部材と、この巻芯部材を遊挿して
螺旋状に巻回した発熱コイルとにより形成し、上記巻芯
部材を熱膨張係数の大なる金属にて構成すると共に、上
記発熱コイルの両端を上記巻芯部材の上端部と下端部と
に夫々絶縁状態で固定したものであり、燃料棒の温度上
昇時に上記巻芯部材が伸長し、発熱コイルの巻きピッチ
を広げて燃料棒表面の熱流束を低減せしめ、これにより
上記発熱コイルの正の抵抗温度係数による発熱増加分を
吸収するとの顕著な効果を奏するものである。
【００４１】特に、ＤＮＢ発生はその直前の出力変動に
非常に敏感であるが、これに対し上記発熱増加分の吸収
作用は、模擬燃料棒の破損を避ける上で非常に有効であ
るとともに、さらに発熱体の温度上昇運転にも余裕を持
たせることが可能である。
非常に敏感であるが、これに対し上記発熱増加分の吸収
作用は、模擬燃料棒の破損を避ける上で非常に有効であ
るとともに、さらに発熱体の温度上昇運転にも余裕を持
たせることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明実施例の熱流動試験用模擬燃料棒を示す
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明実施例の巻芯部材の他の例を示す正面図
である。
である。
１ 被覆管 ２ 絶縁体 ３ 発熱体 ４ 巻芯部材 ４ａ 巻芯部材の上端部 ４ｂ 巻芯部材の下端部 ５ 発熱コイル ５ａ，５ｂ 発熱コイルの端部 ６ 空間部の下壁 ７ 空間部の上壁 ８ 予備空間 ９ プレート
Claims (1)
- 【請求項１】 模擬燃料棒内部の空間部に、通電により
この燃料棒を加熱する発熱体を収納してなる熱流動試験
用模擬燃料棒において、上記発熱体を、棒状の巻芯部材
と、この巻芯部材を遊挿して螺旋状に巻回した発熱コイ
ルとにより形成し、上記巻芯部材を熱膨張係数の大なる
金属にて構成すると共に、上記発熱コイルの両端を上記
巻芯部材の上端部と下端部とに夫々絶縁状態で固定した
ことを特徴とする熱流動試験用模擬燃料棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1965695A JPH08193925A (ja) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | 熱流動試験用模擬燃料棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1965695A JPH08193925A (ja) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | 熱流動試験用模擬燃料棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08193925A true JPH08193925A (ja) | 1996-07-30 |
Family
ID=12005299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1965695A Withdrawn JPH08193925A (ja) | 1995-01-11 | 1995-01-11 | 熱流動試験用模擬燃料棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08193925A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2006203060B2 (en) * | 2005-07-14 | 2007-11-08 | Lg Electronics Inc | Heating body |
-
1995
- 1995-01-11 JP JP1965695A patent/JPH08193925A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2006203060B2 (en) * | 2005-07-14 | 2007-11-08 | Lg Electronics Inc | Heating body |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4423309A (en) | Quick heat self regulating electric glow heater | |
| JPH08193925A (ja) | 熱流動試験用模擬燃料棒 | |
| JP4759674B2 (ja) | グロープラグ | |
| JP3112137B2 (ja) | 高周波電磁誘導加熱器 | |
| WO2006079117A2 (en) | Heating element structure with efficient heat generation and mechanical stability | |
| KR102311901B1 (ko) | 전력 케이블용 공간전하 측정 장치 | |
| JP2705286B2 (ja) | ダイスの誘導加熱装置の測温装置 | |
| US6310334B1 (en) | Surface current heating apparatus having spaced-apart hollow heat generating members with conductor extending therethrough | |
| JP5913288B2 (ja) | 強磁場を発生し得る改良型コイルおよびそのコイルの製造方法 | |
| JPH04296409A (ja) | 光ファイバ内蔵ブッシング | |
| JPH1154254A (ja) | 電磁誘導加熱装置並びにこれを備えた電磁誘導加熱調理器 | |
| GB2064396A (en) | Electric Soldering Iron | |
| JP3995869B2 (ja) | 変圧器 | |
| JPH02108998A (ja) | 耐熱駆動コイル及び制御棒駆動装置 | |
| Pincosy et al. | Design of a high-gain flux-compression generator | |
| Bohle | The Heating Coefficients of Rheostats and the Calculation of Resistances for Currents of Short and Moderate Durations | |
| JPH0630299B2 (ja) | 超電導磁石装置 | |
| JP2002299019A (ja) | 発熱体保温方式誘導加熱炉 | |
| JP2884107B2 (ja) | 燃料集合体 | |
| JPH0712950Y2 (ja) | 放射線温度計 | |
| JP2001185335A (ja) | シーズヒータ | |
| JPH0236153Y2 (ja) | ||
| JPH0136098Y2 (ja) | ||
| JPH04502504A (ja) | シーズド・プラグ | |
| JPS593886A (ja) | カ−トリツジヒ−タ− |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020402 |