JPH08171991A - 光束補償装置 - Google Patents
光束補償装置Info
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- JPH08171991A JPH08171991A JP6314503A JP31450394A JPH08171991A JP H08171991 A JPH08171991 A JP H08171991A JP 6314503 A JP6314503 A JP 6314503A JP 31450394 A JP31450394 A JP 31450394A JP H08171991 A JPH08171991 A JP H08171991A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
- Y02B20/40—Control techniques providing energy savings, e.g. smart controller or presence detection
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- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Circuit Arrangement For Electric Light Sources In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 回路構成が簡単で、負荷特性や始動用パルス
特性への影響が全く無く、広範な放電灯に対し一品種で
対応することによる共用化が図れ、光束補償装置と負荷
との間の配線距離での長さ制限が無い光束補償装置を提
供する。 【構成】 高圧放電灯ＤＬと、安定器Ｂとで構成される
高圧放電灯点灯装置に併設され、交流電源Ｖ1 からスイ
ッチング素子Ｑ11を介して即時点灯可能な補助光源ＩＬ
を備え、スイッチング要素Ｑ11は高圧放電灯ＤＬが不点
灯か高圧放電灯ＤＬの始動過程の光束量が比較的少ない
期間のみオンするようにした光束補償装置Ａにおいて、
安定器Ｂの出力電流を検出することにより高圧放電灯Ｄ
Ｌの点灯状態を検出する手段と、スイッチング素子Ｑ11
のオン時間を設定するタイマ回路Ｇとを備える。
特性への影響が全く無く、広範な放電灯に対し一品種で
対応することによる共用化が図れ、光束補償装置と負荷
との間の配線距離での長さ制限が無い光束補償装置を提
供する。 【構成】 高圧放電灯ＤＬと、安定器Ｂとで構成される
高圧放電灯点灯装置に併設され、交流電源Ｖ1 からスイ
ッチング素子Ｑ11を介して即時点灯可能な補助光源ＩＬ
を備え、スイッチング要素Ｑ11は高圧放電灯ＤＬが不点
灯か高圧放電灯ＤＬの始動過程の光束量が比較的少ない
期間のみオンするようにした光束補償装置Ａにおいて、
安定器Ｂの出力電流を検出することにより高圧放電灯Ｄ
Ｌの点灯状態を検出する手段と、スイッチング素子Ｑ11
のオン時間を設定するタイマ回路Ｇとを備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高圧放電灯の点灯装置と
併用される光束補償装置に関するものであり、高圧放電
灯の光束が低い状態で補助光源により光束を補償するた
めに用いられるものである。
併用される光束補償装置に関するものであり、高圧放電
灯の光束が低い状態で補助光源により光束を補償するた
めに用いられるものである。
【０００２】
【従来の技術】図１４は従来の光束補償機能付きの高圧
放電灯点灯装置の回路図である。図中、Ｖ1 は交流電源
（例えば商用交流電源）、ＤＬは高圧放電灯であって、
Ｂは交流電源Ｖ1 と高圧放電灯ＤＬの間に介在した安定
器である。Ｂは入力端子Ｂ1 ，Ｂ2 、出力端子Ｂ3 ，Ｂ
4 を有し、Ｌ01はインダクタンス素子、Ｃ01は力率改善
用のキャパシタンス素子である。
放電灯点灯装置の回路図である。図中、Ｖ1 は交流電源
（例えば商用交流電源）、ＤＬは高圧放電灯であって、
Ｂは交流電源Ｖ1 と高圧放電灯ＤＬの間に介在した安定
器である。Ｂは入力端子Ｂ1 ，Ｂ2 、出力端子Ｂ3 ，Ｂ
4 を有し、Ｌ01はインダクタンス素子、Ｃ01は力率改善
用のキャパシタンス素子である。
【０００３】図１５は、交流電源Ｖ1 ，安定器Ｂ，高圧
放電灯ＤＬにて形成される高圧放電灯点灯装置におい
て、高圧放電灯ＤＬを点灯した状態を示す動作波形図で
ある。図１５（ａ）の０，１は交流電源Ｖ1 の印加状態
を表し、交流電源Ｖ1 は時刻ｔ 0 において投入され、時
刻ｔ2 において開放され、比較的短時間後の時刻ｔ3 に
おいて再投入されたことを意味する。図１５（ｂ）は、
高圧放電灯ＤＬに流れる電流Ｉｄを表し、Ｉ21は高圧放
電灯ＤＬの始動時電流、Ｉ22は高圧放電灯ＤＬの定格電
流であり、時刻ｔ0 後、時刻ｔ1 にて略安定している状
態を示す。また、時刻ｔ2 にて交流電源Ｖ1 が開放され
ると、高圧放電灯ＤＬは消灯し、高圧放電灯ＤＬがまだ
熱い状態、即ち、高圧放電灯ＤＬの発光管内蒸気圧が比
較的高い状態にある時刻ｔ3 にて、交流電源Ｖ1 が再投
入されても高圧放電灯ＤＬは始動せず、前記蒸気圧が充
分に低下した時刻ｔ4 にて高圧放電灯ＤＬが再始動して
いることを表しており、以降時刻ｔ5 にて略安定する。
図１５（ｃ）は高圧放電灯ＤＬの両端電圧Ｖｄを表し、
Ｖ20は高圧放電灯ＤＬに電流Ｉｄが流れていない時の管
電圧Ｖｄであって、実質的にＶ20＝Ｖ1 である。また、
Ｖ22は高圧放電灯ＤＬの定格電圧であり、時刻ｔ0 後、
時刻ｔ1 にて略安定状態に到る。時刻ｔ2 にて交流電源
Ｖ1 が開放されると高圧放電灯ＤＬは消灯し、前記と同
様に時刻ｔ4 まで高圧放電灯ＤＬは始動しないので、管
電圧ＶｄはＶ20のまま維持される。時刻ｔ4 にて高圧放
電灯ＤＬが再始動すると、管電圧Ｖｄは比較的低い値か
ら徐々にＶ22に到ることを示している。図１５（ｄ）は
光束Φ2 の状態を示し、時刻ｔ0より徐々に増加し、時
刻ｔ1 にて略定格光束Φ22に達している。時刻ｔ2 にて
高圧放電灯ＤＬの消灯後、時刻ｔ4 にて高圧放電灯ＤＬ
が再始動すると、光束Φ2は比較的低い値より始まり、
時刻ｔ5 にて略定格光束Φ22に達している。図１５
（ｅ）は入力電流Ｉ1 を示し、時刻ｔ0 以降時刻ｔ1 ま
でＩ11からＩ12に漸減し、以降時刻ｔ2 まで定格入力電
流Ｉ12にて略安定している。時刻ｔ1 にて、交流電源Ｖ
1 が開放され、時刻ｔ3 にて交流電源Ｖ1 が再投入され
るまでは入力電流Ｉ1 は０であり、時刻ｔ3 以降時刻ｔ
4 までは高圧放電灯ＤＬには電流は流れないが、キャパ
シタンス素子Ｃ01は回路に接続されているので、キャパ
シタンス素子Ｃ01への電流のみが流れる。図１５（ｅ）
のＩ10は、キャパシタンス素子Ｃ01へ流れ込んでいる電
流である。
放電灯ＤＬにて形成される高圧放電灯点灯装置におい
て、高圧放電灯ＤＬを点灯した状態を示す動作波形図で
ある。図１５（ａ）の０，１は交流電源Ｖ1 の印加状態
を表し、交流電源Ｖ1 は時刻ｔ 0 において投入され、時
刻ｔ2 において開放され、比較的短時間後の時刻ｔ3 に
おいて再投入されたことを意味する。図１５（ｂ）は、
高圧放電灯ＤＬに流れる電流Ｉｄを表し、Ｉ21は高圧放
電灯ＤＬの始動時電流、Ｉ22は高圧放電灯ＤＬの定格電
流であり、時刻ｔ0 後、時刻ｔ1 にて略安定している状
態を示す。また、時刻ｔ2 にて交流電源Ｖ1 が開放され
ると、高圧放電灯ＤＬは消灯し、高圧放電灯ＤＬがまだ
熱い状態、即ち、高圧放電灯ＤＬの発光管内蒸気圧が比
較的高い状態にある時刻ｔ3 にて、交流電源Ｖ1 が再投
入されても高圧放電灯ＤＬは始動せず、前記蒸気圧が充
分に低下した時刻ｔ4 にて高圧放電灯ＤＬが再始動して
いることを表しており、以降時刻ｔ5 にて略安定する。
図１５（ｃ）は高圧放電灯ＤＬの両端電圧Ｖｄを表し、
Ｖ20は高圧放電灯ＤＬに電流Ｉｄが流れていない時の管
電圧Ｖｄであって、実質的にＶ20＝Ｖ1 である。また、
Ｖ22は高圧放電灯ＤＬの定格電圧であり、時刻ｔ0 後、
時刻ｔ1 にて略安定状態に到る。時刻ｔ2 にて交流電源
Ｖ1 が開放されると高圧放電灯ＤＬは消灯し、前記と同
様に時刻ｔ4 まで高圧放電灯ＤＬは始動しないので、管
電圧ＶｄはＶ20のまま維持される。時刻ｔ4 にて高圧放
電灯ＤＬが再始動すると、管電圧Ｖｄは比較的低い値か
ら徐々にＶ22に到ることを示している。図１５（ｄ）は
光束Φ2 の状態を示し、時刻ｔ0より徐々に増加し、時
刻ｔ1 にて略定格光束Φ22に達している。時刻ｔ2 にて
高圧放電灯ＤＬの消灯後、時刻ｔ4 にて高圧放電灯ＤＬ
が再始動すると、光束Φ2は比較的低い値より始まり、
時刻ｔ5 にて略定格光束Φ22に達している。図１５
（ｅ）は入力電流Ｉ1 を示し、時刻ｔ0 以降時刻ｔ1 ま
でＩ11からＩ12に漸減し、以降時刻ｔ2 まで定格入力電
流Ｉ12にて略安定している。時刻ｔ1 にて、交流電源Ｖ
1 が開放され、時刻ｔ3 にて交流電源Ｖ1 が再投入され
るまでは入力電流Ｉ1 は０であり、時刻ｔ3 以降時刻ｔ
4 までは高圧放電灯ＤＬには電流は流れないが、キャパ
シタンス素子Ｃ01は回路に接続されているので、キャパ
シタンス素子Ｃ01への電流のみが流れる。図１５（ｅ）
のＩ10は、キャパシタンス素子Ｃ01へ流れ込んでいる電
流である。
【０００４】図１４において、交流電源Ｖ1 ，安定器
Ｂ，高圧放電灯ＤＬにて形成される高圧放電灯点灯装置
は前記のごとき特性を呈するが、図１５（ｄ）よりも明
らかなように、高圧放電灯ＤＬの各種状態に対し、光束
Φ2 が極めて低い期間や交流電源Ｖ1 が投入されている
にもかかわらず光束Φ2 が全く出ていない期間が存在す
る。このように、高圧放電灯ＤＬに固有の特性により比
較的暗い状態が長時間存在することは照明としての機能
が不十分であると言わざるを得ず、特に安全上好ましく
ない。図１４の光束補償装置Ａ及び白熱灯ＩＬは上述の
ごとく高圧放電灯固有の弱点、すなわち電源が供給され
ているのにもかかわらず、光束が低い状態が存在するこ
とを防止するために付加される要素である。
Ｂ，高圧放電灯ＤＬにて形成される高圧放電灯点灯装置
は前記のごとき特性を呈するが、図１５（ｄ）よりも明
らかなように、高圧放電灯ＤＬの各種状態に対し、光束
Φ2 が極めて低い期間や交流電源Ｖ1 が投入されている
にもかかわらず光束Φ2 が全く出ていない期間が存在す
る。このように、高圧放電灯ＤＬに固有の特性により比
較的暗い状態が長時間存在することは照明としての機能
が不十分であると言わざるを得ず、特に安全上好ましく
ない。図１４の光束補償装置Ａ及び白熱灯ＩＬは上述の
ごとく高圧放電灯固有の弱点、すなわち電源が供給され
ているのにもかかわらず、光束が低い状態が存在するこ
とを防止するために付加される要素である。
【０００５】光束補償装置Ａは、入力端子Ａ1 ，Ａ2 、
高圧放電灯ＤＬの状態検出用端子Ａ 3 ，Ａ4 ，白熱灯Ｉ
Ｌへの接続端子Ａ5 ，Ａ6 を有する。Ｑ11はスイッチン
グ素子（以下、トライアックと呼ぶ。）であり、白熱灯
ＩＬと直列に接続される。Ｒ 1 〜Ｒ9 は抵抗、Ｃ1 〜Ｃ
3 はキャパシタンス素子、Ｑ13，Ｑ15〜Ｑ17はトランジ
スタ、Ｑ12，Ｑ14は電圧応答スイッチ、ＤＢ1 ，ＤＢ2
は整流器、Ｄ1 はダイオ−ド、ＺＤ1 ，ＺＤ2 はツェナ
−ダイオ−ド、Ｔ1 は高圧放電灯ＤＬの管電圧検出トラ
ンス、Ｌ1 は管電圧検出トランスＴ1 の１次巻線との間
で電圧分担要素として作用するインダクタンス素子で図
のごとく接続される。
高圧放電灯ＤＬの状態検出用端子Ａ 3 ，Ａ4 ，白熱灯Ｉ
Ｌへの接続端子Ａ5 ，Ａ6 を有する。Ｑ11はスイッチン
グ素子（以下、トライアックと呼ぶ。）であり、白熱灯
ＩＬと直列に接続される。Ｒ 1 〜Ｒ9 は抵抗、Ｃ1 〜Ｃ
3 はキャパシタンス素子、Ｑ13，Ｑ15〜Ｑ17はトランジ
スタ、Ｑ12，Ｑ14は電圧応答スイッチ、ＤＢ1 ，ＤＢ2
は整流器、Ｄ1 はダイオ−ド、ＺＤ1 ，ＺＤ2 はツェナ
−ダイオ−ド、Ｔ1 は高圧放電灯ＤＬの管電圧検出トラ
ンス、Ｌ1 は管電圧検出トランスＴ1 の１次巻線との間
で電圧分担要素として作用するインダクタンス素子で図
のごとく接続される。
【０００６】図１６は図１４の光束補償装置Ａ及び白熱
灯ＩＬの動作を説明するための要部動作波形図である。
図１６（ａ）の０，１は交流電源Ｖ1 の印加状態を表
し、図１５（ａ）の再掲である。図１６（ｂ）は高圧放
電灯ＤＬの両端電圧Ｖｄを表し、図１５（ｂ）の再掲で
ある。図１６（ｃ），（ｄ），（ｅ），（ｆ）はそれぞ
れトランジスタＱ17，Ｑ16，Ｑ15，Ｑ13のオンオフ状態
を表し、１はオフ状態、０はオン状態を表す。図１６
（ｇ）は白熱灯ＩＬの点滅状態を表し、１は点灯状態、
０は不点灯状態である。以下、図１６を参照しながら図
１４の光束補償装置Ａ及び白熱灯ＩＬの動作を説明す
る。
灯ＩＬの動作を説明するための要部動作波形図である。
図１６（ａ）の０，１は交流電源Ｖ1 の印加状態を表
し、図１５（ａ）の再掲である。図１６（ｂ）は高圧放
電灯ＤＬの両端電圧Ｖｄを表し、図１５（ｂ）の再掲で
ある。図１６（ｃ），（ｄ），（ｅ），（ｆ）はそれぞ
れトランジスタＱ17，Ｑ16，Ｑ15，Ｑ13のオンオフ状態
を表し、１はオフ状態、０はオン状態を表す。図１６
（ｇ）は白熱灯ＩＬの点滅状態を表し、１は点灯状態、
０は不点灯状態である。以下、図１６を参照しながら図
１４の光束補償装置Ａ及び白熱灯ＩＬの動作を説明す
る。
【０００７】時刻ｔ0 にて交流電源Ｖ1 投入と同時に高
圧放電灯ＤＬが点灯すると、高圧放電灯ＤＬの電圧は低
い電圧から漸増しようとする。ツェナ−ダイオ−ドＺＤ
2 のツェナ−電圧を管電圧Ｖｄに換算して、図１６
（ｂ）のＶ23に選ぶことによりトランジスタＱ17はオフ
状態となり、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ1 のツェナ−電圧
を管電圧Ｖｄに換算して、図１６（ｂ）のＶ24に選ぶこ
とによりトランジスタＱ16はオフ状態となり、したがっ
て、トランジスタＱ15は抵抗Ｒ5 ，ダイオ−ドＤ1，抵
抗Ｒ4 を介してドライブされ、オン状態となる。そのと
き、トランジスタＱ 13はオフ状態であるので、トライア
ックＱ11のトリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタンス素子
Ｃ1 ，電圧応答スイッチＱ12）は正規の動作をしてトラ
イアックＱ11がオン状態となる。白熱灯ＩＬには交流電
源Ｖ1 ，トライアックＱ11を介して電流が供給され、図
１６（ｇ）に示すごとく、白熱灯ＩＬが点灯する。管電
圧Ｖｄが徐々に上昇し、図１６（ｂ）の時刻ｔ6 におい
てＶ24を越えると、トランジスタＱ16はツェナ−ダイオ
−ドＺＤ1 を介してドライブされ、トライアックＱ11は
オンする。トランジスタＱ16のオンによりトランジスタ
Ｑ15はオフし、トランジスタＱ15のオフにより、トラン
ジスタＱ13は抵抗Ｒ3 ，電圧応答スイッチＱ4 を介して
ドライブされ、トランジスタＱ13がオンする。トランジ
スタＱ13のオンによりキャパシタンス素子Ｃ1 は抵抗Ｒ
2 ，整流器ＤＢ1 を介して短絡されるので、トライアッ
クＱ11のトリガ回路が正規の動作を行わず、トライアッ
クＱ11はオフする。以降、ＶｄがＶ24＜Ｖｄ＜Ｖ23の範
囲にあるとき、トライアックＱ11はオンせず、高圧放電
灯ＤＬよりの光束のみが出ている状態となる。
圧放電灯ＤＬが点灯すると、高圧放電灯ＤＬの電圧は低
い電圧から漸増しようとする。ツェナ−ダイオ−ドＺＤ
2 のツェナ−電圧を管電圧Ｖｄに換算して、図１６
（ｂ）のＶ23に選ぶことによりトランジスタＱ17はオフ
状態となり、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ1 のツェナ−電圧
を管電圧Ｖｄに換算して、図１６（ｂ）のＶ24に選ぶこ
とによりトランジスタＱ16はオフ状態となり、したがっ
て、トランジスタＱ15は抵抗Ｒ5 ，ダイオ−ドＤ1，抵
抗Ｒ4 を介してドライブされ、オン状態となる。そのと
き、トランジスタＱ 13はオフ状態であるので、トライア
ックＱ11のトリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタンス素子
Ｃ1 ，電圧応答スイッチＱ12）は正規の動作をしてトラ
イアックＱ11がオン状態となる。白熱灯ＩＬには交流電
源Ｖ1 ，トライアックＱ11を介して電流が供給され、図
１６（ｇ）に示すごとく、白熱灯ＩＬが点灯する。管電
圧Ｖｄが徐々に上昇し、図１６（ｂ）の時刻ｔ6 におい
てＶ24を越えると、トランジスタＱ16はツェナ−ダイオ
−ドＺＤ1 を介してドライブされ、トライアックＱ11は
オンする。トランジスタＱ16のオンによりトランジスタ
Ｑ15はオフし、トランジスタＱ15のオフにより、トラン
ジスタＱ13は抵抗Ｒ3 ，電圧応答スイッチＱ4 を介して
ドライブされ、トランジスタＱ13がオンする。トランジ
スタＱ13のオンによりキャパシタンス素子Ｃ1 は抵抗Ｒ
2 ，整流器ＤＢ1 を介して短絡されるので、トライアッ
クＱ11のトリガ回路が正規の動作を行わず、トライアッ
クＱ11はオフする。以降、ＶｄがＶ24＜Ｖｄ＜Ｖ23の範
囲にあるとき、トライアックＱ11はオンせず、高圧放電
灯ＤＬよりの光束のみが出ている状態となる。
【０００８】次に、時刻ｔ2 において、交流電源Ｖ1 が
開放され、比較的短時間後の時刻ｔ 3 にて交流電源Ｖ1
が再投入された場合を考える。時刻ｔ3 では高圧放電灯
ＤＬはその発光管内蒸気圧がまだ高い状態であり、再始
動できない。このとき、Ｖｄは図１６（ｂ）に示すよう
にＶ20と高く、Ｖ20＞Ｖ23であるので、トランジスタＱ
17はツェナ−ダイオ−ドＺＤ2 を介してドライブされ、
オンされる。トランジスタＱ17のオンでトランジスタＱ
16はオフし、トランジスタＱ15がオンし、トランジスタ
Ｑ13はオフするので、トライアックＱ11のトリガ回路が
正規な動作を行い、トライアックＱ11はオンして、白熱
灯ＩＬが点灯状態に入る。時刻ｔ4 にて高圧放電灯ＤＬ
の発光管内蒸気圧が始動に十分な値まで下がり、高圧放
電灯ＤＬは再始動する。高圧放電灯ＤＬの再始動後は、
前記高圧放電灯ＤＬの始動時と等価な動作が行われ、高
圧放電灯ＤＬの管電圧ＶｄがＶ24に達する時刻ｔ7 まで
白熱灯ＩＬは点灯を維持する。
開放され、比較的短時間後の時刻ｔ 3 にて交流電源Ｖ1
が再投入された場合を考える。時刻ｔ3 では高圧放電灯
ＤＬはその発光管内蒸気圧がまだ高い状態であり、再始
動できない。このとき、Ｖｄは図１６（ｂ）に示すよう
にＶ20と高く、Ｖ20＞Ｖ23であるので、トランジスタＱ
17はツェナ−ダイオ−ドＺＤ2 を介してドライブされ、
オンされる。トランジスタＱ17のオンでトランジスタＱ
16はオフし、トランジスタＱ15がオンし、トランジスタ
Ｑ13はオフするので、トライアックＱ11のトリガ回路が
正規な動作を行い、トライアックＱ11はオンして、白熱
灯ＩＬが点灯状態に入る。時刻ｔ4 にて高圧放電灯ＤＬ
の発光管内蒸気圧が始動に十分な値まで下がり、高圧放
電灯ＤＬは再始動する。高圧放電灯ＤＬの再始動後は、
前記高圧放電灯ＤＬの始動時と等価な動作が行われ、高
圧放電灯ＤＬの管電圧ＶｄがＶ24に達する時刻ｔ7 まで
白熱灯ＩＬは点灯を維持する。
【０００９】図１４の光束補償装置Ａ及び白熱灯ＩＬは
前記のごとく動作するので、図１５（ｄ）で表される高
圧放電灯ＤＬの光束Φ2 が低い期間において、図１６
（ｇ）で示すように、白熱灯ＩＬよりの光束で高圧放電
灯ＤＬの光束を補償することができ、安全上も極めて有
効な光束補償の手段となっている。
前記のごとく動作するので、図１５（ｄ）で表される高
圧放電灯ＤＬの光束Φ2 が低い期間において、図１６
（ｇ）で示すように、白熱灯ＩＬよりの光束で高圧放電
灯ＤＬの光束を補償することができ、安全上も極めて有
効な光束補償の手段となっている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】図１４の点灯装置は前
記のごとく極めて有効な点灯装置であるが、光束補償装
置Ａ及び白熱灯ＩＬを中心に下記の不都合がある。
記のごとく極めて有効な点灯装置であるが、光束補償装
置Ａ及び白熱灯ＩＬを中心に下記の不都合がある。
【００１１】高圧放電灯ＤＬの状態に対し、白熱灯Ｉ
Ｌを点灯したいのは、高圧放電灯ＤＬの不点状態及び高
圧放電灯ＤＬの始動過程であるが、その状態を高圧放電
灯ＤＬの管電圧Ｖｄで検出するには、図１６（ｂ）に示
すように、管電圧ＶｄがＶ24，Ｖ23の２つの検出レベル
のそれぞれの上下どちらにあるかによって白熱灯ＩＬの
点滅を決めてやらなければならず、いわゆる３値検出が
必要となり、回路的に複雑となる。具体的には、図１４
において、トランジスタＱ16，Ｑ17及びその周辺回路が
必要となり、さらに、それらを論理的に統合するトラン
ジスタＱ15及びその周辺回路が必要となる。
Ｌを点灯したいのは、高圧放電灯ＤＬの不点状態及び高
圧放電灯ＤＬの始動過程であるが、その状態を高圧放電
灯ＤＬの管電圧Ｖｄで検出するには、図１６（ｂ）に示
すように、管電圧ＶｄがＶ24，Ｖ23の２つの検出レベル
のそれぞれの上下どちらにあるかによって白熱灯ＩＬの
点滅を決めてやらなければならず、いわゆる３値検出が
必要となり、回路的に複雑となる。具体的には、図１４
において、トランジスタＱ16，Ｑ17及びその周辺回路が
必要となり、さらに、それらを論理的に統合するトラン
ジスタＱ15及びその周辺回路が必要となる。
【００１２】高圧放電灯ＤＬが同一ワットであっても
定格管電圧が異なると、光束補償装置Ａの設計が異なり
品種増となる。つまり、図１６（ｂ）におけるＶ24の設
定を定格管電圧に対応させて、設計する必要があるため
である。
定格管電圧が異なると、光束補償装置Ａの設計が異なり
品種増となる。つまり、図１６（ｂ）におけるＶ24の設
定を定格管電圧に対応させて、設計する必要があるため
である。
【００１３】高圧放電灯ＤＬが同一定格管電圧であっ
ても、それぞれのランプの始動のための高圧パルスの要
否によっても光束補償装置Ａの設計が異なり、これも品
種増の要因となる。これらを解消するために、光束補償
装置Ａによる高圧放電灯ＤＬの状態検出を図１４のよう
に安定器Ｂの出力側より行うのでなく、入力側で行えな
いか、ということも考えられるが、以下のような問題が
ある。
ても、それぞれのランプの始動のための高圧パルスの要
否によっても光束補償装置Ａの設計が異なり、これも品
種増の要因となる。これらを解消するために、光束補償
装置Ａによる高圧放電灯ＤＬの状態検出を図１４のよう
に安定器Ｂの出力側より行うのでなく、入力側で行えな
いか、ということも考えられるが、以下のような問題が
ある。
【００１４】図１５（ｅ）に示す入力電流を見ても、
特に時刻ｔ3 以降の高圧放電灯ＤＬの不点灯時における
Ｉ10はＩ12に近似しているので、図１５（ｃ）で示す管
電圧Ｖｄによる検出に比べて、高圧放電灯ＤＬの点灯と
不点灯の区別が極めて困難である。なお、このＩ10は図
１５（ｅ）ではＩ12より少し小さい値として示している
が、高圧放電灯ＤＬの種類によっては、（特に定格管電
圧と無負荷２次電圧の比が小さい組合せの場合）、Ｉ11
を上回るものも存在し、両者の場合をカバ−できる検出
論理を作るのが極めて困難である。以上の理由により、
光束補償装置Ａによる高圧放電灯ＤＬの状態検出を入力
側で行うことは現実的でない。また、実際にそのような
ことは行われていない。
特に時刻ｔ3 以降の高圧放電灯ＤＬの不点灯時における
Ｉ10はＩ12に近似しているので、図１５（ｃ）で示す管
電圧Ｖｄによる検出に比べて、高圧放電灯ＤＬの点灯と
不点灯の区別が極めて困難である。なお、このＩ10は図
１５（ｅ）ではＩ12より少し小さい値として示している
が、高圧放電灯ＤＬの種類によっては、（特に定格管電
圧と無負荷２次電圧の比が小さい組合せの場合）、Ｉ11
を上回るものも存在し、両者の場合をカバ−できる検出
論理を作るのが極めて困難である。以上の理由により、
光束補償装置Ａによる高圧放電灯ＤＬの状態検出を入力
側で行うことは現実的でない。また、実際にそのような
ことは行われていない。
【００１５】次に、いわゆるインバ−タ式点灯装置への
展開上の課題について説明する。最近、高圧放電灯にも
いわゆるインバ−タ式点灯装置を適用した照明装置が市
場に出回り始めている。図１７，図１８はその従来例で
あり、図１７は低周波矩形波点灯、図１８は高周波点灯
の点灯装置の要部を示している。図１７，図１８の回路
は周知であるので、簡単に説明する。まず、図１７にお
いて、Ｖ1 は交流電源，ＤＢ0 は整流器，Ｌ0 はインダ
クタンス素子，Ｑ0 はトランジスタ，Ｄ0 はダイオ−
ド，Ｃ0 はキャパシタンス素子であり、全体で周知の昇
圧形のチョッパ回路ＤＣを形成し、キャパシタンス素子
Ｃ0 の両端に直流電圧を発生するように構成されてい
る。Ｑ1 ，Ｑ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 はトランジスタ、Ｄ1 ，Ｄ
2 ，Ｄ3 ，Ｄ 4 はダイオ−ド、Ｌ10，Ｌ11はインダクタ
ンス素子であり、特に、インダクタンス素子Ｌ11はイグ
ナイタＩＧに発生したパルス電圧を高圧パルスに昇圧す
るパルストランスの役目も兼ねている。Ｃ10はキャパシ
タンス素子であり、全体で矩形波点灯回路Ｂ10が構成さ
れている。
展開上の課題について説明する。最近、高圧放電灯にも
いわゆるインバ−タ式点灯装置を適用した照明装置が市
場に出回り始めている。図１７，図１８はその従来例で
あり、図１７は低周波矩形波点灯、図１８は高周波点灯
の点灯装置の要部を示している。図１７，図１８の回路
は周知であるので、簡単に説明する。まず、図１７にお
いて、Ｖ1 は交流電源，ＤＢ0 は整流器，Ｌ0 はインダ
クタンス素子，Ｑ0 はトランジスタ，Ｄ0 はダイオ−
ド，Ｃ0 はキャパシタンス素子であり、全体で周知の昇
圧形のチョッパ回路ＤＣを形成し、キャパシタンス素子
Ｃ0 の両端に直流電圧を発生するように構成されてい
る。Ｑ1 ，Ｑ2 ，Ｑ3 ，Ｑ4 はトランジスタ、Ｄ1 ，Ｄ
2 ，Ｄ3 ，Ｄ 4 はダイオ−ド、Ｌ10，Ｌ11はインダクタ
ンス素子であり、特に、インダクタンス素子Ｌ11はイグ
ナイタＩＧに発生したパルス電圧を高圧パルスに昇圧す
るパルストランスの役目も兼ねている。Ｃ10はキャパシ
タンス素子であり、全体で矩形波点灯回路Ｂ10が構成さ
れている。
【００１６】ここで、矩形波点灯回路Ｂ10についてもう
少し説明を加えると、トランジスタＱ1 ，Ｑ3 は高周波
（例えば、４０ＫＨｚ）、トランジスタＱ2 ，Ｑ4 は低
周波（例えば、１００Ｈｚ）でそれぞれ交互にオンオフ
するが、トランジスタＱ1 のオンオフ動作はトランジス
タＱ4 のオン時、トランジスタＱ3 のオンオフ動作はト
ランジスタＱ2 のオン時にのみ行うものである。トラン
ジスタＱ1 のオンオフ動作時、すなわちトランジスタＱ
4 のオン時について考える。チョッパ回路ＤＣ、トラン
ジスタＱ1 ，インダクタンス素子Ｌ10，Ｌ11，キャパシ
タンス素子Ｃ10，高圧放電灯ＤＬ，トランジスタＱ4 ，
ダイオ−ドＤ2 の部分に着目すると、当該部分は所謂降
圧形チョッパ回路を形成しており、インダクタンス素子
Ｌ10には鋸歯状波の電流が流れていることになり、その
電流はキャパシタンス素子Ｃ10，インダクタンス素子Ｌ
11で構成されるフィルタ−的要素で高周波成分と直流成
分に分流されるので、インダクタンス素子Ｌ11側、すな
わち高圧放電灯ＤＬには直流成分が流れることになる。
次に、トランジスタＱ2 のオン時において、トランジス
タＱ3 ，インダクタンス素子Ｌ11，キャパシタンス素子
Ｃ10，高圧放電灯ＤＬ，インダクタンス素子Ｌ10，トラ
ンジスタＱ2 ，ダイオ−ドＤ4 の部分で同様の動作が生
じるので、高圧放電灯ＤＬには、トランジスタＱ2 ，Ｑ
4 のオンオフ周期に対応した略矩形波の電流が流れる。
少し説明を加えると、トランジスタＱ1 ，Ｑ3 は高周波
（例えば、４０ＫＨｚ）、トランジスタＱ2 ，Ｑ4 は低
周波（例えば、１００Ｈｚ）でそれぞれ交互にオンオフ
するが、トランジスタＱ1 のオンオフ動作はトランジス
タＱ4 のオン時、トランジスタＱ3 のオンオフ動作はト
ランジスタＱ2 のオン時にのみ行うものである。トラン
ジスタＱ1 のオンオフ動作時、すなわちトランジスタＱ
4 のオン時について考える。チョッパ回路ＤＣ、トラン
ジスタＱ1 ，インダクタンス素子Ｌ10，Ｌ11，キャパシ
タンス素子Ｃ10，高圧放電灯ＤＬ，トランジスタＱ4 ，
ダイオ−ドＤ2 の部分に着目すると、当該部分は所謂降
圧形チョッパ回路を形成しており、インダクタンス素子
Ｌ10には鋸歯状波の電流が流れていることになり、その
電流はキャパシタンス素子Ｃ10，インダクタンス素子Ｌ
11で構成されるフィルタ−的要素で高周波成分と直流成
分に分流されるので、インダクタンス素子Ｌ11側、すな
わち高圧放電灯ＤＬには直流成分が流れることになる。
次に、トランジスタＱ2 のオン時において、トランジス
タＱ3 ，インダクタンス素子Ｌ11，キャパシタンス素子
Ｃ10，高圧放電灯ＤＬ，インダクタンス素子Ｌ10，トラ
ンジスタＱ2 ，ダイオ−ドＤ4 の部分で同様の動作が生
じるので、高圧放電灯ＤＬには、トランジスタＱ2 ，Ｑ
4 のオンオフ周期に対応した略矩形波の電流が流れる。
【００１７】次に、図１８の回路について説明する。図
１７の回路と同一要素には同一記号を付して説明は省略
する。Ｑ1 ，Ｑ2 はトランジスタ、Ｄ1 ，Ｄ2 はダイオ
−ド、Ｃ20，Ｃ21はキャパシタンス素子、Ｌ20はインダ
クタンス素子であり、全体で高周波点灯回路Ｂ20が構成
されている。この高周波点灯回路Ｂ20は、トランジスタ
Ｑ1 ，Ｑ2 が高周波（例えば、２００ＫＨｚ）で交互に
オンオフするいわゆるハ−フブリッジ形のインバ−タ回
路であって、その動作は極めて周知であるので、説明は
省略する。
１７の回路と同一要素には同一記号を付して説明は省略
する。Ｑ1 ，Ｑ2 はトランジスタ、Ｄ1 ，Ｄ2 はダイオ
−ド、Ｃ20，Ｃ21はキャパシタンス素子、Ｌ20はインダ
クタンス素子であり、全体で高周波点灯回路Ｂ20が構成
されている。この高周波点灯回路Ｂ20は、トランジスタ
Ｑ1 ，Ｑ2 が高周波（例えば、２００ＫＨｚ）で交互に
オンオフするいわゆるハ−フブリッジ形のインバ−タ回
路であって、その動作は極めて周知であるので、説明は
省略する。
【００１８】このような電子式の点灯回路において、前
述の光束補償装置を追加する場合を想定する。図１４で
説明した方法、すなわち、図１４の安定器Ｂの出力端子
Ｂ3，Ｂ4 に相当する図１７の矩形波点灯回路Ｂ10又は
図１８の高周波点灯回路Ｂ20の出力端子Ｂ3 ，Ｂ4 より
光束補償装置における高圧放電灯ＤＬの点灯状態を検出
しようとすると、次のような不都合がある。まず図１７
の従来例において、本来、このような点灯装置を採用す
る目的は、点灯装置の小型・軽量化にあり、したがっ
て、各部品もその電気的容量は極めて小さく設計される
ものである。インダクタンス素子Ｌ11についても例外で
はなく、高圧放電灯ＤＬの始動時に、イグナイタＩＧに
よって発生した高圧放電灯ＤＬの始動用パルスを昇圧し
たインダクタンス素子Ｌ11の高圧パルス電圧はその周波
数が例えば２００ＫＨｚ程度と高く、もともと矩形波点
灯回路Ｂ10と高圧放電灯ＤＬの間の配線距離は、前記高
圧パルス電圧の配線による減衰を制約するため、あまり
長くすることができなかった。そのような状態におい
て、新たに光束補償装置のために、高圧放電灯ＤＬの点
灯状態検出回路を出力端子Ｂ3 ，Ｂ4 に付加すること
は、それだけで高圧放電灯ＤＬの始動用高圧パルス電圧
の大幅な減衰を招き、まして、光束補償装置を矩形波点
灯回路Ｂ10より離して使用するとなると、出力端子
Ｂ3 ，Ｂ4 よりの配線長が追加されるので、前記の不都
合がより顕著になり、使用上の制約も極めて大きなもの
となる。
述の光束補償装置を追加する場合を想定する。図１４で
説明した方法、すなわち、図１４の安定器Ｂの出力端子
Ｂ3，Ｂ4 に相当する図１７の矩形波点灯回路Ｂ10又は
図１８の高周波点灯回路Ｂ20の出力端子Ｂ3 ，Ｂ4 より
光束補償装置における高圧放電灯ＤＬの点灯状態を検出
しようとすると、次のような不都合がある。まず図１７
の従来例において、本来、このような点灯装置を採用す
る目的は、点灯装置の小型・軽量化にあり、したがっ
て、各部品もその電気的容量は極めて小さく設計される
ものである。インダクタンス素子Ｌ11についても例外で
はなく、高圧放電灯ＤＬの始動時に、イグナイタＩＧに
よって発生した高圧放電灯ＤＬの始動用パルスを昇圧し
たインダクタンス素子Ｌ11の高圧パルス電圧はその周波
数が例えば２００ＫＨｚ程度と高く、もともと矩形波点
灯回路Ｂ10と高圧放電灯ＤＬの間の配線距離は、前記高
圧パルス電圧の配線による減衰を制約するため、あまり
長くすることができなかった。そのような状態におい
て、新たに光束補償装置のために、高圧放電灯ＤＬの点
灯状態検出回路を出力端子Ｂ3 ，Ｂ4 に付加すること
は、それだけで高圧放電灯ＤＬの始動用高圧パルス電圧
の大幅な減衰を招き、まして、光束補償装置を矩形波点
灯回路Ｂ10より離して使用するとなると、出力端子
Ｂ3 ，Ｂ4 よりの配線長が追加されるので、前記の不都
合がより顕著になり、使用上の制約も極めて大きなもの
となる。
【００１９】次に、図１８の従来例においては、前述の
ごとく、その点灯周波数が高く、本来、出力端子Ｂ3 ，
Ｂ4 から高圧放電灯ＤＬまでの配線長は雑音上の理由に
より制約されていた。つまり、前記配線長は雑音的見地
から言うと、アンテナの役割もするわけで、出来る限り
短いことが望まれるものであった。さらに、トランジス
タＱ1 ，Ｑ2 の動作周波数が数百ＫＨｚと高い場合を想
定すると、出力端子Ｂ 3 ，Ｂ4 から高圧放電灯ＤＬへの
配線長が長いと、それ自身が回路定数的役割を演じ、高
周波点灯回路Ｂ20の本来の動作が行えないなどの不都合
もある。そのような状況の中で、新たに光束補償装置の
ために、高圧放電灯ＤＬの点灯状態検出回路を出力端子
Ｂ3 ，Ｂ4 に付加することは、前記不都合を更に強調す
ることになり、実質的に不可能であった。
ごとく、その点灯周波数が高く、本来、出力端子Ｂ3 ，
Ｂ4 から高圧放電灯ＤＬまでの配線長は雑音上の理由に
より制約されていた。つまり、前記配線長は雑音的見地
から言うと、アンテナの役割もするわけで、出来る限り
短いことが望まれるものであった。さらに、トランジス
タＱ1 ，Ｑ2 の動作周波数が数百ＫＨｚと高い場合を想
定すると、出力端子Ｂ 3 ，Ｂ4 から高圧放電灯ＤＬへの
配線長が長いと、それ自身が回路定数的役割を演じ、高
周波点灯回路Ｂ20の本来の動作が行えないなどの不都合
もある。そのような状況の中で、新たに光束補償装置の
ために、高圧放電灯ＤＬの点灯状態検出回路を出力端子
Ｂ3 ，Ｂ4 に付加することは、前記不都合を更に強調す
ることになり、実質的に不可能であった。
【００２０】以上のように、図１７又は図１８に示され
る電子式の点灯装置においても、図１４に示すようない
わゆる銅鉄式の点灯装置と同様に、光束補償装置を適用
するために、高圧放電灯ＤＬの点灯状態検出を点灯装置
の出力側より行うことができないという基本的難点があ
った。
る電子式の点灯装置においても、図１４に示すようない
わゆる銅鉄式の点灯装置と同様に、光束補償装置を適用
するために、高圧放電灯ＤＬの点灯状態検出を点灯装置
の出力側より行うことができないという基本的難点があ
った。
【００２１】本発明は上述のような点に鑑みてなされた
もので、その目的とするところは、高圧放電灯と併設し
て白熱灯を点灯できるようにし、高圧放電灯が不点灯又
は始動過程の高圧放電灯本来の光束が出ていない場合に
白熱灯を点灯するように構成された光束補償装置に関
し、回路構成が簡単で、負荷特性や始動用パルス特性な
どへの影響が全く無く、広範な放電灯に対し一品種で対
応することによる共用化が図れ、光束補償装置と負荷と
の間の配線距離での長さ制限が無い光束補償装置を提供
することである。
もので、その目的とするところは、高圧放電灯と併設し
て白熱灯を点灯できるようにし、高圧放電灯が不点灯又
は始動過程の高圧放電灯本来の光束が出ていない場合に
白熱灯を点灯するように構成された光束補償装置に関
し、回路構成が簡単で、負荷特性や始動用パルス特性な
どへの影響が全く無く、広範な放電灯に対し一品種で対
応することによる共用化が図れ、光束補償装置と負荷と
の間の配線距離での長さ制限が無い光束補償装置を提供
することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、請求項１記載の発明によれば、高圧放電灯と、交
流電源及び高圧放電灯の間に介在し、交流電源より高圧
放電灯に供給する電流の限流機能を有する安定器とから
構成される高圧放電灯点灯装置に併設され、電源からス
イッチング素子を介して即時点灯可能な補助光源を備
え、スイッチング素子は高圧放電灯が不点灯か高圧放電
灯の始動過程の光束量が比較的少ない期間のみオンする
ようにした光束補償装置において、安定器の出力電流を
検出することにより高圧放電灯の点灯状態を検出する手
段と、スイッチング素子のオン時間を設定するタイマ回
路とを備えることを特徴とする。
めに、請求項１記載の発明によれば、高圧放電灯と、交
流電源及び高圧放電灯の間に介在し、交流電源より高圧
放電灯に供給する電流の限流機能を有する安定器とから
構成される高圧放電灯点灯装置に併設され、電源からス
イッチング素子を介して即時点灯可能な補助光源を備
え、スイッチング素子は高圧放電灯が不点灯か高圧放電
灯の始動過程の光束量が比較的少ない期間のみオンする
ようにした光束補償装置において、安定器の出力電流を
検出することにより高圧放電灯の点灯状態を検出する手
段と、スイッチング素子のオン時間を設定するタイマ回
路とを備えることを特徴とする。
【００２３】請求項２記載の発明によれば、出力電流
は、無負荷時に於ける入力電流が定格出力電流よりも大
きい場合に検出されるものであることを特徴とする。
は、無負荷時に於ける入力電流が定格出力電流よりも大
きい場合に検出されるものであることを特徴とする。
【００２４】請求項３記載の発明によれば、高圧放電灯
と、交流電源及び高圧放電灯の間に介在し、交流電源よ
り高圧放電灯に供給する電流の限流機能を有する安定器
とから構成される高圧放電灯点灯装置に併設され、電源
からスイッチング素子を介して即時点灯可能な補助光源
を備え、スイッチング素子は高圧放電灯が不点灯か高圧
放電灯の始動過程の光束量が比較的少ない期間のみオン
するようにした光束補償装置において、安定器の入力電
流を検出することにより高圧放電灯の点灯状態を検出す
る手段と、スイッチング素子のオン時間を設定するタイ
マ回路とを備えることを特徴とする。
と、交流電源及び高圧放電灯の間に介在し、交流電源よ
り高圧放電灯に供給する電流の限流機能を有する安定器
とから構成される高圧放電灯点灯装置に併設され、電源
からスイッチング素子を介して即時点灯可能な補助光源
を備え、スイッチング素子は高圧放電灯が不点灯か高圧
放電灯の始動過程の光束量が比較的少ない期間のみオン
するようにした光束補償装置において、安定器の入力電
流を検出することにより高圧放電灯の点灯状態を検出す
る手段と、スイッチング素子のオン時間を設定するタイ
マ回路とを備えることを特徴とする。
【００２５】請求項４記載の発明によれば、入力電流
は、無負荷時に於ける入力電流が定格出力電流よりも小
さい場合に検出されるものであることを特徴とする。
は、無負荷時に於ける入力電流が定格出力電流よりも小
さい場合に検出されるものであることを特徴とする。
【００２６】請求項５記載の発明によれば、タイマ回路
は、入力電流もしくは出力電流が予め設定したしきい値
を越えると、一定時間スイッチング素子をオンするもの
であることを特徴とする。
は、入力電流もしくは出力電流が予め設定したしきい値
を越えると、一定時間スイッチング素子をオンするもの
であることを特徴とする。
【００２７】請求項６記載の発明によれば、スイッチン
グ素子のオン時間は、入力電流もしくは出力電流が予め
設定したしきい値より小さい時間と、タイマ回路により
設定された時間との総和であることを特徴とする。
グ素子のオン時間は、入力電流もしくは出力電流が予め
設定したしきい値より小さい時間と、タイマ回路により
設定された時間との総和であることを特徴とする。
【００２８】請求項７記載の発明によれば、補助光源は
白熱灯であることを特徴とする。
白熱灯であることを特徴とする。
【００２９】
【作用】請求項１記載の発明によれば、高圧放電灯が不
点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少なく
なると、安定器の出力電流を光束補償装置で検知し、タ
イマ回路を動作することにより、スイッチング素子をオ
ンして補助光源を点灯する。
点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少なく
なると、安定器の出力電流を光束補償装置で検知し、タ
イマ回路を動作することにより、スイッチング素子をオ
ンして補助光源を点灯する。
【００３０】請求項２記載の発明によれば、高圧放電灯
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなった場合、無負荷時に於ける安定器への入力電流
が定格出力電流よりも大きいと、光束補償装置で安定器
の出力電流を検知し、タイマ回路を動作することによ
り、スイッチング素子をオンして補助光源を点灯する。
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなった場合、無負荷時に於ける安定器への入力電流
が定格出力電流よりも大きいと、光束補償装置で安定器
の出力電流を検知し、タイマ回路を動作することによ
り、スイッチング素子をオンして補助光源を点灯する。
【００３１】請求項３記載の発明によれば、高圧放電灯
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなると、安定器への入力電流を光束補償装置で検知
し、タイマ回路を動作することにより、スイッチング素
子をオンして補助光源を点灯する。
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなると、安定器への入力電流を光束補償装置で検知
し、タイマ回路を動作することにより、スイッチング素
子をオンして補助光源を点灯する。
【００３２】請求項４記載の発明によれば、高圧放電灯
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなった場合、無負荷時に於ける安定器への入力電流
が定格出力電流よりも小さいと、光束補償装置で安定器
への入力電流を検知し、タイマ回路を動作することによ
り、スイッチング素子をオンして補助光源を点灯する。
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなった場合、無負荷時に於ける安定器への入力電流
が定格出力電流よりも小さいと、光束補償装置で安定器
への入力電流を検知し、タイマ回路を動作することによ
り、スイッチング素子をオンして補助光源を点灯する。
【００３３】請求項５記載の発明によれば、高圧放電灯
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなった場合に、安定器への入力電流もしくは出力電
流が予め設定したしきい値を越える様に設定する。そし
て、安定器への入力電流もしくは出力電流がしきい値を
越えるとタイマ回路により一定時間スイッチング素子を
オンして補助光源を点灯する。
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなった場合に、安定器への入力電流もしくは出力電
流が予め設定したしきい値を越える様に設定する。そし
て、安定器への入力電流もしくは出力電流がしきい値を
越えるとタイマ回路により一定時間スイッチング素子を
オンして補助光源を点灯する。
【００３４】請求項６記載の発明によれば、そして、安
定器への入力電流もしくは出力電流がしきい値より小さ
い時間と、安定器への入力電流もしくは出力電流がしき
い値を越えてからのタイマ回路により設定された時間と
の総時間だけ、スイッチング素子をオンして補助光源を
点灯する。
定器への入力電流もしくは出力電流がしきい値より小さ
い時間と、安定器への入力電流もしくは出力電流がしき
い値を越えてからのタイマ回路により設定された時間と
の総時間だけ、スイッチング素子をオンして補助光源を
点灯する。
【００３５】請求項７記載の発明によれば、高圧放電灯
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなると、安定器の出力電流を光束補償装置で検知
し、タイマ回路を動作することにより、スイッチング素
子をオンして白熱灯を点灯する。
が不点灯になる、もしくは始動過程の光束量が比較的少
なくなると、安定器の出力電流を光束補償装置で検知
し、タイマ回路を動作することにより、スイッチング素
子をオンして白熱灯を点灯する。
【００３６】
（実施例１）本発明に係る第１実施例の回路図を図１
に、動作波形図を図２に示す。
に、動作波形図を図２に示す。
【００３７】図１４に示した従来例と異なる点は、高圧
放電灯ＤＬと直列に管電圧検出トランスＴ1 の１次巻線
を直列接続することにより、高圧放電灯ＤＬに流れる電
流（＝安定器Ｂの出力電流）を検出して高圧放電灯ＤＬ
の点灯状態を検出するものであり、その他の従来例と同
一構成には同一符号を付すことにより説明を省略する。
放電灯ＤＬと直列に管電圧検出トランスＴ1 の１次巻線
を直列接続することにより、高圧放電灯ＤＬに流れる電
流（＝安定器Ｂの出力電流）を検出して高圧放電灯ＤＬ
の点灯状態を検出するものであり、その他の従来例と同
一構成には同一符号を付すことにより説明を省略する。
【００３８】ここで、光束補償装置Ａにおいて、Ｒ10，
Ｒ11，Ｒ20，Ｒ21は抵抗、Ｃ4 ，Ｃ 20はキャパシタンス
素子、Ｅはコンパレ−タ、ＦはＮＯＲゲ−ト、Ｇはタイ
マ回路、Ｒ0 は電流検出用抵抗、管電圧検出トランスＴ
1 は高圧放電灯ＤＬに流れる電流を制御に必要な電圧に
変換するためのトランスである。また、図２（ａ）は前
述の図１５（ａ）の再掲であり、交流電源Ｖ1 の状態を
表す。図２（ｂ）は安定器Ｂの出力電力、図２（ｃ）は
安定器Ｂの出力電流を表す。図２（ｄ）はａ点での電圧
Ｖａであり、Ｉ20はしきい値を、図２（ｅ）はｂ点の電
圧Ｖｂを表す。
Ｒ11，Ｒ20，Ｒ21は抵抗、Ｃ4 ，Ｃ 20はキャパシタンス
素子、Ｅはコンパレ−タ、ＦはＮＯＲゲ−ト、Ｇはタイ
マ回路、Ｒ0 は電流検出用抵抗、管電圧検出トランスＴ
1 は高圧放電灯ＤＬに流れる電流を制御に必要な電圧に
変換するためのトランスである。また、図２（ａ）は前
述の図１５（ａ）の再掲であり、交流電源Ｖ1 の状態を
表す。図２（ｂ）は安定器Ｂの出力電力、図２（ｃ）は
安定器Ｂの出力電流を表す。図２（ｄ）はａ点での電圧
Ｖａであり、Ｉ20はしきい値を、図２（ｅ）はｂ点の電
圧Ｖｂを表す。
【００３９】安定器Ｂの出力電流の増加によりキャパシ
タンス素子Ｃ4 の両端電圧が増加する。時刻時刻ｔ8 で
キャパシタンス素子Ｃ4 の両端電圧が外部電源電圧Ｖｒ
ｅｆを上回り、電圧Ｖａがハイレベル（Ｈレベル）から
ロ−レベル（Ｌレベル）に変化すると、抵抗Ｒ20とキャ
パシタンス素子Ｃ20との時定数で決まる時間（時刻時刻
ｔ8 〜時刻ｔ9 間）だけ、電圧ｂがハイレベル（Ｈレベ
ル）を維持する。
タンス素子Ｃ4 の両端電圧が増加する。時刻時刻ｔ8 で
キャパシタンス素子Ｃ4 の両端電圧が外部電源電圧Ｖｒ
ｅｆを上回り、電圧Ｖａがハイレベル（Ｈレベル）から
ロ−レベル（Ｌレベル）に変化すると、抵抗Ｒ20とキャ
パシタンス素子Ｃ20との時定数で決まる時間（時刻時刻
ｔ8 〜時刻ｔ9 間）だけ、電圧ｂがハイレベル（Ｈレベ
ル）を維持する。
【００４０】また、電圧Ｖａ及び電圧Ｖｂのいづれかが
Ｈレベルであれば、トランジスタＱ 13はオフしてトライ
アックＱ11のトリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタンス素
子Ｃ 1 ，電圧応答スイッチＱ12）は正規の動作をして、
トライアックＱ11がオン状態となり、白熱灯ＩＬには交
流電源Ｖ1 ，トライアックＱ11を介して電流が供給さ
れ、図２（ｆ）に示すごとく白熱灯ＩＬが点灯する。な
お、時刻ｔ9 〜時刻ｔ3及び時刻ｔ11以降は、ｃ点の電
圧ＶｃがＨレベルになるのでトランジスタＱ13がオン
し、トリガ回路のキャパシタンス素子Ｃ1 が抵抗Ｒ2 ，
整流器ＤＢ1 を介して短絡されるのでトライアックＱ11
はオフし、白熱灯ＩＬは不点灯状態となる。なお、安定
器Ｂはどの様な構成でもよい。
Ｈレベルであれば、トランジスタＱ 13はオフしてトライ
アックＱ11のトリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタンス素
子Ｃ 1 ，電圧応答スイッチＱ12）は正規の動作をして、
トライアックＱ11がオン状態となり、白熱灯ＩＬには交
流電源Ｖ1 ，トライアックＱ11を介して電流が供給さ
れ、図２（ｆ）に示すごとく白熱灯ＩＬが点灯する。な
お、時刻ｔ9 〜時刻ｔ3及び時刻ｔ11以降は、ｃ点の電
圧ＶｃがＨレベルになるのでトランジスタＱ13がオン
し、トリガ回路のキャパシタンス素子Ｃ1 が抵抗Ｒ2 ，
整流器ＤＢ1 を介して短絡されるのでトライアックＱ11
はオフし、白熱灯ＩＬは不点灯状態となる。なお、安定
器Ｂはどの様な構成でもよい。
【００４１】以上の様に構成したことにより、どの様な
銅鉄安定器Ｂを用いても同一仕様の光束補償装置を提供
できる。
銅鉄安定器Ｂを用いても同一仕様の光束補償装置を提供
できる。
【００４２】（実施例２）本発明に係る第２実施例の回
路図を図３に示す。
路図を図３に示す。
【００４３】本回路は、銅鉄安定器Ｂの代わりに、例え
ばチョッパ回路の様な直流電源ＤＣ 0 と、直流電源ＤＣ
0 の出力端に接続された例えばインバ−タ回路の様な点
灯回路Ｂ30とを用いると共に、直流電源ＤＣ0 への入力
電流を検出する様にしたことであり、その他の第１実施
例と同一構成には同一符号を付すことにより説明を省略
する。
ばチョッパ回路の様な直流電源ＤＣ 0 と、直流電源ＤＣ
0 の出力端に接続された例えばインバ−タ回路の様な点
灯回路Ｂ30とを用いると共に、直流電源ＤＣ0 への入力
電流を検出する様にしたことであり、その他の第１実施
例と同一構成には同一符号を付すことにより説明を省略
する。
【００４４】ここで、図２（ｃ）に示す安定器Ｂの出力
電流と同様に、点灯回路Ｂ30への入力電流は無負荷時は
零アンペアであり、高圧放電灯ＤＬの始動時は定格時の
電流以下であるので、第１実施例に示した様な出力電流
を検出する代わりに、入力電流を検出する様にした。よ
って、本回路の動作は図２に示す動作波形図を用いるこ
とにより説明することができ、図２（ｃ）に示す安定器
Ｂの出力電流を直流電源ＤＣ0 への入力電流と置き換え
ればよい。また、点灯回路Ｂ30は図１７及び図１８で示
した矩形波点灯回路Ｂ10及び高周波点灯回路Ｂ20でも、
他の点灯回路でもよい。
電流と同様に、点灯回路Ｂ30への入力電流は無負荷時は
零アンペアであり、高圧放電灯ＤＬの始動時は定格時の
電流以下であるので、第１実施例に示した様な出力電流
を検出する代わりに、入力電流を検出する様にした。よ
って、本回路の動作は図２に示す動作波形図を用いるこ
とにより説明することができ、図２（ｃ）に示す安定器
Ｂの出力電流を直流電源ＤＣ0 への入力電流と置き換え
ればよい。また、点灯回路Ｂ30は図１７及び図１８で示
した矩形波点灯回路Ｂ10及び高周波点灯回路Ｂ20でも、
他の点灯回路でもよい。
【００４５】更に、上記第１及び第２実施例に於いて
は、白熱灯ＩＬの点灯回路は、図１及び図３に示すもの
に限らずに、例えば図４，図６，図８，図１０に示す様
な回路を用いてもよく、各々の回路に於ける白熱灯ＩＬ
に流れる電流の波形を、図５，図７，図９，図１１に示
している。
は、白熱灯ＩＬの点灯回路は、図１及び図３に示すもの
に限らずに、例えば図４，図６，図８，図１０に示す様
な回路を用いてもよく、各々の回路に於ける白熱灯ＩＬ
に流れる電流の波形を、図５，図７，図９，図１１に示
している。
【００４６】図４に示す回路は、図１及び図３に示すも
のと同様であり、トリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタン
ス素子Ｃ1 ，電圧応答スイッチＱ12）により、図５に示
す時刻ｔ10でトライアックＱ11がオンする様に設定した
ものである。図６に示す回路は、端子Ａ1 ，Ａ2 にダイ
オ−ドＤ1 ，Ｄ2 を直列接続して交流電源Ｖ1 を半波整
流し、図７に示す様に白熱灯ＩＬに半波電流を流すと共
に、トリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタンス素子Ｃ1 ，
電圧応答スイッチＱ12）により、図７に示す時刻ｔ0 で
トライアックＱ11がオンする様に設定したものであり、
零クロスでトライアックＱ11をオンするので雑音性能に
優れている。図８に示す回路は、端子Ａ 1 ，Ａ2 にダイ
オ−ドＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 を直列接続して交流電源
Ｖ1 を全波整流し、図９に示す様に白熱灯ＩＬに全波電
流を流す様に設定したものであり、交流電源Ｖ1 を例え
ば１００Ｖと２００Ｖとで切り換えることが比較的容易
である。図１０に示す回路は、端子Ａ1 ，Ａ2 にダイオ
−ドＤ1 ，Ｄ2 を直列接続すると共に、ダイオ−ド
Ｄ1 ，Ｄ2 を介して交流電源Ｖ1 に並列接続したキャパ
シタンス素子Ｃ2 を設けて、図１１に示す様に半波電流
を平滑し、白熱灯ＩＬに流れる電流が零になる期間を解
消することにより、白熱灯ＩＬのちらつきを改善したも
のである。
のと同様であり、トリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタン
ス素子Ｃ1 ，電圧応答スイッチＱ12）により、図５に示
す時刻ｔ10でトライアックＱ11がオンする様に設定した
ものである。図６に示す回路は、端子Ａ1 ，Ａ2 にダイ
オ−ドＤ1 ，Ｄ2 を直列接続して交流電源Ｖ1 を半波整
流し、図７に示す様に白熱灯ＩＬに半波電流を流すと共
に、トリガ回路（抵抗Ｒ1 ，キャパシタンス素子Ｃ1 ，
電圧応答スイッチＱ12）により、図７に示す時刻ｔ0 で
トライアックＱ11がオンする様に設定したものであり、
零クロスでトライアックＱ11をオンするので雑音性能に
優れている。図８に示す回路は、端子Ａ 1 ，Ａ2 にダイ
オ−ドＤ1 ，Ｄ2 ，Ｄ3 ，Ｄ4 を直列接続して交流電源
Ｖ1 を全波整流し、図９に示す様に白熱灯ＩＬに全波電
流を流す様に設定したものであり、交流電源Ｖ1 を例え
ば１００Ｖと２００Ｖとで切り換えることが比較的容易
である。図１０に示す回路は、端子Ａ1 ，Ａ2 にダイオ
−ドＤ1 ，Ｄ2 を直列接続すると共に、ダイオ−ド
Ｄ1 ，Ｄ2 を介して交流電源Ｖ1 に並列接続したキャパ
シタンス素子Ｃ2 を設けて、図１１に示す様に半波電流
を平滑し、白熱灯ＩＬに流れる電流が零になる期間を解
消することにより、白熱灯ＩＬのちらつきを改善したも
のである。
【００４７】（実施例３）本発明に係る第３実施例とし
て、図１に示す第１実施例の回路の安定器Ｂに、例えば
図１２に示した様な水銀灯用一般型低力率（チョ−ク
式）安定器Ｂを用いたものについて図１３に示す動作波
形図を参照して説明する。
て、図１に示す第１実施例の回路の安定器Ｂに、例えば
図１２に示した様な水銀灯用一般型低力率（チョ−ク
式）安定器Ｂを用いたものについて図１３に示す動作波
形図を参照して説明する。
【００４８】ここで、図１３（ａ）は前述の図１５
（ａ）の再掲であり、交流電源Ｖ1 の状態を表す。図１
３（ｂ）は安定器Ｂの出力電力、図１３（ｃ）は安定器
Ｂの入力電流、図１３（ｄ）は安定器Ｂの出力電流を表
す。
（ａ）の再掲であり、交流電源Ｖ1 の状態を表す。図１
３（ｂ）は安定器Ｂの出力電力、図１３（ｃ）は安定器
Ｂの入力電流、図１３（ｄ）は安定器Ｂの出力電流を表
す。
【００４９】安定器Ｂは、無負荷時の入力電流は零アン
ペア、始動時の入力電流は定常時の入力電流よりも大き
く、高圧放電灯ＤＬの点灯状態が安定するに従って入力
電流が減少していく特性を有している。この様な安定器
Ｂでは、図１３（ｃ），（ｄ）に示す様に入力電流と出
力電流とは全く同じ変化をするので、入力電流と出力電
流とのどちらを検出してもよい。
ペア、始動時の入力電流は定常時の入力電流よりも大き
く、高圧放電灯ＤＬの点灯状態が安定するに従って入力
電流が減少していく特性を有している。この様な安定器
Ｂでは、図１３（ｃ），（ｄ）に示す様に入力電流と出
力電流とは全く同じ変化をするので、入力電流と出力電
流とのどちらを検出してもよい。
【００５０】以上の様に構成することにより、白熱灯Ｉ
Ｌをオンオフ制御する（図１３（ｅ）に示す。）ことが
可能となる。なお、無負荷時の入力電流がしきい値Ｉ20
よりも高い場合は出力電流を検知する様にすればよい。
Ｌをオンオフ制御する（図１３（ｅ）に示す。）ことが
可能となる。なお、無負荷時の入力電流がしきい値Ｉ20
よりも高い場合は出力電流を検知する様にすればよい。
【００５１】上記第１〜第３実施例に於いては、点灯装
置そのものを設計変更する必要がなく、点灯装置の負荷
特性や始動用パルス特性に全く影響を与えずに、光束補
償装置Ａの追加が可能であり、同時に光束補償装置Ａと
高圧放電灯ＤＬとの間の配線長さが比較的自由に設定で
き、更に、光束補償装置Ａと点灯装置の組合せにおい
て、高圧放電灯ＤＬの始動用高圧パルスの要否や定格管
電圧の違いなどによって光束補償装置Ａの設計を変える
必要がなく、光束補償装置Ａよりの配線数を最小にする
ことができる。
置そのものを設計変更する必要がなく、点灯装置の負荷
特性や始動用パルス特性に全く影響を与えずに、光束補
償装置Ａの追加が可能であり、同時に光束補償装置Ａと
高圧放電灯ＤＬとの間の配線長さが比較的自由に設定で
き、更に、光束補償装置Ａと点灯装置の組合せにおい
て、高圧放電灯ＤＬの始動用高圧パルスの要否や定格管
電圧の違いなどによって光束補償装置Ａの設計を変える
必要がなく、光束補償装置Ａよりの配線数を最小にする
ことができる。
【００５２】
【発明の効果】本発明によれば、回路構成が簡単で、負
荷特性や始動用パルス特性などへの影響が全く無く、広
範な放電灯に対し一品種で対応することによる共用化が
図れ、光束補償装置と負荷との間の配線距離での長さ制
限が無く、安定器の品種に影響されない光束補償装置を
提供できる。
荷特性や始動用パルス特性などへの影響が全く無く、広
範な放電灯に対し一品種で対応することによる共用化が
図れ、光束補償装置と負荷との間の配線距離での長さ制
限が無く、安定器の品種に影響されない光束補償装置を
提供できる。
【図１】本発明に係る第１実施例の回路図である。
【図２】上記実施例に係る動作波形図である。
【図３】本発明に係る第２実施例の回路図である。
【図４】本発明に係る白熱灯の点灯回路の第１の例を示
す回路図である。
す回路図である。
【図５】上記点灯回路に於ける白熱灯に流れる電流波形
を示す図である。
を示す図である。
【図６】本発明に係る白熱灯の点灯回路の第２の例を示
す回路図である。
す回路図である。
【図７】上記点灯回路に於ける白熱灯に流れる電流波形
を示す図である。
を示す図である。
【図８】本発明に係る白熱灯の点灯回路の第３の例を示
す回路図である。
す回路図である。
【図９】上記点灯回路に於ける白熱灯に流れる電流波形
を示す図である。
を示す図である。
【図１０】本発明に係る白熱灯の点灯回路の第４の例を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図１１】上記点灯回路に於ける白熱灯に流れる電流波
形を示す図である。
形を示す図である。
【図１２】本発明に係る第３実施例の安定器の回路図で
ある。
ある。
【図１３】上記実施例に係る動作波形図である。
【図１４】本発明に係る従来例の回路図である。
【図１５】上記従来例に係る動作波形図である。
【図１６】上記従来例に係る要部動作波形図である。
【図１７】本発明に係る別の従来例の回路図である。
【図１８】本発明に係るさらに別の従来例の回路図であ
る。
る。
Ａ 光束補償装置 Ｂ 安定器 ＤＬ 高圧放電灯 Ｇ タイマ回路 ＩＬ 補助光源 Ｑ スイッチング素子 Ｖ1 交流電源
Claims (7)
- 【請求項１】 高圧放電灯と、交流電源及び前記高圧放
電灯の間に介在し、交流電源より前記高圧放電灯に供給
する電流の限流機能を有する安定器とから構成される高
圧放電灯点灯装置に併設され、電源からスイッチング素
子を介して即時点灯可能な補助光源を備え、前記スイッ
チング素子は前記高圧放電灯が不点灯か前記高圧放電灯
の始動過程の光束量が比較的少ない期間のみオンするよ
うにした光束補償装置において、 前記安定器の出力電流を検出することにより前記高圧放
電灯の点灯状態を検出する手段と、前記スイッチング素
子のオン時間を設定するタイマ回路とを備えることを特
徴とする光束補償装置。 - 【請求項２】 前記出力電流は、無負荷時に於ける前記
入力電流が定格出力電流よりも大きい場合に検出される
ものであることを特徴とする請求項１記載の光束補償装
置。 - 【請求項３】 高圧放電灯と、交流電源及び前記高圧放
電灯の間に介在し、交流電源より前記高圧放電灯に供給
する電流の限流機能を有する安定器とから構成される高
圧放電灯点灯装置に併設され、電源からスイッチング素
子を介して即時点灯可能な補助光源を備え、前記スイッ
チング素子は前記高圧放電灯が不点灯か前記高圧放電灯
の始動過程の光束量が比較的少ない期間のみオンするよ
うにした光束補償装置において、 前記安定器の入力電流を検出することにより前記高圧放
電灯の点灯状態を検出する手段と、前記スイッチング素
子のオン時間を設定するタイマ回路とを備えることを特
徴とする光束補償装置。 - 【請求項４】 前記入力電流は、無負荷時に於ける前記
入力電流が定格出力電流よりも小さい場合に検出される
ものであることを特徴とする請求項３記載の光束補償装
置。 - 【請求項５】 前記タイマ回路は、前記入力電流もしく
は前記出力電流が予め設定したしきい値を越えると、一
定時間前記スイッチング素子をオンするものであること
を特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載の
光束補償装置。 - 【請求項６】 前記スイッチング素子のオン時間は、前
記入力電流もしくは前記出力電流が予め設定したしきい
値より小さい時間と、前記タイマ回路により設定された
時間との総和であることを特徴とする請求項１から請求
項５のいずれかに記載の光束補償装置。 - 【請求項７】 前記補助光源は、白熱灯であることを特
徴とする請求項１または請求項３記載の光束補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6314503A JPH08171991A (ja) | 1994-12-19 | 1994-12-19 | 光束補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6314503A JPH08171991A (ja) | 1994-12-19 | 1994-12-19 | 光束補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08171991A true JPH08171991A (ja) | 1996-07-02 |
Family
ID=18054078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6314503A Withdrawn JPH08171991A (ja) | 1994-12-19 | 1994-12-19 | 光束補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08171991A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009087747A1 (ja) * | 2008-01-10 | 2009-07-16 | Panasonic Corporation | 放電ランプ |
-
1994
- 1994-12-19 JP JP6314503A patent/JPH08171991A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009087747A1 (ja) * | 2008-01-10 | 2009-07-16 | Panasonic Corporation | 放電ランプ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020305 |