JPH08166192A - 非鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根 - Google Patents
非鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根Info
- Publication number
- JPH08166192A JPH08166192A JP33266294A JP33266294A JPH08166192A JP H08166192 A JPH08166192 A JP H08166192A JP 33266294 A JP33266294 A JP 33266294A JP 33266294 A JP33266294 A JP 33266294A JP H08166192 A JPH08166192 A JP H08166192A
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- Japan
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- shaft
- aln
- sialon
- degassing apparatus
- molten
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単
体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯脱ガス装置用
シャフト及び撹拌羽根において、溶湯コンタミネーショ
ンや低寿命の要因となる溶損や浸透の極めて小さいシャ
フト及び撹拌羽根の素材を提供する。 【構成】Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単
体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯脱ガス装置用
シャフト及び撹拌羽根において、その構成成分がＳＩＡ
ＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質であることを特徴とする非鉄金
属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根である。ＳＩ
ＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6_zＡｌzＯzＮ8_z におけるＺ値
が２．０〜４．０である。ＢＮは０．５〜５０重量％で
ある。ＡｌＮは１．０〜１０重量％である。
体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯脱ガス装置用
シャフト及び撹拌羽根において、溶湯コンタミネーショ
ンや低寿命の要因となる溶損や浸透の極めて小さいシャ
フト及び撹拌羽根の素材を提供する。 【構成】Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単
体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯脱ガス装置用
シャフト及び撹拌羽根において、その構成成分がＳＩＡ
ＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質であることを特徴とする非鉄金
属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根である。ＳＩ
ＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6_zＡｌzＯzＮ8_z におけるＺ値
が２．０〜４．０である。ＢＮは０．５〜５０重量％で
ある。ＡｌＮは１．０〜１０重量％である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐ
ｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属
の合金溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根に関す
る。
ｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属
の合金溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般にＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等
非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯
脱ガス装置を用いる処理工程に溶湯を撹拌するためのシ
ャフト及び撹拌羽根が必要であり、シャフト及び撹拌羽
根は溶湯及びフラックスに対して耐食性が高く高寿命で
あることが望まれる。従来、これらシャフト及び撹拌羽
根の素材としてはアルミナ質・窒化珪素質・炭珪窒珪質
・黒鉛質あるいは鋼等が用いられているが、使用条件に
よっては問題を生じていた。一般に鋼や黒鉛製のシャフ
ト及び撹拌羽根が使われるが、鋼製のシャフト及び撹拌
羽根は脱ガス中に鉄不純物として溶湯中に溶解するため
高純度の溶湯精製には適さない。一方、黒鉛質について
は不純物ピックアップ量は少ないが、高温での黒鉛の酸
化及びフラックスの浸透・溶損が生じ短寿命となり易
い。窒化珪素質・炭珪窒珪質については溶損・浸透に強
いがスポーリングに弱い為加熱・冷却のサイクルで割れ
易い。またアルミナ質とした場合には高膨張性のため割
損を生ずるため適用し難い。ＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ質につ
いては強度及び耐摩耗性が低い為溶損よりも摩耗の方で
問題が生じている。
非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯
脱ガス装置を用いる処理工程に溶湯を撹拌するためのシ
ャフト及び撹拌羽根が必要であり、シャフト及び撹拌羽
根は溶湯及びフラックスに対して耐食性が高く高寿命で
あることが望まれる。従来、これらシャフト及び撹拌羽
根の素材としてはアルミナ質・窒化珪素質・炭珪窒珪質
・黒鉛質あるいは鋼等が用いられているが、使用条件に
よっては問題を生じていた。一般に鋼や黒鉛製のシャフ
ト及び撹拌羽根が使われるが、鋼製のシャフト及び撹拌
羽根は脱ガス中に鉄不純物として溶湯中に溶解するため
高純度の溶湯精製には適さない。一方、黒鉛質について
は不純物ピックアップ量は少ないが、高温での黒鉛の酸
化及びフラックスの浸透・溶損が生じ短寿命となり易
い。窒化珪素質・炭珪窒珪質については溶損・浸透に強
いがスポーリングに弱い為加熱・冷却のサイクルで割れ
易い。またアルミナ質とした場合には高膨張性のため割
損を生ずるため適用し難い。ＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ質につ
いては強度及び耐摩耗性が低い為溶損よりも摩耗の方で
問題が生じている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐ
ｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属
の合金溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根におい
て、溶湯コンタミネーションや低寿命の要因となる溶損
や浸透の極めて小さいシャフト及び撹拌羽根の素材を提
供することを目的とする。
ｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属
の合金溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根におい
て、溶湯コンタミネーションや低寿命の要因となる溶損
や浸透の極めて小さいシャフト及び撹拌羽根の素材を提
供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の如き従来
技術の欠点を解決するため、種々の検討、実験の結果、
本発明を開発したものであり、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐ
ｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属
の合金溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根におい
て、その構成成分がＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質であ
ることを特徴とする非鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト
及び撹拌羽根である。ＳＩＡＬＯＮは化学式Ｓｉ6_zＡ
ｌzＯzＮ8_z におけるＺ値が２．０〜４．０である。Ｂ
Ｎは０．５〜５０重量％である。ＡｌＮは１．０〜１０
重量％である。
技術の欠点を解決するため、種々の検討、実験の結果、
本発明を開発したものであり、Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐ
ｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属
の合金溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根におい
て、その構成成分がＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質であ
ることを特徴とする非鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト
及び撹拌羽根である。ＳＩＡＬＯＮは化学式Ｓｉ6_zＡ
ｌzＯzＮ8_z におけるＺ値が２．０〜４．０である。Ｂ
Ｎは０．５〜５０重量％である。ＡｌＮは１．０〜１０
重量％である。
【０００５】ＳＩＡＬＯＮ−ＢＮにＡｌＮを添加する事
により強度及び耐摩耗性が大きく上げられる事になり、
耐スポーリング性に影響はほとんどない。添加材として
Ｓｉ 3Ｎ4よりもＡｌＮの方が良い。Ｓｉ3Ｎ4を添加する
と強度及び耐摩耗性がＡｌＮの添加により高くなるが耐
スポーリング性は悪くなり、金属の付着も多くなる。
により強度及び耐摩耗性が大きく上げられる事になり、
耐スポーリング性に影響はほとんどない。添加材として
Ｓｉ 3Ｎ4よりもＡｌＮの方が良い。Ｓｉ3Ｎ4を添加する
と強度及び耐摩耗性がＡｌＮの添加により高くなるが耐
スポーリング性は悪くなり、金属の付着も多くなる。
【０００６】
【作用】ＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質のシャフト及び
撹拌羽根をＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属の
単体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯に浸漬して
合金溶湯の脱ガスのために使用する。
撹拌羽根をＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属の
単体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯に浸漬して
合金溶湯の脱ガスのために使用する。
【０００７】本発明によるシャフト及び撹拌羽根を詳細
に説明する。構成成分はＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質
であり、ＳＩＡＬＯＮはβ’型でその化学式 Ｓｉ6_zＡ
ｌzＯzＮ8_z におけるＺ値が２．０〜４．０及びＢＮ含
有量は重量比で０．５〜５０％及びＡｌＮ質含有量は重
量比で１．０〜１０％である。
に説明する。構成成分はＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質
であり、ＳＩＡＬＯＮはβ’型でその化学式 Ｓｉ6_zＡ
ｌzＯzＮ8_z におけるＺ値が２．０〜４．０及びＢＮ含
有量は重量比で０．５〜５０％及びＡｌＮ質含有量は重
量比で１．０〜１０％である。
【０００８】製造方法は、原料調整→成形→乾燥及び脱
脂→加工→燒結である、出発原料は焼成を経て最終的に
上記構成成分となるように調合する。すなわち、常圧燒
結を用いるときにはＳｉ3Ｎ4、ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3の各粉
末を上記Ｚ値が２．０〜４．０になるよう調合し、燒結
助材、バインダー、ＢＮ粉末及びＡｌＮ粉末を所定量添
加したものをアセトン等非水溶媒と共にトロミルにて１
２〜２４時間混合し、噴霧造粒して成形に供する。
脂→加工→燒結である、出発原料は焼成を経て最終的に
上記構成成分となるように調合する。すなわち、常圧燒
結を用いるときにはＳｉ3Ｎ4、ＡｌＮ、Ａｌ2Ｏ3の各粉
末を上記Ｚ値が２．０〜４．０になるよう調合し、燒結
助材、バインダー、ＢＮ粉末及びＡｌＮ粉末を所定量添
加したものをアセトン等非水溶媒と共にトロミルにて１
２〜２４時間混合し、噴霧造粒して成形に供する。
【０００９】また、反応燒結による時には、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ａｌ2Ｏ3の各粉末を上記Ｚ値が窒化反応後に２．０
〜４．０になるよう調合し、バインダー、ＢＮ粉末及び
ＡｌＮ粉末を所定量添加したものをアセトン等非水溶媒
と共にトロミルにて１２〜２４時間混合し、噴霧造粒し
て成形に供する。
ｌ、Ａｌ2Ｏ3の各粉末を上記Ｚ値が窒化反応後に２．０
〜４．０になるよう調合し、バインダー、ＢＮ粉末及び
ＡｌＮ粉末を所定量添加したものをアセトン等非水溶媒
と共にトロミルにて１２〜２４時間混合し、噴霧造粒し
て成形に供する。
【００１０】ここでＺ値を２．０〜４．０としたのは、
２．０未満であるとＡｌ2Ｏ3の固溶量が少ないためＳｉ
3Ｎ4そのものの性質に近くなり、耐蝕性、耐酸化性に不
足を生ずるためであり、一方Ｚが４．０を超えると耐蝕
性等は向上するものの、耐熱衝撃性と強度の低下を来す
からである。またＢＮ量を０．５〜５０重量％とした
が、５０％を超えるとＢＮがＳＩＡＬＯＮの生成及び燒
結を阻害する傾向が強すぎ、強度の低下が著しく、実用
上問題となり易いからである。ＡｌＮ量は１．０〜１０
重量％にしたが、１．０％より少ないと強度の上昇効果
が得られない、１０％を超えると強度は大きく上がるが
耐熱衝撃性と酸化性は悪くなりますので実用上に問題が
ある。
２．０未満であるとＡｌ2Ｏ3の固溶量が少ないためＳｉ
3Ｎ4そのものの性質に近くなり、耐蝕性、耐酸化性に不
足を生ずるためであり、一方Ｚが４．０を超えると耐蝕
性等は向上するものの、耐熱衝撃性と強度の低下を来す
からである。またＢＮ量を０．５〜５０重量％とした
が、５０％を超えるとＢＮがＳＩＡＬＯＮの生成及び燒
結を阻害する傾向が強すぎ、強度の低下が著しく、実用
上問題となり易いからである。ＡｌＮ量は１．０〜１０
重量％にしたが、１．０％より少ないと強度の上昇効果
が得られない、１０％を超えると強度は大きく上がるが
耐熱衝撃性と酸化性は悪くなりますので実用上に問題が
ある。
【００１１】成形には通常単軸成形法または静水圧成形
法が用いられるが、場合によっては原料を造粒せずにス
リップキャスティングすることも可能である。成形体は
乾燥及びバインダー類の揮散除去（脱脂）後、加工を経
て燒結する。常圧燒結の場合は、窒素雰囲気下で１６５
０〜１８００℃、保持時間は５〜１０時間が望ましく、
高温であるほど保持時間は短くすべきである。反応燒結
の場合は窒素雰囲気下１４００〜１６００℃で行い、保
持時間は形状にもよるが５〜１０時間が望ましい。
法が用いられるが、場合によっては原料を造粒せずにス
リップキャスティングすることも可能である。成形体は
乾燥及びバインダー類の揮散除去（脱脂）後、加工を経
て燒結する。常圧燒結の場合は、窒素雰囲気下で１６５
０〜１８００℃、保持時間は５〜１０時間が望ましく、
高温であるほど保持時間は短くすべきである。反応燒結
の場合は窒素雰囲気下１４００〜１６００℃で行い、保
持時間は形状にもよるが５〜１０時間が望ましい。
【００１２】
【実施例】次に実施例より説明する。ＳＩＡＬＯＮ−Ｂ
Ｎ−ＡｌＮ質として、ＢＮ量を３０重量％及びＡｌＮ量
を５重量％、ＳＩＡＬＯＮの化学式の Ｓｉ6_zＡｌzＯz
Ｎ8_z におけるＺ値を計算上１．０〜５．０まで変化さ
せた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．０及びＡｌＮ
量を５重量％とし、ＢＮ量を０〜６０重量％まで変化さ
せた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．０及びＢＮ量
を３０重量％とし、ＡｌＮ量を０〜１２重量％まで変化
させた試験体を作製した。次に□２０Ｘ２５０ｍｍに切
り出した各試験体を１０００℃に溶融したマグネシウム
中に１２０時間浸漬し、溶損量、金属浸透量、酸化減量
を測定した。曲げ強度についてはＪＩＳＲ１６０１に基
づいて行なった。摩耗量については□６０Ｘ２０ｍｍの
試験体を切り出して次の試験方法で行なった：直径５０
ｍｍの回転体外周面に＃２４０のエメリー紙をはりつけ
試験体を一定荷重で押し付け試験体上の摩耗量を測定し
た。回転体の回転速度は６０ｒｐｍ、荷重は５０Ｋｇ、
すべり距離は２．０ｍ、水で冷却した。結果を表１〜表
４に示す。
Ｎ−ＡｌＮ質として、ＢＮ量を３０重量％及びＡｌＮ量
を５重量％、ＳＩＡＬＯＮの化学式の Ｓｉ6_zＡｌzＯz
Ｎ8_z におけるＺ値を計算上１．０〜５．０まで変化さ
せた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．０及びＡｌＮ
量を５重量％とし、ＢＮ量を０〜６０重量％まで変化さ
せた試験体と、ＳＩＡＬＯＮのＺ値を３．０及びＢＮ量
を３０重量％とし、ＡｌＮ量を０〜１２重量％まで変化
させた試験体を作製した。次に□２０Ｘ２５０ｍｍに切
り出した各試験体を１０００℃に溶融したマグネシウム
中に１２０時間浸漬し、溶損量、金属浸透量、酸化減量
を測定した。曲げ強度についてはＪＩＳＲ１６０１に基
づいて行なった。摩耗量については□６０Ｘ２０ｍｍの
試験体を切り出して次の試験方法で行なった：直径５０
ｍｍの回転体外周面に＃２４０のエメリー紙をはりつけ
試験体を一定荷重で押し付け試験体上の摩耗量を測定し
た。回転体の回転速度は６０ｒｐｍ、荷重は５０Ｋｇ、
すべり距離は２．０ｍ、水で冷却した。結果を表１〜表
４に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】
【表４】
【００１７】次にＳＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質（Ｚ＝
３．０、ＢＮ＝３０重量％、ＡｌＮ＝５重量％）にて□
２０Ｘ２５０ｍｍの試験体を作製し、金属・フラックス
中の浸漬試験を行なった。条件として、マグネシウム合
金２．０ｋｇとフラックス５００ｇを共に＃２０坩堝内
で溶解し８００℃で保持する、試験体を溶湯に１５分間
浸漬しながら撹拌し、溶湯から出して放冷する操作を最
大１２回繰り返す。比較材質として黒鉛質の試験体に同
様の試験を行なった。その結果を表５に示す。
３．０、ＢＮ＝３０重量％、ＡｌＮ＝５重量％）にて□
２０Ｘ２５０ｍｍの試験体を作製し、金属・フラックス
中の浸漬試験を行なった。条件として、マグネシウム合
金２．０ｋｇとフラックス５００ｇを共に＃２０坩堝内
で溶解し８００℃で保持する、試験体を溶湯に１５分間
浸漬しながら撹拌し、溶湯から出して放冷する操作を最
大１２回繰り返す。比較材質として黒鉛質の試験体に同
様の試験を行なった。その結果を表５に示す。
【００１８】
【表５】
【００１９】本発明品の試験体は１２回繰り返しても割
損せず、溶損・浸透・酸化量は極めて小さい。比較品の
黒鉛は５回目で割損し、表面まで浸透が達した。
損せず、溶損・浸透・酸化量は極めて小さい。比較品の
黒鉛は５回目で割損し、表面まで浸透が達した。
【００２０】
【発明の効果】上記実施例の結果の様に本発明のＳＩＡ
ＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質のシャフト及び撹拌羽根はＡ
ｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種
以上の各種非鉄金属の合金及びフラックスから受ける溶
損、浸透と摩耗損はほとんど無く、扱い上の問題も無
く、よってシャフト及び撹拌羽根の高寿命化によるメン
テナンスフリー化及びＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等
非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属の合金の製
品の高品質化が可能に成る。
ＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質のシャフト及び撹拌羽根はＡ
ｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属の単体及び二種
以上の各種非鉄金属の合金及びフラックスから受ける溶
損、浸透と摩耗損はほとんど無く、扱い上の問題も無
く、よってシャフト及び撹拌羽根の高寿命化によるメン
テナンスフリー化及びＡｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等
非鉄金属の単体及び二種以上の各種非鉄金属の合金の製
品の高品質化が可能に成る。
Claims (4)
- 【請求項１】Ａｌ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｎ等非鉄金属
の単体及び二種以上の各種非鉄金属の合金溶湯脱ガス装
置用シャフト及び撹拌羽根において、その構成成分がＳ
ＩＡＬＯＮ−ＢＮ−ＡｌＮ質であることを特徴とする非
鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根。 - 【請求項２】前記ＳＩＡＬＯＮは化学式 Ｓｉ6_zＡｌz
ＯzＮ8_z におけるＺ値が２．０〜４．０であることを
特徴とする請求項１に記載の非鉄金属溶湯脱ガス装置用
シャフト及び撹拌羽根。 - 【請求項３】前記ＢＮは０．５〜５０重量％であること
を特徴とする請求項１、２に記載の非鉄金属溶湯脱ガス
装置用シャフト及び撹拌羽根。 - 【請求項４】前記ＡｌＮは１．０〜１０重量％であるこ
とを特徴とする請求項１、２、３に記載の非鉄金属溶湯
脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33266294A JPH08166192A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 非鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33266294A JPH08166192A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 非鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08166192A true JPH08166192A (ja) | 1996-06-25 |
Family
ID=18257473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33266294A Pending JPH08166192A (ja) | 1994-12-12 | 1994-12-12 | 非鉄金属溶湯脱ガス装置用シャフト及び撹拌羽根 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08166192A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103009005A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-04-03 | 桐乡市易锋机械厂 | 汽车空调压缩机缸体的生产方法 |
| CN103042364A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-04-17 | 桐乡市易锋机械厂 | 汽车空调压缩机活塞的生产方法 |
| CN103212943A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-07-24 | 桐乡市易锋机械厂 | 汽车空调压缩机偏心轮的生产方法 |
-
1994
- 1994-12-12 JP JP33266294A patent/JPH08166192A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103009005A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-04-03 | 桐乡市易锋机械厂 | 汽车空调压缩机缸体的生产方法 |
| CN103042364A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-04-17 | 桐乡市易锋机械厂 | 汽车空调压缩机活塞的生产方法 |
| CN103212943A (zh) * | 2012-12-24 | 2013-07-24 | 桐乡市易锋机械厂 | 汽车空调压缩机偏心轮的生产方法 |
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