JPH08165999A - 軸流送風機 - Google Patents
軸流送風機Info
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- JPH08165999A JPH08165999A JP6310228A JP31022894A JPH08165999A JP H08165999 A JPH08165999 A JP H08165999A JP 6310228 A JP6310228 A JP 6310228A JP 31022894 A JP31022894 A JP 31022894A JP H08165999 A JPH08165999 A JP H08165999A
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- Japan
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- blade
- rotating
- annular blade
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/321—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps for axial flow compressors
- F04D29/324—Blades
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
- F04D29/384—Blades characterised by form
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/52—Casings; Connections of working fluid for axial pumps
- F04D29/522—Casings; Connections of working fluid for axial pumps especially adapted for elastic fluid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/70—Shape
Abstract
(57)【要約】
【目的】単段あるいは段間距離の広い多段の軸流送風機
において高い効率を持つ軸流送風機を提供する。 【構成】回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上に表
れる翼形を平面に展開したときの翼形の反り線の前縁に
おける接線と後縁における接線との成す角を反り角と定
義するとき、前記回転円環翼列もしくは静止円環翼列
を、反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中
間で最大となる翼（１，３）により構成する。 【効果】動翼では２次流れ損失の減少とともに、内外周
中間の高効率部分の仕事量が大きく、壁面付近の低効率
部分の仕事量が小さいから、動力が全体として高効率で
流れに伝達される。また外周側翼端の漏洩損失も低減さ
れる。静翼が、内周あるいは外周の一方では軸流送風機
の回転軸に対して直角（放射状）であるので溶接による
組立てが容易である。また他方の壁面では回転方向に傾
斜しかつ反り角が内外周の中間で最大であるので２次流
れによる損失が少ない。
において高い効率を持つ軸流送風機を提供する。 【構成】回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上に表
れる翼形を平面に展開したときの翼形の反り線の前縁に
おける接線と後縁における接線との成す角を反り角と定
義するとき、前記回転円環翼列もしくは静止円環翼列
を、反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中
間で最大となる翼（１，３）により構成する。 【効果】動翼では２次流れ損失の減少とともに、内外周
中間の高効率部分の仕事量が大きく、壁面付近の低効率
部分の仕事量が小さいから、動力が全体として高効率で
流れに伝達される。また外周側翼端の漏洩損失も低減さ
れる。静翼が、内周あるいは外周の一方では軸流送風機
の回転軸に対して直角（放射状）であるので溶接による
組立てが容易である。また他方の壁面では回転方向に傾
斜しかつ反り角が内外周の中間で最大であるので２次流
れによる損失が少ない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は単段あるいは段間距離の
広い多段軸流送風機に関する。
広い多段軸流送風機に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に軸流送風機は、回転円環翼列と静
止円環翼列の組合せを基本として構成され、圧力上昇が
大きい機種の場合は組合せを多数直列に配置する、いわ
ゆる多段機とする。
止円環翼列の組合せを基本として構成され、圧力上昇が
大きい機種の場合は組合せを多数直列に配置する、いわ
ゆる多段機とする。
【０００３】始めに回転円環翼列の場合について説明す
る。流れが内側のケ−シング、外側のケ−シング流路を
流れる際、壁面との摩擦により、図１９に示すように、
壁面近くの流れは運動エネルギ−を失う。このため回転
円環翼列に流入する流れは、内外の壁面付近では壁面か
ら離れた中間部分に比較して流速が小さい。この流速が
小さい層、いわゆる境界層の存在により流路の実質断面
積が減少する。実質断面積の減少分をブロッケ−ジと呼
び、通常数パ−セントに達する。翼の設計時には実際の
流入流れの分布が既知であることはまれである。このた
め回転円環翼列の回転軸に平行な一様流入流れを仮定し
て翼を設計する。この際ブロッケ−ジを無視して翼高さ
を決定すると、翼中央部分の流速が設計値より大きくな
り、設計圧力上昇を達成できなくなる。このため、ブロ
ッケ−ジ分だけ翼を高くして、翼中央部分は設計状態の
流れを実現して、所定の圧力上昇を得る設計法が広く用
いられている。この方法の場合、内外の壁面付近では翼
は回転円環翼列の回転軸に平行な一様流入流れに対して
構成される。翼の入口部分は翼に相対的な流入流れの方
向を向ける。内外の壁面付近の実際の流入流れの軸方向
流速は、一様流入流れに比較して著しく小さいから、こ
のように設計された翼に対しては実際の流入流れが強く
衝突し、損失が大きくなる問題があった。同様の問題は
静止円環翼列を構成する翼についても存在する。
る。流れが内側のケ−シング、外側のケ−シング流路を
流れる際、壁面との摩擦により、図１９に示すように、
壁面近くの流れは運動エネルギ−を失う。このため回転
円環翼列に流入する流れは、内外の壁面付近では壁面か
ら離れた中間部分に比較して流速が小さい。この流速が
小さい層、いわゆる境界層の存在により流路の実質断面
積が減少する。実質断面積の減少分をブロッケ−ジと呼
び、通常数パ−セントに達する。翼の設計時には実際の
流入流れの分布が既知であることはまれである。このた
め回転円環翼列の回転軸に平行な一様流入流れを仮定し
て翼を設計する。この際ブロッケ−ジを無視して翼高さ
を決定すると、翼中央部分の流速が設計値より大きくな
り、設計圧力上昇を達成できなくなる。このため、ブロ
ッケ−ジ分だけ翼を高くして、翼中央部分は設計状態の
流れを実現して、所定の圧力上昇を得る設計法が広く用
いられている。この方法の場合、内外の壁面付近では翼
は回転円環翼列の回転軸に平行な一様流入流れに対して
構成される。翼の入口部分は翼に相対的な流入流れの方
向を向ける。内外の壁面付近の実際の流入流れの軸方向
流速は、一様流入流れに比較して著しく小さいから、こ
のように設計された翼に対しては実際の流入流れが強く
衝突し、損失が大きくなる問題があった。同様の問題は
静止円環翼列を構成する翼についても存在する。
【０００４】この問題に対してＮ．Ａ．Ｃｕｍｐｓｔｙ
（エヌ．エイ．カンプシイ）著Ａｅｒｏｄｙｎａｍｉｃ
ｓ ｏｆ Ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ（エアロダイナミッ
クスオブ コンプレッサ−ズ） ３５３頁−３５５頁に
は静翼について内外の壁面付近で翼形の反りを強くし
て、翼入口部分の形状を実際の流入流れの角度に合わせ
る方法を用いた６段軸流圧縮機での効率向上例が示され
ている。また特開昭６２−１９５４９５号公報では、動
翼、静翼の内外の壁面付近で図２０、図２１に示すよう
に、翼形の反り角を大きくして（θａ＞θｏ）、βｏ＞
βａとなるように翼入口部分の形状を実際の流入流れの
角度に合わせるとともに、圧力上昇が減少しない方法が
示されている。翼形の反り角を大きくしないで翼入口部
分の形状を実際の流入流れの角度に合わせると翼形の出
口側の角度が回転の周方向に近づき、翼を通過する流れ
の圧力上昇が減少するためである。
（エヌ．エイ．カンプシイ）著Ａｅｒｏｄｙｎａｍｉｃ
ｓ ｏｆ Ｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓ（エアロダイナミッ
クスオブ コンプレッサ−ズ） ３５３頁−３５５頁に
は静翼について内外の壁面付近で翼形の反りを強くし
て、翼入口部分の形状を実際の流入流れの角度に合わせ
る方法を用いた６段軸流圧縮機での効率向上例が示され
ている。また特開昭６２−１９５４９５号公報では、動
翼、静翼の内外の壁面付近で図２０、図２１に示すよう
に、翼形の反り角を大きくして（θａ＞θｏ）、βｏ＞
βａとなるように翼入口部分の形状を実際の流入流れの
角度に合わせるとともに、圧力上昇が減少しない方法が
示されている。翼形の反り角を大きくしないで翼入口部
分の形状を実際の流入流れの角度に合わせると翼形の出
口側の角度が回転の周方向に近づき、翼を通過する流れ
の圧力上昇が減少するためである。
【０００５】これらの方法では、静翼の内外の壁面付近
の翼入口部分で流れの方向が翼形に滑らかに流入しない
ことに基づく、いわゆる衝突損失については改善がされ
るものの、翼形の反りを強くするため、２次流れが強く
なり、２次流れによる損失の増加が避けられない。しか
しながら２次流れが強くなることは、内外の壁面付近の
流れと、壁面から離れた部分の流れの混合を促進するた
め、多段圧縮機の場合動翼の下流側に設置された静翼に
流入する流れの内外の壁面付近の境界層が薄くなる。こ
の効果によって動翼の効率が向上し、動翼、静翼の衝突
損失の低減と併せて、圧縮機としては動翼、静翼の２次
流れによる損失の増加を補って余りある効率の向上が実
現されると考えられる。これらの方法は、内外の壁面付
近の流れと、壁面から離れた部分の流れの混合促進の効
果が大きい多段軸流圧縮機では効果的である。しかし、
軸流送風機ではひと組の回転翼列と静止翼列によって構
成される単段のもの、あるいは段の間隔が広い多段のも
のが大部分である。単段の機種では次段が無いから、内
外の壁面付近の流れと、壁面から離れた部分の流れの混
合促進による次段の効率向上効果は無い。また段の間隔
が広い機種では、前段の出口から次段の入口までに内外
の壁面付近の流れと、壁面から離れた部分の流れの混合
が行われ易いから、翼形の反りを強くすることによる２
次流れによる損失の増加と衝突損失の減少が相殺して、
効率の向上幅が減少する。
の翼入口部分で流れの方向が翼形に滑らかに流入しない
ことに基づく、いわゆる衝突損失については改善がされ
るものの、翼形の反りを強くするため、２次流れが強く
なり、２次流れによる損失の増加が避けられない。しか
しながら２次流れが強くなることは、内外の壁面付近の
流れと、壁面から離れた部分の流れの混合を促進するた
め、多段圧縮機の場合動翼の下流側に設置された静翼に
流入する流れの内外の壁面付近の境界層が薄くなる。こ
の効果によって動翼の効率が向上し、動翼、静翼の衝突
損失の低減と併せて、圧縮機としては動翼、静翼の２次
流れによる損失の増加を補って余りある効率の向上が実
現されると考えられる。これらの方法は、内外の壁面付
近の流れと、壁面から離れた部分の流れの混合促進の効
果が大きい多段軸流圧縮機では効果的である。しかし、
軸流送風機ではひと組の回転翼列と静止翼列によって構
成される単段のもの、あるいは段の間隔が広い多段のも
のが大部分である。単段の機種では次段が無いから、内
外の壁面付近の流れと、壁面から離れた部分の流れの混
合促進による次段の効率向上効果は無い。また段の間隔
が広い機種では、前段の出口から次段の入口までに内外
の壁面付近の流れと、壁面から離れた部分の流れの混合
が行われ易いから、翼形の反りを強くすることによる２
次流れによる損失の増加と衝突損失の減少が相殺して、
効率の向上幅が減少する。
【０００６】図２２に示すように、翼列を構成する複数
の翼の前縁を含む平面から前縁が離れないように翼を傾
斜させると、翼の一方の翼端では負圧面側が側壁と鋭角
をなし、残る他方の翼端では負圧面側が側壁と鈍角をな
す。負圧面側が側壁と鋭角をなす翼端では２次流れによ
る損失が増加し、負圧面側が側壁と鈍角をなす翼端では
２次流れによる損失が減少することは、たとえばＣ．
Ｊ．Ｒｏｂｉｎｓｏｎ（シ−．ジェイ．ロビンソン）ほ
か２名”Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ａｎｄ Ｃａｌｃｕ
ｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｔｈｒｅｅ−Ｄｉｍｅｎ
ｓｉｏｎａｌ Ｆｌｏｗ ｉｎ Ａｘｉａｌ Ｃｏｍｐ
ｒｅｓｓｏｒ Ｓｔａｔｏｒｓ， Ｗｉｔｈ ａｎｄ
Ｗｉｔｈｏｕｔ Ｅｎｄ−Ｂｅｎｄｓ，ＡＳＭＥ ＰＡ
ｐｅｒ ８９−ＧＴ−６（メジャ−メント アンド カ
ルキュレ−ション オブ ザ スリ−ディメンジョナル
フロ− イン アキシャル コンプレッサ− ステイ
タ−ズ， ウィズ アンド ウィズアウト エンドベン
ズ， エイエスエムイ− ペイパ− ８９−ジ−ティ−
６）”に述べてあるように広く知られている。しかし両
翼端を傾斜させると、翼端を側壁面に固定する際の加工
が困難となり、特に中空翼を溶接により固定する際の困
難が大きい。
の翼の前縁を含む平面から前縁が離れないように翼を傾
斜させると、翼の一方の翼端では負圧面側が側壁と鋭角
をなし、残る他方の翼端では負圧面側が側壁と鈍角をな
す。負圧面側が側壁と鋭角をなす翼端では２次流れによ
る損失が増加し、負圧面側が側壁と鈍角をなす翼端では
２次流れによる損失が減少することは、たとえばＣ．
Ｊ．Ｒｏｂｉｎｓｏｎ（シ−．ジェイ．ロビンソン）ほ
か２名”Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ａｎｄ Ｃａｌｃｕ
ｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｔｈｒｅｅ−Ｄｉｍｅｎ
ｓｉｏｎａｌ Ｆｌｏｗ ｉｎ Ａｘｉａｌ Ｃｏｍｐ
ｒｅｓｓｏｒ Ｓｔａｔｏｒｓ， Ｗｉｔｈ ａｎｄ
Ｗｉｔｈｏｕｔ Ｅｎｄ−Ｂｅｎｄｓ，ＡＳＭＥ ＰＡ
ｐｅｒ ８９−ＧＴ−６（メジャ−メント アンド カ
ルキュレ−ション オブ ザ スリ−ディメンジョナル
フロ− イン アキシャル コンプレッサ− ステイ
タ−ズ， ウィズ アンド ウィズアウト エンドベン
ズ， エイエスエムイ− ペイパ− ８９−ジ−ティ−
６）”に述べてあるように広く知られている。しかし両
翼端を傾斜させると、翼端を側壁面に固定する際の加工
が困難となり、特に中空翼を溶接により固定する際の困
難が大きい。
【０００７】騒音を低減するために軸流送風機の翼を回
転軸に垂直な面内で傾斜させた例が、特開昭５２−３４
４０９号公報、特開昭５２−６２７１２号公報に示され
ている。 特開昭５２−３４４０９号公報は、静翼の前
縁と動翼の後縁を交差させて、干渉騒音の低減を図るの
が目的である。多くの場合、動翼の後縁は回転軸に対し
てほぼ直角（放射状）方向であるため、結果として静翼
は傾斜することとなる。このため静翼の負圧面と内外の
側壁面の成す角を鋭角にしないという概念が入っていな
い。特開昭５２−３４４０９号公報の実施例では回転方
向が示されていないため静翼のいずれの面が負圧面であ
るかは判別できないが、回転が左右いずれの方向でも静
翼の負圧面と内側あるいは外側の一方の側壁面の成す角
は鋭角になる。なお実施例では静翼の内周端は円筒状の
側壁面が存在しない形状であるが、この形状は一般的で
なくかつ本発明が対象とする形状と著しく異なるため内
周側に円筒状の側壁面がある形状を公知例として想定し
ている。
転軸に垂直な面内で傾斜させた例が、特開昭５２−３４
４０９号公報、特開昭５２−６２７１２号公報に示され
ている。 特開昭５２−３４４０９号公報は、静翼の前
縁と動翼の後縁を交差させて、干渉騒音の低減を図るの
が目的である。多くの場合、動翼の後縁は回転軸に対し
てほぼ直角（放射状）方向であるため、結果として静翼
は傾斜することとなる。このため静翼の負圧面と内外の
側壁面の成す角を鋭角にしないという概念が入っていな
い。特開昭５２−３４４０９号公報の実施例では回転方
向が示されていないため静翼のいずれの面が負圧面であ
るかは判別できないが、回転が左右いずれの方向でも静
翼の負圧面と内側あるいは外側の一方の側壁面の成す角
は鋭角になる。なお実施例では静翼の内周端は円筒状の
側壁面が存在しない形状であるが、この形状は一般的で
なくかつ本発明が対象とする形状と著しく異なるため内
周側に円筒状の側壁面がある形状を公知例として想定し
ている。
【０００８】特開昭５２−６２７１２号公報の場合は、
静翼の内周側を回転方向に傾斜させることが明示されて
おり、この場合は外側の壁面と静翼の負圧面の成す角が
鋭角になり２次流れによる損失の低減は図れない。
静翼の内周側を回転方向に傾斜させることが明示されて
おり、この場合は外側の壁面と静翼の負圧面の成す角が
鋭角になり２次流れによる損失の低減は図れない。
【０００９】特開昭５７−１８６０９７号公報には、動
翼の下流側の静止翼の先端側を動翼の回転方向にわん曲
させて騒音低減と効率の向上を図る方法が示されている
が、下流側に静止翼を収容する外筒を持たない構造の軸
流送風機を対象としており、静止翼の先端側から流出す
る翼端渦による損失は存在するが、静止翼と外側の円筒
面で囲まれた流路は構成されないので、２次流れ損失は
存在せず、従って先端側を動翼の回転方向にわん曲させ
た静止翼に２次流れ損失低減の作用効果は無い。
翼の下流側の静止翼の先端側を動翼の回転方向にわん曲
させて騒音低減と効率の向上を図る方法が示されている
が、下流側に静止翼を収容する外筒を持たない構造の軸
流送風機を対象としており、静止翼の先端側から流出す
る翼端渦による損失は存在するが、静止翼と外側の円筒
面で囲まれた流路は構成されないので、２次流れ損失は
存在せず、従って先端側を動翼の回転方向にわん曲させ
た静止翼に２次流れ損失低減の作用効果は無い。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、回転
翼列と静止翼列によって構成される単段あるいは段の間
隔が広い多段の場合に、２次流れによる損失を減少して
高い効率を有する軸流送風機を提供することにある。
翼列と静止翼列によって構成される単段あるいは段の間
隔が広い多段の場合に、２次流れによる損失を減少して
高い効率を有する軸流送風機を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的は、回転円環翼
列を構成する翼と、この翼を固定する内周側の壁と、静
止円環翼列と、この翼を固定する外周側の壁と、前記回
転円環翼列を支承回転せしめる手段と、これら回転円環
翼列、静止円環翼列及び回転円環翼列を支承回転せしめ
る手段を収容するケ−シングとを備える軸流送風機にお
いて、前記回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上に
表れる翼形を平面に展開したときの翼形の反り線の前縁
における接線と後縁における接線との成す角を反り角と
定義するとき、前記回転円環翼列もしくは静止円環翼列
を、反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中
間で最大となる翼により構成する、ことによって達成さ
れる。
列を構成する翼と、この翼を固定する内周側の壁と、静
止円環翼列と、この翼を固定する外周側の壁と、前記回
転円環翼列を支承回転せしめる手段と、これら回転円環
翼列、静止円環翼列及び回転円環翼列を支承回転せしめ
る手段を収容するケ−シングとを備える軸流送風機にお
いて、前記回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上に
表れる翼形を平面に展開したときの翼形の反り線の前縁
における接線と後縁における接線との成す角を反り角と
定義するとき、前記回転円環翼列もしくは静止円環翼列
を、反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中
間で最大となる翼により構成する、ことによって達成さ
れる。
【００１２】また上記目的は、回転円環翼列の回転軸を
軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開したときの
翼形の反り線の前縁における接線と後縁における接線の
成す角を反り角と定義するとき、前記回転円環翼列もし
くは静止円環翼列の翼の反り角を内周側の壁面付近と外
周側の壁面付近の中間で最大となる翼により構成し、こ
の回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上に表れる翼
形を平面に展開したときの翼形の前縁と後縁とを結ぶ直
線と、円筒面上に表れる翼列の前縁を結んだ線と直角に
交わる線との成す角をスタガ−角と定義するとき、前記
静止円環翼列ではスタガ−角を内周側から外周側に向か
ってスタガ−角が減少する部分と一定である部分とで形
成し、前記スタガ−角を内周側から外周側に向かう距離
で２回微分した値を変化率と定義するとき、変化率が正
であるか、もしくは前記翼のスタガ−角を回転円環翼列
では内周側から外周側に向かってスタガ−角が増加する
部分と一定である部分とで形成し、変化率が正である、
ことによって達成される。
軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開したときの
翼形の反り線の前縁における接線と後縁における接線の
成す角を反り角と定義するとき、前記回転円環翼列もし
くは静止円環翼列の翼の反り角を内周側の壁面付近と外
周側の壁面付近の中間で最大となる翼により構成し、こ
の回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上に表れる翼
形を平面に展開したときの翼形の前縁と後縁とを結ぶ直
線と、円筒面上に表れる翼列の前縁を結んだ線と直角に
交わる線との成す角をスタガ−角と定義するとき、前記
静止円環翼列ではスタガ−角を内周側から外周側に向か
ってスタガ−角が減少する部分と一定である部分とで形
成し、前記スタガ−角を内周側から外周側に向かう距離
で２回微分した値を変化率と定義するとき、変化率が正
であるか、もしくは前記翼のスタガ−角を回転円環翼列
では内周側から外周側に向かってスタガ−角が増加する
部分と一定である部分とで形成し、変化率が正である、
ことによって達成される。
【００１３】さらに上記目的は、回転円環翼列の下流に
設置される静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁もし
くは円筒断面内の翼形の重心のそれぞれを結んだ線のい
ずれかが、内周側の壁面付近では回転円環翼列の回転軸
に対して直角（放射状）であり、外周側の壁面付近では
回転方向に傾斜している、ことによって達成される。
設置される静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁もし
くは円筒断面内の翼形の重心のそれぞれを結んだ線のい
ずれかが、内周側の壁面付近では回転円環翼列の回転軸
に対して直角（放射状）であり、外周側の壁面付近では
回転方向に傾斜している、ことによって達成される。
【００１４】さらに上記目的は、回転円環翼列の下流に
設置される静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁もし
くは円筒断面内の翼形の重心のそれぞれを結んだ線のい
ずれか、またはこれらの全てが、内周側の壁面付近では
回転円環翼列の回転軸に対して直角（放射状）であり、
外周側の壁面付近では回転方向に傾斜し、この回転円環
翼列の回転軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に
展開したときの翼形の前縁と後縁を結ぶ直線と、翼のス
タガ−角を翼の根元から先端に向かってスタガ−角が減
少する部分と一定である部分とで形成し、変化率が正で
あるか、もしくはスタガ−角を内周側から外周側に向か
ってスタガ−角が増加する部分と一定である部分とで形
成し、変化率が正である、ことによって達成される。
設置される静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁もし
くは円筒断面内の翼形の重心のそれぞれを結んだ線のい
ずれか、またはこれらの全てが、内周側の壁面付近では
回転円環翼列の回転軸に対して直角（放射状）であり、
外周側の壁面付近では回転方向に傾斜し、この回転円環
翼列の回転軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に
展開したときの翼形の前縁と後縁を結ぶ直線と、翼のス
タガ−角を翼の根元から先端に向かってスタガ−角が減
少する部分と一定である部分とで形成し、変化率が正で
あるか、もしくはスタガ−角を内周側から外周側に向か
ってスタガ−角が増加する部分と一定である部分とで形
成し、変化率が正である、ことによって達成される。
【００１５】
【作用】回転円環翼列の反り角を内外周の壁面の中間で
大きく、壁面近くで小さく構成すると以下の作用により
効率が向上する。
大きく、壁面近くで小さく構成すると以下の作用により
効率が向上する。
【００１６】第一は２次流れによる損失の低減である。
２次流れによる損失は、翼列入口の内外周壁面の境界層
が厚いほど、また翼形の反り角が大きい程、大きくなる
傾向がある。内外周の壁面近くの反り角を減少させるこ
とにより翼列入口の内外周壁面の境界層による２次流れ
損失が減少する。
２次流れによる損失は、翼列入口の内外周壁面の境界層
が厚いほど、また翼形の反り角が大きい程、大きくなる
傾向がある。内外周の壁面近くの反り角を減少させるこ
とにより翼列入口の内外周壁面の境界層による２次流れ
損失が減少する。
【００１７】第二は翼高さ方向の仕事量配分による効率
向上である。翼列の内外周の壁の中間部分で発生する圧
力損失は、翼表面と流れの摩擦により生じる損失のみで
あり小さい。従って内外周の壁の中間では高い効率で流
れに機械的エネルギ−を伝達できる。一方内外周の壁面
近くでは、翼表面と流れの摩擦により生じる損失に加
え、内外周の壁面との干渉により２次流れが発生し、損
失が大きいため流れに機械的エネルギ−を伝達する効率
は大幅に低下する。反り角を内外周の壁面の中間で大き
く、壁面近くで小さく構成すると、高効率で流れに仕事
を与えることができる部分の仕事量（あるいは動力）が
大きく、流れに仕事を与える効率が低い部分の仕事量
（あるいは動力）が小さいから、動力が全体として効率
良く流れに伝達される。
向上である。翼列の内外周の壁の中間部分で発生する圧
力損失は、翼表面と流れの摩擦により生じる損失のみで
あり小さい。従って内外周の壁の中間では高い効率で流
れに機械的エネルギ−を伝達できる。一方内外周の壁面
近くでは、翼表面と流れの摩擦により生じる損失に加
え、内外周の壁面との干渉により２次流れが発生し、損
失が大きいため流れに機械的エネルギ−を伝達する効率
は大幅に低下する。反り角を内外周の壁面の中間で大き
く、壁面近くで小さく構成すると、高効率で流れに仕事
を与えることができる部分の仕事量（あるいは動力）が
大きく、流れに仕事を与える効率が低い部分の仕事量
（あるいは動力）が小さいから、動力が全体として効率
良く流れに伝達される。
【００１８】外周側の壁面付近の反り角が最小となるの
で翼の外周端での翼の負荷が少ないから、圧力面と負圧
面の圧力差が少なく、翼の外周端と壁面との間隙を通過
する漏洩流量が減少し、漏洩流量減少による効率向上が
得られる。また外周側の壁面近くは内周側に比較して翼
の周速が大きいので、翼形の反り角を単純に内外周の壁
面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成すると、翼列
出口の内周側の流れの淀み点圧力は外周側に比較して著
しく低くなり、翼列下流側の混合損失が増加する。しか
し外周側の翼形の反り角は内周側に比較して小さく構成
してあるので、淀み点圧力の著しく低い分布を避け翼列
下流側の混合損失増加が生じない。
で翼の外周端での翼の負荷が少ないから、圧力面と負圧
面の圧力差が少なく、翼の外周端と壁面との間隙を通過
する漏洩流量が減少し、漏洩流量減少による効率向上が
得られる。また外周側の壁面近くは内周側に比較して翼
の周速が大きいので、翼形の反り角を単純に内外周の壁
面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成すると、翼列
出口の内周側の流れの淀み点圧力は外周側に比較して著
しく低くなり、翼列下流側の混合損失が増加する。しか
し外周側の翼形の反り角は内周側に比較して小さく構成
してあるので、淀み点圧力の著しく低い分布を避け翼列
下流側の混合損失増加が生じない。
【００１９】軸流送風機を構成する静止円環翼列の場合
は、反り角を内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで
小さく構成すると２次流れによる損失の低減の作用によ
り効率が向上する。
は、反り角を内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで
小さく構成すると２次流れによる損失の低減の作用によ
り効率が向上する。
【００２０】回転円環翼列、静止円環翼列のいずれの場
合でも翼形の反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁面
付近の中間で最大にする場合、反り角の最大値が内周側
の壁面付近あるいは外周側の壁面付近と大差ないと効率
向上の効果が得にくい。回転円環翼列の場合は、翼の根
元から先端に向かってスタガ−角が増加と一定値を組み
合わせた変化をし、かつ変化率が正であるように翼を構
成し、静止円環翼列の場合は内周側から外周側に向かっ
てスタガ−角が減少と一定値を組み合わせた変化をし、
かつ変化率が正であるように翼を構成すると反り角の最
大値が過小でないように決定できる。
合でも翼形の反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁面
付近の中間で最大にする場合、反り角の最大値が内周側
の壁面付近あるいは外周側の壁面付近と大差ないと効率
向上の効果が得にくい。回転円環翼列の場合は、翼の根
元から先端に向かってスタガ−角が増加と一定値を組み
合わせた変化をし、かつ変化率が正であるように翼を構
成し、静止円環翼列の場合は内周側から外周側に向かっ
てスタガ−角が減少と一定値を組み合わせた変化をし、
かつ変化率が正であるように翼を構成すると反り角の最
大値が過小でないように決定できる。
【００２１】また反り角が内周側の壁面付近と外周側の
壁面付近の中間で最大になり、かつ翼の外周側の壁面付
近の反り角が内周側の壁面付近の反り角より小さく翼を
構成することにより、翼の外周側の壁面付近の負荷を低
減しているので、先端側の損失低減のため翼の弦長を長
くして翼面積を増加させる必要が無い。このため軸流送
風機の効率を向上させると同時に翼の弦長を内周側から
外周側に向かって単調に減少させることが可能になり、
チタニウムなどの特殊材料を使用することなく高速回転
の遠心力に耐えられるように翼を構成できる。
壁面付近の中間で最大になり、かつ翼の外周側の壁面付
近の反り角が内周側の壁面付近の反り角より小さく翼を
構成することにより、翼の外周側の壁面付近の負荷を低
減しているので、先端側の損失低減のため翼の弦長を長
くして翼面積を増加させる必要が無い。このため軸流送
風機の効率を向上させると同時に翼の弦長を内周側から
外周側に向かって単調に減少させることが可能になり、
チタニウムなどの特殊材料を使用することなく高速回転
の遠心力に耐えられるように翼を構成できる。
【００２２】静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁あ
るいは円筒断面内の静翼の重心のそれぞれを結んだ線の
いずれか、あるいはこれらの組合せが、内周側の壁面付
近あるいは外周側の壁面付近の一方では回転円環翼列の
回転軸に対して直角（放射状）であり、他方では回転方
向に傾斜させて翼端では負圧面側が側壁と鈍角をなすよ
うに構成してあると、回転方向に傾斜している翼端では
２次流れによる損失が減少する。他方の翼端は翼の前
縁、後縁あるいは円筒断面内の静翼の重心を結んだ線の
いずれかが、内周側の壁面付近あるいは外周側の壁面付
近の一方では回転円環翼列の回転軸に対して直角（放射
状）であるため、翼端を側壁面に固定する際の位置ぎめ
加工が容易となり、特に中空翼を溶接により固定する際
の効果が大きい。
るいは円筒断面内の静翼の重心のそれぞれを結んだ線の
いずれか、あるいはこれらの組合せが、内周側の壁面付
近あるいは外周側の壁面付近の一方では回転円環翼列の
回転軸に対して直角（放射状）であり、他方では回転方
向に傾斜させて翼端では負圧面側が側壁と鈍角をなすよ
うに構成してあると、回転方向に傾斜している翼端では
２次流れによる損失が減少する。他方の翼端は翼の前
縁、後縁あるいは円筒断面内の静翼の重心を結んだ線の
いずれかが、内周側の壁面付近あるいは外周側の壁面付
近の一方では回転円環翼列の回転軸に対して直角（放射
状）であるため、翼端を側壁面に固定する際の位置ぎめ
加工が容易となり、特に中空翼を溶接により固定する際
の効果が大きい。
【００２３】さらに静止円環翼列を構成する翼の反り角
を内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成
し、望ましくは内周側から外周側に向かってスタガ−角
が減少と一定値を組み合わせた変化をし、かつ変化率が
正であるように翼を構成すると、２次流れによる損失が
減少する。翼の前縁、後縁あるいは円筒断面内の静翼の
重心を結んだ線のいずれか、あるいはこれらの組合せ
が、内周側の壁面付近あるいは外周側の壁面付近の一方
では回転円環翼列の回転軸に対して直角（放射状）に
し、他方では回転方向に傾斜させて翼端では負圧面側が
側壁と鈍角をなすように構成してあると、回転方向に傾
斜している翼端では２次流れによる損失がさらに減少す
る。他方の翼端は翼の前縁、後縁あるいは円筒断面内の
静翼の重心を結んだ線のいずれかが、内周側の壁面付近
あるいは外周側の壁面付近の一方では回転円環翼列の回
転軸に対して直角（放射状）であるため、翼端を側壁面
に固定する際の位置ぎめ加工が容易となり、特に中空翼
を溶接により固定する際の効果が大きい。
を内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成
し、望ましくは内周側から外周側に向かってスタガ−角
が減少と一定値を組み合わせた変化をし、かつ変化率が
正であるように翼を構成すると、２次流れによる損失が
減少する。翼の前縁、後縁あるいは円筒断面内の静翼の
重心を結んだ線のいずれか、あるいはこれらの組合せ
が、内周側の壁面付近あるいは外周側の壁面付近の一方
では回転円環翼列の回転軸に対して直角（放射状）に
し、他方では回転方向に傾斜させて翼端では負圧面側が
側壁と鈍角をなすように構成してあると、回転方向に傾
斜している翼端では２次流れによる損失がさらに減少す
る。他方の翼端は翼の前縁、後縁あるいは円筒断面内の
静翼の重心を結んだ線のいずれかが、内周側の壁面付近
あるいは外周側の壁面付近の一方では回転円環翼列の回
転軸に対して直角（放射状）であるため、翼端を側壁面
に固定する際の位置ぎめ加工が容易となり、特に中空翼
を溶接により固定する際の効果が大きい。
【００２４】
【実施例】図１から図５によって本発明の第一の実施例
を示す。
を示す。
【００２５】図１は２段機の軸流送風機の縦断面図であ
り、回転円環翼列と静止円環翼列の組合せを基本として
構成されている。動翼１は回転体２の外周に円環状に複
数個取り付けられて回転円環翼列を構成する。動翼１の
外観形状（実線）を図２に示す。静翼３は内周のケ−シ
ング４もしくは外周のケ−シング５のいずれか一方もし
くは両方に固定され、静止円環翼列を構成する。気体の
流れ６は回転体２の外周、内周のケ−シング４、外周の
ケ−シング５により構成される流路を流れ、回転円環翼
列を通過する間に運動エネルギ−を与えられるとともに
圧力が増大する。また静止円環翼列を通過する間に流れ
の運動エネルギ−の一部が圧力に変換され、さらに圧力
が増大する。図２中の破線は、比較のため従来広く使用
されている自由渦形とよばれる流れ分布を想定した場合
の翼を示したものである。
り、回転円環翼列と静止円環翼列の組合せを基本として
構成されている。動翼１は回転体２の外周に円環状に複
数個取り付けられて回転円環翼列を構成する。動翼１の
外観形状（実線）を図２に示す。静翼３は内周のケ−シ
ング４もしくは外周のケ−シング５のいずれか一方もし
くは両方に固定され、静止円環翼列を構成する。気体の
流れ６は回転体２の外周、内周のケ−シング４、外周の
ケ−シング５により構成される流路を流れ、回転円環翼
列を通過する間に運動エネルギ−を与えられるとともに
圧力が増大する。また静止円環翼列を通過する間に流れ
の運動エネルギ−の一部が圧力に変換され、さらに圧力
が増大する。図２中の破線は、比較のため従来広く使用
されている自由渦形とよばれる流れ分布を想定した場合
の翼を示したものである。
【００２６】図３は翼１の高さ方向の翼形の反り角の分
布を示す図で、翼形の反り角は根元（内周）のケ−シン
グ４の壁面付近と先端（外周）のケ−シング５の壁面付
近の中間で最大となり、かつケ−シング５の壁面付近の
反り角がケ−シング４の壁面付近の反り角より小さくな
るように構成する。図４中の破線は、比較のため従来広
く使用されている自由渦形とよばれる流れ分布を想定し
た場合の分布を示したものである。
布を示す図で、翼形の反り角は根元（内周）のケ−シン
グ４の壁面付近と先端（外周）のケ−シング５の壁面付
近の中間で最大となり、かつケ−シング５の壁面付近の
反り角がケ−シング４の壁面付近の反り角より小さくな
るように構成する。図４中の破線は、比較のため従来広
く使用されている自由渦形とよばれる流れ分布を想定し
た場合の分布を示したものである。
【００２７】２次流れによる損失は、翼列入口の内外周
壁面の境界層が厚いほど、また翼形の反り角が大きい
程、大きくなる傾向がある。内外周の壁面近くの反り角
を減少させることにより翼列入口の内外周壁面の境界層
による２次流れ損失が減少する。動翼１の場合、反り角
を内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成
することにより、２次流れ損失を減少させると２重に効
率を向上させる効果がある。 図４、図５により効率向
上の理由を説明する。図４は動翼１で構成される回転円
環翼列を流れが通過するとき、動翼１が流れに機械的エ
ネルギ−を伝達する効率の分布を示す。図４中の破線は
比較のため従来広く使用されている自由渦形と呼ばれる
流れ分布の場合を示したものである。内外周の壁の中間
部分で発生する損失は、翼表面と流れの摩擦により生じ
る損失のみで小さいので効率は高い。従来の自由渦形の
場合に対して反り角の増加は数度以下のため内外周の壁
の中間部分で発生する損失は、自由渦形の場合と大差な
いから効率もほぼ同じである。一方内外周の壁面近くで
は、翼表面と流れの摩擦により生じる損失に加え、内外
周の壁面との干渉により２次流れが発生し、損失が大き
いため効率は低下する。しかし反り角を内外周の壁面の
中間で大きく、壁面近くで小さく構成すると２次流れに
よる損失が減少するから、流れに機械的エネルギ−を伝
達する効率が向上する。
壁面の境界層が厚いほど、また翼形の反り角が大きい
程、大きくなる傾向がある。内外周の壁面近くの反り角
を減少させることにより翼列入口の内外周壁面の境界層
による２次流れ損失が減少する。動翼１の場合、反り角
を内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成
することにより、２次流れ損失を減少させると２重に効
率を向上させる効果がある。 図４、図５により効率向
上の理由を説明する。図４は動翼１で構成される回転円
環翼列を流れが通過するとき、動翼１が流れに機械的エ
ネルギ−を伝達する効率の分布を示す。図４中の破線は
比較のため従来広く使用されている自由渦形と呼ばれる
流れ分布の場合を示したものである。内外周の壁の中間
部分で発生する損失は、翼表面と流れの摩擦により生じ
る損失のみで小さいので効率は高い。従来の自由渦形の
場合に対して反り角の増加は数度以下のため内外周の壁
の中間部分で発生する損失は、自由渦形の場合と大差な
いから効率もほぼ同じである。一方内外周の壁面近くで
は、翼表面と流れの摩擦により生じる損失に加え、内外
周の壁面との干渉により２次流れが発生し、損失が大き
いため効率は低下する。しかし反り角を内外周の壁面の
中間で大きく、壁面近くで小さく構成すると２次流れに
よる損失が減少するから、流れに機械的エネルギ−を伝
達する効率が向上する。
【００２８】図５は動翼１で構成される回転円環翼列を
流れが通過するとき流れが受け取る仕事量と流量の積の
分布を示す。流れが受け取る仕事量は静止系から見た回
転円環翼列前後の流れの回転方向速度成分の差と動翼１
の周方向速度の積であり、周方向速度を同一にして比較
すると流れが翼面に沿って流れている限り、反り角が大
きい程大きくなる。流量も同じ傾向となるので、これら
の積も同様の傾向となる。図５中の破線は比較のため従
来広く使用されている自由渦形とよばれる流れ分布を想
定した場合の分布を示したものである。自由渦形では仕
事量、流量ともに内周から外周まで一定の分布である。
実線と破線の下側の面積が同一、即ち流れに対する入力
仕事の合計が同一として比較する。流れが動翼１から受
け取る機械的エネルギ−は図４の効率の分布に図５の仕
事量と流量の積の重を乗じて内周から外周まで積分した
ものとなる。従って効率が同一であっても実線の方が流
れが動翼１から受け取る機械的エネルギ−が大きくな
る。これに加えて図４の分布では、内外周付近では実線
の方が２次流れ損失の低減分だけ破線（自由渦形）より
効率が高いから、さらに流れが動翼１から受け取る機械
的エネルギ−が大きくなる。流れに対する入力仕事の合
計が同一として比較しているから、流れが動翼１から受
け取る機械的エネルギ−が大きい分だけ効率が高いこと
になる。
流れが通過するとき流れが受け取る仕事量と流量の積の
分布を示す。流れが受け取る仕事量は静止系から見た回
転円環翼列前後の流れの回転方向速度成分の差と動翼１
の周方向速度の積であり、周方向速度を同一にして比較
すると流れが翼面に沿って流れている限り、反り角が大
きい程大きくなる。流量も同じ傾向となるので、これら
の積も同様の傾向となる。図５中の破線は比較のため従
来広く使用されている自由渦形とよばれる流れ分布を想
定した場合の分布を示したものである。自由渦形では仕
事量、流量ともに内周から外周まで一定の分布である。
実線と破線の下側の面積が同一、即ち流れに対する入力
仕事の合計が同一として比較する。流れが動翼１から受
け取る機械的エネルギ−は図４の効率の分布に図５の仕
事量と流量の積の重を乗じて内周から外周まで積分した
ものとなる。従って効率が同一であっても実線の方が流
れが動翼１から受け取る機械的エネルギ−が大きくな
る。これに加えて図４の分布では、内外周付近では実線
の方が２次流れ損失の低減分だけ破線（自由渦形）より
効率が高いから、さらに流れが動翼１から受け取る機械
的エネルギ−が大きくなる。流れに対する入力仕事の合
計が同一として比較しているから、流れが動翼１から受
け取る機械的エネルギ−が大きい分だけ効率が高いこと
になる。
【００２９】動翼１では外周の壁面近くの反り角が内周
の壁面近くの反り角より小さいと、以下の効果がある。
の壁面近くの反り角より小さいと、以下の効果がある。
【００３０】動翼１の外周端で仕事量が少ないから、圧
力面と負圧面の圧力差が少なく、動翼１の外周端と壁面
との間隙を通過する漏洩流量が減少し、漏洩流量減少に
よる効率向上も得られる。外周側の壁面近くは内周側に
比較して翼の周速が大きいので、翼形の反り角を単純に
内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成す
ると、翼列出口の内周側の流れの澱み点圧力は外周側に
比較して著しく低くなり、翼列下流側の混合損失が増加
する。しかし外周側の翼形の反り角は内周側に比較して
小さく構成してあるので、淀み点圧力の著しく低い分布
を避け翼列下流側の混合損失増加が生じない。
力面と負圧面の圧力差が少なく、動翼１の外周端と壁面
との間隙を通過する漏洩流量が減少し、漏洩流量減少に
よる効率向上も得られる。外周側の壁面近くは内周側に
比較して翼の周速が大きいので、翼形の反り角を単純に
内外周の壁面の中間で大きく、壁面近くで小さく構成す
ると、翼列出口の内周側の流れの澱み点圧力は外周側に
比較して著しく低くなり、翼列下流側の混合損失が増加
する。しかし外周側の翼形の反り角は内周側に比較して
小さく構成してあるので、淀み点圧力の著しく低い分布
を避け翼列下流側の混合損失増加が生じない。
【００３１】図６から図８により本発明の第二の実施例
を示す。図６の実線で示す静翼３は、静止円環翼列を構
成する翼を示す。図６中の破線は比較のため従来広く使
用されている自由渦形とよばれる流れ分布を想定した場
合の静翼を示したものである。図７は静翼３の高さ方向
の翼形の反り角の分布を示す図で、翼形の反り角が内周
側の壁面付近と外周側の壁面付近の中間で最大となるよ
うにしてある。図７中の破線は比較のため広く使用され
ている自由渦形とよばれる流れ分布を想定した場合の分
布を示したものである。図８は静翼３で構成される静止
円環翼列を流れが通過するときの損失の分布を示す。図
８中の破線は比較のため広く使用されている自由渦形と
よばれる流れ分布を想定した場合の分布を示したもので
ある。内外周の壁の中間部分で発生する損失は、翼表面
と流れの摩擦により生じる損失のみであり小さい。自由
渦形の場合に対して反り角の増加は数度以下のため内外
周の壁の中間部分で発生する損失は自由渦形の場合と大
差ない。内外周の壁面近くでは、翼表面と流れの摩擦に
より生じる損失に加え、内外周の壁面との干渉による２
次流れが発生し、損失が大きいが内外周の壁面近くの反
り角が小さいので２次流れによる損失も小さく、この損
失が小さい分だけ効率が向上する。この形状の静翼３か
ら成る静止円環翼列は、図１に示した動翼１からなる回
転円環翼列の下流側に設け、動翼１の反り角が大きい半
径位置の静翼の反り角を大きく構成すると効果が大き
い。
を示す。図６の実線で示す静翼３は、静止円環翼列を構
成する翼を示す。図６中の破線は比較のため従来広く使
用されている自由渦形とよばれる流れ分布を想定した場
合の静翼を示したものである。図７は静翼３の高さ方向
の翼形の反り角の分布を示す図で、翼形の反り角が内周
側の壁面付近と外周側の壁面付近の中間で最大となるよ
うにしてある。図７中の破線は比較のため広く使用され
ている自由渦形とよばれる流れ分布を想定した場合の分
布を示したものである。図８は静翼３で構成される静止
円環翼列を流れが通過するときの損失の分布を示す。図
８中の破線は比較のため広く使用されている自由渦形と
よばれる流れ分布を想定した場合の分布を示したもので
ある。内外周の壁の中間部分で発生する損失は、翼表面
と流れの摩擦により生じる損失のみであり小さい。自由
渦形の場合に対して反り角の増加は数度以下のため内外
周の壁の中間部分で発生する損失は自由渦形の場合と大
差ない。内外周の壁面近くでは、翼表面と流れの摩擦に
より生じる損失に加え、内外周の壁面との干渉による２
次流れが発生し、損失が大きいが内外周の壁面近くの反
り角が小さいので２次流れによる損失も小さく、この損
失が小さい分だけ効率が向上する。この形状の静翼３か
ら成る静止円環翼列は、図１に示した動翼１からなる回
転円環翼列の下流側に設け、動翼１の反り角が大きい半
径位置の静翼の反り角を大きく構成すると効果が大き
い。
【００３２】図９、図１０、図１１は上述の第一、第二
の実施例において、翼とスタガ−角との関係を示す図で
ある。
の実施例において、翼とスタガ−角との関係を示す図で
ある。
【００３３】一般に翼形の反り線の翼前縁の接線は、設
計流量時に翼に流入する流れの方向におおよそ一致させ
る。従って翼高さ方向の反り角分布と翼高さ方向の翼弦
長の分布により翼の形状は、ほぼ定まる。回転円環翼
列、静止円環翼列のいずれの場合でも翼形の反り角を内
周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中間で最大にする
場合、反り角の最大値が内周側の壁面付近あるいは外周
側の壁面付近と大差ないと効率向上の効果が得にくい。
図９のように回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上
に表れる翼形を平面に展開したときの翼形の前縁と後縁
とを結ぶ直線と、円筒面上に表れる翼列の前縁を結んだ
線と直角に交わる線の成す角をスタガ−角と定義すると
き、回転円環翼列の場合は、図１０に示すように内周側
（翼の根元）から外周側（先端）に向かってスタガ−角
が増加と一定値を組み合わせた変化をし、スタガ−角を
内周側から外周側に向かう距離で２回微分した値を変化
率と定義するとき、変化率が正になるように翼を構成す
る。又静止円環翼列の場合は、図１１に示すように、内
周側から外周側に向かってスタガ−角が減少と一定値を
組み合わせた変化をし、変化率が正になるように翼を構
成すると反り角の最大値が過小でないように決定でき
る。
計流量時に翼に流入する流れの方向におおよそ一致させ
る。従って翼高さ方向の反り角分布と翼高さ方向の翼弦
長の分布により翼の形状は、ほぼ定まる。回転円環翼
列、静止円環翼列のいずれの場合でも翼形の反り角を内
周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中間で最大にする
場合、反り角の最大値が内周側の壁面付近あるいは外周
側の壁面付近と大差ないと効率向上の効果が得にくい。
図９のように回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上
に表れる翼形を平面に展開したときの翼形の前縁と後縁
とを結ぶ直線と、円筒面上に表れる翼列の前縁を結んだ
線と直角に交わる線の成す角をスタガ−角と定義すると
き、回転円環翼列の場合は、図１０に示すように内周側
（翼の根元）から外周側（先端）に向かってスタガ−角
が増加と一定値を組み合わせた変化をし、スタガ−角を
内周側から外周側に向かう距離で２回微分した値を変化
率と定義するとき、変化率が正になるように翼を構成す
る。又静止円環翼列の場合は、図１１に示すように、内
周側から外周側に向かってスタガ−角が減少と一定値を
組み合わせた変化をし、変化率が正になるように翼を構
成すると反り角の最大値が過小でないように決定でき
る。
【００３４】図１２は段当りの圧力上昇が大きい高速回
転の多段の軸流送風機にてきした第三の実施例の翼弦長
の分布を示す。反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁
面付近の中間で最大になり、かつ外周側の壁面付近の反
り角が内周側の壁面付近の反り角より小さくなるように
翼を構成することにより、翼の外周側の壁面付近の負荷
を低減している。このため軸流送風機の効率を向上させ
るために外周側では翼の弦長を長くして翼面積を増加さ
せて負荷を低減させる必要が無い。従って高い効率を維
持しながら、図１２に示すように、翼の弦長を根元（内
周側）から先端（外周側）に向かって単調に減少させる
ことが可能になり、翼先端側の重量が大幅に低減可能で
あるから、チタニウムなどの特殊材料を使用する事なく
高効率で高速回転の遠心力に耐えられるように翼を構成
できる。
転の多段の軸流送風機にてきした第三の実施例の翼弦長
の分布を示す。反り角が内周側の壁面付近と外周側の壁
面付近の中間で最大になり、かつ外周側の壁面付近の反
り角が内周側の壁面付近の反り角より小さくなるように
翼を構成することにより、翼の外周側の壁面付近の負荷
を低減している。このため軸流送風機の効率を向上させ
るために外周側では翼の弦長を長くして翼面積を増加さ
せて負荷を低減させる必要が無い。従って高い効率を維
持しながら、図１２に示すように、翼の弦長を根元（内
周側）から先端（外周側）に向かって単調に減少させる
ことが可能になり、翼先端側の重量が大幅に低減可能で
あるから、チタニウムなどの特殊材料を使用する事なく
高効率で高速回転の遠心力に耐えられるように翼を構成
できる。
【００３５】図１３、図１４はそれぞれ本発明の第四、
第五の実施例を示す図で、静止円環翼列の２次流れによ
る損失をさら低減させて軸流ファンの効率を向上させる
例である。図１３は回転円環翼列の下流側に設置される
静止円環翼列を構成する静翼３の前縁、後縁あるいは円
筒断面内の静翼３の重心を結んだ線のいずれか、あるい
はこれらの組合せが、内周側の壁面付近では回転円環翼
列の回転軸に対して直角方向であり、外周側の壁面付近
では回転方向に傾斜するようにして、内周側の壁面付近
では回転円環翼列の回転軸に対して放射方向状であり、
外周側では回転方向に傾斜するようにしてある。このた
め外周側の翼端では負圧面側が側壁と鈍角をなすように
構成され２次流れによる損失が減少する。図１５の実線
は、図１３の実線で示す静翼３の先端側を傾斜させた本
発明の実施例の損失分布を示し、図１５の破線は、図１
３の破線で示す静翼を傾斜させない場合の損失分布を示
す。静翼３を傾斜させた効果による２次流れによる損失
の減少により、外周側の損失が減少している。また静翼
３が、内周側の壁面付近では回転円環翼列の回転軸に対
して直角（放射状）であるので、内周側の壁面を組立て
時の基準に利用できるので、特殊な治具を必要とせず静
翼３を壁面に固定することが可能になる。特に中空翼を
溶接により固定する際の効果が大きい。
第五の実施例を示す図で、静止円環翼列の２次流れによ
る損失をさら低減させて軸流ファンの効率を向上させる
例である。図１３は回転円環翼列の下流側に設置される
静止円環翼列を構成する静翼３の前縁、後縁あるいは円
筒断面内の静翼３の重心を結んだ線のいずれか、あるい
はこれらの組合せが、内周側の壁面付近では回転円環翼
列の回転軸に対して直角方向であり、外周側の壁面付近
では回転方向に傾斜するようにして、内周側の壁面付近
では回転円環翼列の回転軸に対して放射方向状であり、
外周側では回転方向に傾斜するようにしてある。このた
め外周側の翼端では負圧面側が側壁と鈍角をなすように
構成され２次流れによる損失が減少する。図１５の実線
は、図１３の実線で示す静翼３の先端側を傾斜させた本
発明の実施例の損失分布を示し、図１５の破線は、図１
３の破線で示す静翼を傾斜させない場合の損失分布を示
す。静翼３を傾斜させた効果による２次流れによる損失
の減少により、外周側の損失が減少している。また静翼
３が、内周側の壁面付近では回転円環翼列の回転軸に対
して直角（放射状）であるので、内周側の壁面を組立て
時の基準に利用できるので、特殊な治具を必要とせず静
翼３を壁面に固定することが可能になる。特に中空翼を
溶接により固定する際の効果が大きい。
【００３６】図１４は静翼３の外周側の壁面付近では回
転円環翼列の回転軸に対して直角であり、内周側の壁面
付近では回転方向に傾斜している。この場合内周側の壁
面付近の２次流れによる損失が減少し、外周側を利用す
る静翼３を固定する際の組立ての容易化効果が大きい。
図１６の実線は、図１４の実線で示す静翼３の内周側を
傾斜させた本発明の実施例の損失分布を示し、図１６の
破線は、図１４の破線で示す静翼を傾斜させない場合の
損失分布を示す。静翼３を傾斜させた効果による２次流
れによる損失の減少により、内周側の損失が減少してい
る。
転円環翼列の回転軸に対して直角であり、内周側の壁面
付近では回転方向に傾斜している。この場合内周側の壁
面付近の２次流れによる損失が減少し、外周側を利用す
る静翼３を固定する際の組立ての容易化効果が大きい。
図１６の実線は、図１４の実線で示す静翼３の内周側を
傾斜させた本発明の実施例の損失分布を示し、図１６の
破線は、図１４の破線で示す静翼を傾斜させない場合の
損失分布を示す。静翼３を傾斜させた効果による２次流
れによる損失の減少により、内周側の損失が減少してい
る。
【００３７】図１７、図１８はそれぞれ第六、第七の実
施例で、上述した図１３、図１４に示す実施例の反り角
が内周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中間で最大と
なるように構成したものである。図１７、図１８中の破
線は比較のため図１３、図１４の実施例を示したもので
ある。静翼３を傾斜させた効果と内外周の壁面付近の翼
負荷低減による効果によりさらに２次流れによる損失が
減少する。
施例で、上述した図１３、図１４に示す実施例の反り角
が内周側の壁面付近と外周側の壁面付近の中間で最大と
なるように構成したものである。図１７、図１８中の破
線は比較のため図１３、図１４の実施例を示したもので
ある。静翼３を傾斜させた効果と内外周の壁面付近の翼
負荷低減による効果によりさらに２次流れによる損失が
減少する。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば翼列の２次流れ損失が低
減可能であり高効率の軸流送風機が得られる。
減可能であり高効率の軸流送風機が得られる。
【図１】本発明の軸流送風機に係る実施例の縦断面図。
【図２】図１に示す軸流送風機における動翼の第一の実
施例の外観形状図。
施例の外観形状図。
【図３】図２の動翼の高さ方向の翼形の反り角の分布を
示す図。
示す図。
【図４】図２に示す動翼の回転円環翼列を気体の流れが
通過するときの機械的エネルギ−伝達効率の分布を示す
図。
通過するときの機械的エネルギ−伝達効率の分布を示す
図。
【図５】図２に示す動翼の回転円環翼列を流れが通過す
るとき流れが受け取る仕事量と流量の積の分布を示す
図。
るとき流れが受け取る仕事量と流量の積の分布を示す
図。
【図６】本発明の第二の実施例の静止円環翼列を構成す
る翼を示す図。
る翼を示す図。
【図７】図６に示す実施例の静翼の高さ方向の翼形の反
り角の分布を示す図。
り角の分布を示す図。
【図８】図６に示す実施例の静止円環翼列を流れが通過
するときの損失の分布を示す図。
するときの損失の分布を示す図。
【図９】翼のスタガ−角の定義を示す図。
【図１０】回転円環翼列の動翼のスタガ−角分布を示す
図。
図。
【図１１】静止円環翼列の静翼のスタガ−角分布を示す
図。
図。
【図１２】翼の高さ方向の翼弦長の分布を示す図。
【図１３】本発明の第四の実施例の静止円環翼列を構成
する翼を示す図。
する翼を示す図。
【図１４】本発明の第五の実施例の静止円環翼列を構成
する翼を示す図。
する翼を示す図。
【図１５】図１３に示す実施例の静止円環翼列を流れが
通過するときの損失の分布を示す図。
通過するときの損失の分布を示す図。
【図１６】図１４に示す実施例の静止円環翼列を流れが
通過するときの損失の分布を示す図。
通過するときの損失の分布を示す図。
【図１７】本発明の第六の実施例の静止円環翼列を構成
する翼を示す図。
する翼を示す図。
【図１８】本発明の第六の実施例の静止円環翼列を構成
する翼を示す図。
する翼を示す図。
【図１９】内外ケ−シング間における軸方向流速と動翼
相対流入速度との関係を示す図。
相対流入速度との関係を示す図。
【図２０】軸方向流速と動翼相対流入速度との関係を示
す図。
す図。
【図２１】翼における流入流れ角度と反り角とを示す
図。
図。
【図２２】翼における流れ損失を説明するための図。
１…動翼 ２…回転体 ３…静翼 ４…内周側のケ−シング ５…外周側のケ−シング ６…流れ ７…吸込みケ−シング ８…ディフュ−ザ
Claims (10)
- 【請求項１】回転円環翼列を構成する翼と、この翼を固
定する内周側の壁と、静止円環翼列と、この翼を固定す
る外周側の壁と、前記回転円環翼列を支承回転せしめる
手段と、これら回転円環翼列、静止円環翼列及び回転円
環翼列を支承回転せしめる手段を収容するケ−シングと
を備える軸流送風機において、前記回転円環翼列の回転
軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開したと
きの翼形の反り線の前縁における接線と後縁における接
線との成す角を反り角と定義するとき、前記回転円環翼
列もしくは静止円環翼列を、反り角が内周側の壁面付近
と外周側の壁面付近の中間で最大となる翼により構成す
ることを特徴とする軸流送風機。 - 【請求項２】請求項１記載の軸流送風機において、回転
円環翼列及び静止円環翼列を、反り角が内周側の壁面付
近と外周側の壁面付近の中間で最大となる翼により構成
することを特徴とする軸流送風機。 - 【請求項３】回転円環翼列を構成する翼と、この翼を固
定する内周側の壁と、静止円環翼列と、この翼を固定す
る外周側の壁と、前記回転円環翼列を支承回転せしめる
手段と、これら回転円環翼列、静止円環翼列及び回転円
環翼列を支承回転せしめる手段を収容するケ−シングと
を備える軸流送風機において、前記回転円環翼列の回転
軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開したと
きの翼形の反り線の前縁における接線と後縁における接
線との成す角を反り角と定義するとき、前記回転円環翼
列の翼の反り角を内周側の壁面付近と外周側の壁面付近
の中間で最大となる翼により構成し、この回転円環翼列
の回転軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開
したときの翼形の前縁と後縁とを結ぶ直線と、円筒面上
に表れる翼列の前縁を結んだ線と直角に交わる線との成
す角をスタガ−角と定義するとき、前記翼のスタガ−角
を内周側から外周側に向かってスタガ−角が増加する部
分と一定である部分とで形成し、前記スタガ−角を内周
側から外周側に向かう距離で２回微分した値を変化率と
定義するとき、変化率が正であることを特徴とする軸流
送風機。 - 【請求項４】回転円環翼列を構成する翼と、この翼を固
定する内周側の壁と、静止円環翼列と、この翼を固定す
る外周側の壁と、前記回転円環翼列を支承回転せしめる
手段と、これら回転円環翼列、静止円環翼列及び回転円
環翼列を支承回転せしめる手段を収容するケ−シングと
を備える軸流送風機において、前記回転円環翼列の回転
軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開したと
きの翼形の反り線の前縁における接線と後縁における接
線との成す角を反り角と定義するとき、前記回転円環翼
列の翼の反り角を内周側の壁面付近と外周側の壁面付近
の中間で最大となりかつ内周側の壁面付近の反り角が外
周側の壁面付近の反り角より大きい翼により構成し、こ
の回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒面上に表れる翼
形を平面に展開したときの翼形の前縁と後縁とを結ぶ直
線と、円筒面上に表れる翼列の前縁を結んだ線と直角に
交わる線との成す角をスタガ−角と定義するとき、前記
翼のスタガ−角を内周側から外周側に向かってスタガ−
角が増加する部分と一定である部分とで形成し、前記ス
タガ−角を内周側から外周側に向かう距離で２回微分し
た値を変化率と定義するとき、変化率が正であることを
特徴とする軸流送風機。 - 【請求項５】回転円環翼列を構成する翼と、この翼を固
定する内周側の壁と、静止円環翼列と、この翼を固定す
る外周側の壁と、前記回転円環翼列を支承回転せしめる
手段と、これら回転円環翼列、静止円環翼列及び回転円
環翼列を支承回転せしめる手段を収容するケ−シングと
を備える軸流送風機において、前記回転円環翼列の回転
軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開したと
きの翼形の反り線の前縁における接線と後縁における接
線との成す角を反り角と定義するとき、前記静止円環翼
列の翼の反り角を内周側の壁面付近と外周側の壁面付近
の中間で最大となる翼により構成し、この回転円環翼列
の回転軸を軸とする円筒面上に表れる翼形を平面に展開
したときの翼形の前縁と後縁を結ぶ直線と、円筒面上に
表れる翼列の前縁を結んだ線と直角に交わる線との成す
角をスタガ−角と定義するとき、前記翼のスタガ−角を
内周側から外周側に向かってスタガ−角が減少する部分
と一定である部分とで形成し、前記スタガ−角を内周側
から外周側に向かう距離で２回微分した値を変化率と定
義するとき、変化率が正であることを特徴とする軸流送
風機。 - 【請求項６】請求項４もしくは請求項５記載の軸流送風
機において、回転円環翼列を構成する翼の弦長が内周側
から外周側に向かって単調に減少することを特徴とする
軸流送風機。 - 【請求項７】回転円環翼列を構成する翼と、この翼を固
定する内周側の壁と、静止円環翼列と、この翼を固定す
る外周側の壁と、前記回転円環翼列を支承回転せしめる
手段と、これら回転円環翼列、静止円環翼列及び回転円
環翼列を支承回転せしめる手段を収容するケ−シングと
を備える軸流送風機において、前記回転円環翼列の下流
に設置される静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁も
しくは円筒断面内の翼形の重心のそれぞれを結んだ線の
いずれかが、内周側の壁面付近では前記回転円環翼列の
回転軸に対して直角であり、外周側の壁面付近では回転
方向に傾斜していることを特徴とする軸流送風機。 - 【請求項８】請求項７記載の軸流送風機において、回転
円環翼列の下流に設置される静止円環翼列を構成する翼
の前縁、後縁もしくは円筒断面内の翼形の重心のそれぞ
れを結んだ線の全てが、内周側の壁面付近では前記回転
円環翼列の回転軸に対して直角であり、外周側の壁面付
近では回転方向に傾斜していることを特徴とする軸流送
風機。 - 【請求項９】回転円環翼列を構成する翼と、この翼を固
定する内周側の壁と、静止円環翼列と、この翼を固定す
る外周側の壁と、前記回転円環翼列を支承回転せしめる
手段と、これら回転円環翼列、静止円環翼列及び回転円
環翼列を支承回転せしめる手段を収容するケ−シングと
を備える軸流送風機において、前記回転円環翼列の下流
に設置される静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁も
しくは円筒断面内の翼形の重心のそれぞれを結んだ線の
いずれかが、内周側の壁面付近では前記回転円環翼列の
回転軸に対して直角であり、外周側の壁面付近では回転
方向に傾斜し、この回転円環翼列の回転軸を軸とする円
筒面上に表れる翼形を平面に展開したときの翼形の前縁
と後縁を結ぶ直線と、円筒面上に表れる翼列の前縁を結
んだ線と直角に交わる線との成す角をスタガ−角と定義
するとき、前記翼のスタガ−角を内周側から外周側に向
かってスタガ−角が減少する部分と一定である部分とで
形成し、前記スタガ−角を内周側から外周側に向かう距
離で２回微分した値を変化率と定義するとき、変化率が
正であることを特徴とする軸流送風機。 - 【請求項１０】回転円環翼列を構成する翼と、この翼を
固定する内周側の壁と、静止円環翼列と、この翼を固定
する外周側の壁と、前記回転円環翼列を支承回転せしめ
る手段と、これら回転円環翼列、静止円環翼列及び回転
円環翼列を支承回転せしめる手段を収容するケ−シング
とを備える軸流送風機において、前記回転円環翼列の下
流に設置される静止円環翼列を構成する翼の前縁、後縁
もしくは円筒断面内の翼形の重心のそれぞれを結んだ線
の全てが、翼の根元の壁面付近では前記回転円環翼列の
回転軸に対して直角であり、先端の壁面付近では回転方
向に傾斜し、この回転円環翼列の回転軸を軸とする円筒
面上に表れる翼形を平面に展開したときの翼形の前縁と
後縁を結ぶ直線と、円筒面上に表れる翼列の前縁を結ん
だ線と直角に交わる線との成す角をスタガ−角と定義す
るとき、前記翼のスタガ−角を翼の根元から先端に向か
ってスタガ−角が減少する部分と一定である部分とで形
成し、前記スタガ−角を翼の根元から先端に向かう距離
で２回微分した値を変化率と定義するとき、減少する変
化率が正であることを特徴とする軸流送風機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31022894A JP3528285B2 (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 軸流送風機 |
| KR1019950049110A KR0161107B1 (ko) | 1994-12-14 | 1995-12-13 | 도입유로부착 축류송풍기 |
| CN95121881A CN1058774C (zh) | 1994-12-14 | 1995-12-13 | 带导入流道的轴流式鼓风机 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31022894A JP3528285B2 (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 軸流送風機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08165999A true JPH08165999A (ja) | 1996-06-25 |
| JP3528285B2 JP3528285B2 (ja) | 2004-05-17 |
Family
ID=18002737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31022894A Expired - Lifetime JP3528285B2 (ja) | 1994-12-14 | 1994-12-14 | 軸流送風機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3528285B2 (ja) |
| KR (1) | KR0161107B1 (ja) |
| CN (1) | CN1058774C (ja) |
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10122192A (ja) * | 1996-10-14 | 1998-05-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 軸流圧縮機動翼 |
| JP2002039099A (ja) * | 2000-07-25 | 2002-02-06 | Minebea Co Ltd | 整流翼 |
| JP2011094500A (ja) * | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Ihi Corp | ジェットエンジン用圧縮機及びジェットエンジン |
| WO2015175044A2 (en) | 2014-02-19 | 2015-11-19 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US9988908B2 (en) | 2014-02-19 | 2018-06-05 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10036257B2 (en) | 2014-02-19 | 2018-07-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10184483B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-01-22 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10309414B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-06-04 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10358925B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-07-23 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10370974B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-08-06 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10385866B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-08-20 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10393139B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10422226B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-09-24 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10465702B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-11-05 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10495106B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-03 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10502229B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-10 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10519971B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10550852B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-04 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10557477B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-11 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10570915B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10570916B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10584715B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-03-10 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10590775B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-03-17 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10605259B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-03-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| JP2020165379A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 株式会社酉島製作所 | ターボポンプ |
| US11873833B2 (en) | 2020-09-02 | 2024-01-16 | Mitsubishi Electric Corporation | Axial-flow fan, and outdoor unit for air-conditioning apparatus |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7739773B2 (en) * | 2006-08-10 | 2010-06-22 | Andreas Stihl Ag & Co. Kg | Portable blower |
| JP5211027B2 (ja) * | 2009-12-14 | 2013-06-12 | 国立大学法人 東京大学 | 二重反転式軸流送風機 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3775023A (en) * | 1971-02-17 | 1973-11-27 | Teledyne Ind | Multistage axial flow compressor |
| JPS5262712A (en) * | 1975-11-20 | 1977-05-24 | Agency Of Ind Science & Technol | Axial flow blower |
| JPH07103877B2 (ja) * | 1986-02-19 | 1995-11-08 | 株式会社東芝 | 軸流圧縮機 |
| JP2712800B2 (ja) * | 1990-07-18 | 1998-02-16 | 富士電機株式会社 | 正逆双方向型軸流送風機 |
-
1994
- 1994-12-14 JP JP31022894A patent/JP3528285B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-12-13 CN CN95121881A patent/CN1058774C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-13 KR KR1019950049110A patent/KR0161107B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10122192A (ja) * | 1996-10-14 | 1998-05-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 軸流圧縮機動翼 |
| JP2002039099A (ja) * | 2000-07-25 | 2002-02-06 | Minebea Co Ltd | 整流翼 |
| JP4697501B2 (ja) * | 2000-07-25 | 2011-06-08 | ミネベア株式会社 | 整流翼 |
| JP2011094500A (ja) * | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Ihi Corp | ジェットエンジン用圧縮機及びジェットエンジン |
| US10502229B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-10 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10557477B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-11 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US9988908B2 (en) | 2014-02-19 | 2018-06-05 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10036257B2 (en) | 2014-02-19 | 2018-07-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10184483B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-01-22 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10309414B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-06-04 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10352331B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-07-16 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10358925B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-07-23 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10370974B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-08-06 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10385866B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-08-20 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10393139B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10422226B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-09-24 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
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| US10495106B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-03 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
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| US10550852B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-04 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| EP3108116A4 (en) * | 2014-02-19 | 2018-02-28 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10570915B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10570916B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10584715B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-03-10 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US10590775B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-03-17 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
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| US11867195B2 (en) | 2014-02-19 | 2024-01-09 | Rtx Corporation | Gas turbine engine airfoil |
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| US10914315B2 (en) | 2014-02-19 | 2021-02-09 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
| US11041507B2 (en) | 2014-02-19 | 2021-06-22 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
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| US11193496B2 (en) | 2014-02-19 | 2021-12-07 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
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| US11391294B2 (en) | 2014-02-19 | 2022-07-19 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
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