JPH08165151A - 製鋼スラグのエージング方法およびその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 製鋼スラグを、水蒸気を利用して短時間で人
工的に膨潤させて、道路用路盤材として適用可能な製品
に工業規模でエージングする方法およびその装置ならび
に、装置を損耗することのない製鋼スラグのエージング
方法およびその装置を提供する。 【構成】 粒径２５mm以下のものが８０％以上となるよ
うに破砕した常温の製鋼スラグを圧力容器１に装入し、
この圧力容器１を密閉して容器内に水蒸気発生装置３よ
り加圧水蒸気を供給して容器およびスラグを加熱するこ
とによって凝縮した熱水を管路１０より排水しつつ圧力
容器１内を昇温・昇圧し、次いで容器内を２〜１０kg／
cm² の圧力の飽和水蒸気雰囲気に１〜５時間保持した
後、圧力容器１内を大気圧まで減圧して製鋼スラグを排
出する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、転炉、電気炉等より排
出される未滓化石灰（フリーライム）を含有する製鋼ス
ラグを、水蒸気を利用して短時間で人工的に膨潤させ
て、道路用路盤材として適用可能な製品に工業規模でエ
ージングする方法およびその装置に関する。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】製鋼
工程で発生する製鋼スラグは、硬く、その表面が角張っ
た形状をしているため、道路転圧時の噛み合わせがよ
く、路盤材として優れた性質を有する。しかしながら、
製鋼スラグは、脱Ｐ・脱Ｓ剤として使用される生石灰の
一部が、他の分子と完全に結合しないで未滓化石灰（フ
リーライム）のまま残存しているため、この製鋼スラグ
をこのまま路盤材として使用した場合には、経時的に水
和反応を起こし、膨張・崩壊し、地盤隆起などの弊害を
生じることがある。そのため、従来より路盤材料などに
使用する場合には、膨張・崩壊現象を完了させて安定さ
せて使用するためのエージングを行った後、使用されて
いる。例えば、従来の製鋼スラグのエージング方法およ
びその装置としては、以下に示すものが公知であるが、
それぞれの技術には欠点があり、満足すべきエージング
技術はいまだ提供されていない。

【０００３】特開昭６０−１０１４４１号公報には、従
来３〜６箇月間自然放置していたものを、水蒸気を含む
高温ガスを吹き込むことにより大幅に短縮し得る方法が
提案されている。しかし、大気中に暴露しながらの処理
であるため、また、水蒸気以外のガス（空気）を含む高
温ガスの吹き込みによって行う方法であるため、まだ４
８時間以上の処理時間が必要である。

【０００４】特開昭６３−２０１０４３号公報には、ホ
ッパ等の容器内にスラグを入れて処理する方法が提案さ
れているが、ロータリーフィーダ等の圧力シール性能が
比較的弱い装置の適用によるもので、高圧の水蒸気の適
用は考慮されていない。このため、容器で処理されたス
ラグは、屋外に一定期間放置しなければならない。従っ
て、従来２箇月程度を要したスラグのエージング期間を
半月程度に短縮できるの過ぎない。

【０００５】特開昭６３−２６０８４２号公報には、側
面・底面を囲ったスラグに水蒸気を吹き込む方法が提案
されているが、上面は開放または簡単な蓋を被せる程度
であるため、蒸気温度が上がらず、したがって、エージ
ング期間を１〜３週間程度に短縮できるに過ぎない。

【０００６】特開平３−１５９９３８号公報には、２槽
以上のスラグ槽を切り換えながら飽和水蒸気ならびに温
水でエージングを行う方法が提案されているが、大気圧
下での処理であるため、スラグ温度が８０℃程度にしか
ならず、エージング時間は８〜２４時間程度を要する。

【０００７】特開平４−２０２０３３号公報には、高圧
の水蒸気を用いてエージングする方法が提案されている
が、大気圧雰囲気に貯留されたスラグに高圧水蒸気を噴
出するものであるため、高圧水蒸気のエンタルピーが活
用されるだけであり、高圧水蒸気の温度が十分活かされ
ておらず、したがって、エージング時間が顕著に短縮さ
れていない。

【０００８】特開平４−２０２０３４号公報には、自然
エージングと蒸気エージングとを組み合わせる方法が提
案されているが、１〜３箇月の先行自然エージング期間
および１０時間程度の蒸気エージング期間を要し、合計
処理時間は短縮されていない。

【０００９】特開平５−１７１８２号公報には、ガラス
ビーカー程度の規模であれば、スラグを水中に浸漬させ
超音波を作用させることにより１分間程度でエージング
を完了させ得ることが示されているが、工業規模ではベ
ルトコンベヤ上のスラグ層の厚みを厚くしなければなら
ないので、実用化は困難である。

【００１０】特開平６−９２６９６号公報には、１００
℃以上の高温の水蒸気による処理も提案されているが、
二酸化炭素等の他のガスを含有するために水蒸気分圧が
低く、従って水蒸気の凝縮温度も低いためにスラグが十
分に高温とならず、水蒸気の水和反応を十分促進してい
るとは言えない。また、二酸化炭素ガスを混合すること
により、エージング時間を４時間程度まで短縮し得るこ
とが示されているが、水蒸気源と二酸化炭素源の両方を
準備せねばならず、また、二酸化炭素ガスが凝縮水に溶
解して酸性となり、装置を腐食させる等の問題がある。

【００１１】特開平６−９２６９７号公報には、水蒸気
の代わりに圧力が１．２kg／cm²G以上の水でエージング
する方法が提案されているが、加熱媒として水を適用し
た場合には、スラグの粒子間および粒子内の微細な空隙
の熱水が凝縮温度より低下しても、そのまま溜まりやす
く、凝縮温度に近い高温の熱水と入れ替わりにくい。

【００１２】従って、圧力を高めることによる凝縮温度
の上昇を十分に活かすことができないため、１２時間程
度のエージング時間を要する。

【００１３】特開平６−１２７９８４号公報には、製鋼
精錬炉から排出されて凝固したばかりの、まだ高温のス
ラグを圧力容器内に充填し、散水するなどの方法によっ
て冷却と同時にエージングと破砕の両方を行わせる方法
が提案されているが、１０００℃程度の極めて高温の固
体を搬送せねばならず、搬送設備に耐熱性を必要とし、
しかも未破砕の大塊のスラグを圧力容器に装入するた
め、圧力容器壁や開閉蓋のシール面を傷めやすく、円滑
な運転ができない等の問題点がある。

【００１４】特開平５−２３８７８６号公報には、スラ
グを耐圧容器内に密閉状態で装入し、加圧蒸気の供給に
よって容器内を圧力下蒸気雰囲気に保つエージング方法
が提案されており、この方法によれば、２kg／cm²G程度
の圧力をわずか３時間保持することによってエージング
を行わしめることが記載されている。しかし、このエー
ジング方法を工業的に大規模に実用化するための方法、
特に蒸気による容器内の昇温・昇圧の際に発生する大量
の熱水の取り扱いについて具体的な方法が示されておら
ず、当業者が容易に実施することができない。

【００１５】本発明は従来の技術の有するこのような問
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、製鋼
スラグを、水蒸気を利用して短時間で人工的に膨潤させ
て、道路用路盤材として適用可能な製品に工業規模でエ
ージングする方法およびその装置を提供することにあ
る。また、本発明の目的は、装置を損耗することのない
製鋼スラグのエージング方法およびその装置を提供する
ことにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、粒径２５mm以下のものが８０％以上とな
るように破砕した常温の製鋼スラグを圧力容器に装入
し、該圧力容器を密閉して容器内に加圧水蒸気を供給し
て容器およびスラグを加熱することによって凝縮した熱
水を排出しつつ圧力容器内を昇温・昇圧し、次いで容器
内を２〜１０kg／cm²Gの圧力の飽和水蒸気雰囲気に１〜
５時間保持した後、圧力容器内を大気圧まで減圧して製
鋼スラグを排出することを特徴とする製鋼スラグのエー
ジング方法を第一の発明とし、上記第一の発明におい
て、圧力容器を密閉した後、容器内に加圧水蒸気を供給
する前に、当該圧力容器における前回の処理で発生した
熱水または連通可能に接続した他の圧力容器で発生した
熱水を当該圧力容器に供給して容器およびスラグを予熱
しつつ排水を行うことを特徴とする製鋼スラグのエージ
ング方法を第二の発明とし、上記第一の発明において、
複数の圧力容器を連通可能に接続し、圧力容器の上方か
ら水蒸気を排出することにより大気圧まで減圧し、排出
した水蒸気を他の圧力容器に供給して当該他の圧力容器
およびスラグを予熱しつつ排水を行うことを特徴とする
製鋼スラグのエージング方法を第三の発明とし、上記第
一、第二または第三の発明において、容器内を２〜１０
kg／cm²Gの圧力の飽和水蒸気雰囲気に保持する工程にお
いて、容器内圧力を一時的に低下させることを特徴とす
る製鋼スラグのエージング方法を第四の発明とし、上記
第四の発明において、複数の圧力容器を連通可能に接続
し、昇温・昇圧開始時にある圧力容器に、保温工程にあ
る他の圧力容器から飽和水蒸気を供給することによっ
て、当該他の圧力容器内圧力を一時的に低下させること
を特徴とする製鋼スラグのエージング方法を第五の発明
とし、上記第一、第二、第三、第四または第五の発明に
おいて、製鋼スラグを非密閉容器に収容した状態で、圧
力容器への装入および圧力容器からの排出を行うことを
特徴とする製鋼スラグのエージング方法を第六の発明と
し、上記第一、第二、第三、第四、第五または第六の発
明において、飽和水蒸気圧力が５kg／cm²G以上であるこ
とを特徴とする製鋼スラグのエージング方法を第七の発
明とし、上記第一、第二、第三、第四、第五、第六また
は第七の発明において、圧力容器への製鋼スラグの１回
の装入量が、１０〜５０トンであることを特徴とする製
鋼スラグのエージング方法を第八の発明とし、上記第八
の発明において、圧力容器への製鋼スラグの装入から排
出までの処理時間が、２〜６時間であることを特徴とす
る製鋼スラグのエージング方法を第九の発明とし、上記
第九の発明において、エージングされた製鋼スラグを排
出してから、エージングされるべき製鋼スラグを圧力容
器に装入して密閉するまでの時間が１０分以上３０分未
満であることを特徴とする製鋼スラグのエージング方法
を第十の発明とし、上記第九の発明において、昇温・昇
圧時間が３０分〜２時間であることを特徴とする製鋼ス
ラグのエージング方法を第十一の発明とし、製鋼スラグ
の装入および排出のための開閉蓋を有する圧力容器と水
蒸気発生装置とをバルブを有する管路で接続し、該圧力
容器下部に熱水排出手段を備えた管路を接続し、圧力容
器上部にバルブを有する大気に開放した管路を接続し、
該圧力容器にスラグを装入する手段および該圧力容器か
らスラグを排出する手段を備えていることを特徴とする
製鋼スラグのエージング装置を第十二の発明とし、上記
第十二の発明において、製鋼スラグ装入用の開閉蓋と排
出用の開閉蓋がそれぞれ独立したものであることを特徴
とする製鋼スラグのエージング装置を第十三の発明と
し、上記第十三の発明において、製鋼スラグ排出用の開
閉蓋の直前にスラグ集荷手段を設けたことを特徴とする
製鋼スラグのエージング装置を第十四の発明とし、上記
第十二の発明において、開閉蓋を、製鋼スラグ装入およ
び排出を兼用する１個の蓋で構成することを特徴とする
製鋼スラグのエージング装置を第十五の発明とし、上記
第十五の発明において、開閉蓋をクラッチドアとし、圧
力容器が上下反転可能な構造であることを特徴とする製
鋼スラグのエージング装置を第十六の発明とし、上記第
十六の発明において、クラッチドアが脱着する圧力容器
側に、圧力容器開口よりも小径のシュートを圧力容器フ
ランジシール面よりやや突出するように設けたことを特
徴とする製鋼スラグのエージング装置を第十七の発明と
し、上記第十二の発明において、圧力容器下部に接続し
た管路の熱水排出手段に引き続いて熱水貯留容器を配
し、該熱水貯留容器と圧力容器上部とを熱水送給手段を
有する管路で接続し、圧力容器下部に熱水排出用の別の
管路を接続したことを特徴とする製鋼スラグのエージン
グ装置を第十八の発明とし、上記第十二の発明におい
て、スラグ装入手段の前方に未処理スラグ貯留手段を設
け、圧力容器下部に接続した管路の熱水排出手段に引き
続いて熱水貯留容器を配し、該熱水貯留容器から熱水送
給手段を経て上記未処理スラグ貯留手段に至る管路を設
けたことを特徴とする製鋼スラグのエージング装置を第
十九の発明とし、上記第十二の発明において、圧力容器
が複数のものからなり、これら各圧力容器の上部と下部
を互いに連通可能に管路で接続し、該接続管路の各圧力
容器上部側にはバルブを設け、該接続管路の各圧力容器
下部側には熱水排出手段とバルブを設けたことを特徴と
する製鋼スラグのエージング装置を第二十の発明とし、
上記第十二の発明において、圧力容器が複数のものから
なり、これら各圧力容器の上部を互いに連通可能に管路
で接続し、該接続管路の各圧力容器上部側にそれぞれバ
ルブを設けたことを特徴とする製鋼スラグのエージング
装置を第二十一の発明とし、上記第十二の発明におい
て、水蒸気発生装置を共通とする複数の圧力容器を互い
に連通可能に管路で接続し、該接続管路の各圧力容器上
部側には逆止弁を除くバルブを設けたことを特徴とする
製鋼スラグのエージング装置を第二十二の発明とし、上
記第十三または第十五の発明において、スラグ装入手段
が、製鋼スラグを収容した非密閉容器を圧力容器内に移
送可能な搬送手段とスラグ供給手段とから構成され、ス
ラグ排出手段が、製鋼スラグを収容した非密閉容器を圧
力容器外に移送可能な搬送手段とスラグ空杯化手段とか
ら構成されていることを特徴とする製鋼スラグのエージ
ング装置を第二十三の発明とし、上記第二十三の発明に
おいて、非密閉容器の数が圧力容器の数よりも１つだけ
多いことを特徴とする製鋼スラグのエージング装置を第
二十四の発明とし、上記第二十三または第二十四の発明
において、非密閉容器の側面に、多数の通気孔を設けた
ことを特徴とする製鋼スラグのエージング装置を第二十
五の発明とし、上記第二十三、第二十四または第二十五
の発明において、非密閉容器の底面に、多数の排水孔を
設けたことを特徴とする製鋼スラグのエージング装置を
第二十六の発明とし、上記第二十三、第二十四、第二十
五または第二十六の発明において、非密閉容器の側面を
スラグの膨潤圧力に応じて変形可能な構造としたことを
特徴とする製鋼スラグのエージング装置を第二十七の発
明とし、上記第二十三、第二十四、第二十五、第二十六
または第二十七の発明において、圧力容器が横型円筒で
あり、該圧力容器内の円筒長手方向に２条のレールを敷
設し、搬送手段が、円筒と直交する方向に走行自在の横
行台車と、該横行台車上に上記円筒内レールから乗り継
ぎ可能なように同一方向に敷設された２条のレール上を
走行自在である別の台車とから構成され、スラグ供給手
段およびスラグ空杯化手段が、それぞれ、上記横行台車
上に敷設された２条のレールから乗り継ぎ可能なように
同一方向に敷設された２条のレールを有することを特徴
とする製鋼スラグのエージング装置を第二十八の発明と
し、上記第二十三、第二十四、第二十五、第二十六また
は第二十七の発明において、圧力容器が縦型円筒であ
り、開閉蓋を該円筒上面に設け、搬送手段が、非密閉容
器を懸架して昇降および横行自在であるホイストクレー
ン装置から構成されていることを特徴とする製鋼スラグ
のエージング装置を第二十九の発明とし、上記第二十八
の発明において、スラグ供給手段およびスラグ空杯化手
段がそれぞれ有する２条のレールが左右方向に移動可能
であることを特徴とする製鋼スラグのエージング装置を
第三十の発明とし、上記第十二、第十三、第十四、第十
五、第十六、第十七、第十八、第十九、第二十、第二十
一、第二十二、第二十三、第二十四、第二十五、第二十
六、第二十七、第二十八、第二十九または第三十の発明
において、圧力容器もしくは非密閉容器の内壁に、水平
方向または斜め下方に向けてリブを設けたことを特徴と
する製鋼スラグのエージング装置を第三十一の発明とす
る。

【００１７】

【作用】本発明の作用を簡単に説明すれば、以下のよう
になる。粒径が２５mm以下のものが８０％以上となるよ
うに破砕した製鋼スラグを、圧力容器に装入して密封す
る。そして、圧力容器内に加圧水蒸気を供給する。する
と、スラグおよび容器の水蒸気との接触面は水蒸気の凝
縮温度にほぼ等しくなり、水蒸気は凝縮潜熱を放出しな
がらスラグおよび容器を加熱し、凝縮温度にほぼ等しい
熱水が発生する。この熱水を排出しつつ、スラグおよび
容器を昇温し、容器内を昇圧する。やがて、容器内の圧
力が供給水蒸気の圧力とほぼ等しい圧力になった段階で
一定時間保持する。一定時間保持後、容器内の水蒸気を
大気に開放して容器内圧力を大気圧まで減圧してエージ
ングは終了する。

【００１８】

【実施例】以下に本発明の具体的な実施例について、そ
の作用・効果とともに詳細に説明する。

【００１９】〔実施例１〕本実施例は密閉容器内で加圧
水蒸気によりスラグを加熱しつつ、凝縮した熱水を排出
しながら製鋼スラグをエージングする技術に関するもの
である。その設備の概略は図１に示すとおりである。同
図を説明すると、１は圧力容器、２ａは開閉自在の上
蓋、２ｂは開閉自在の下蓋、３は水蒸気発生装置であ
り、水蒸気発生装置３と圧力容器１はバルブ４を有する
管路５で接続されている。６は製鋼スラグの装入シュー
トであり、このシュート６と製鋼スラグの破砕装置７と
の間にはコンベヤ８が介在している。圧力容器１の下部
にはスチームトラップ９を有する管路１０が接続され、
圧力容器１の上部にはバルブ１１を有する管路１２が接
続されている。１３はエージング後のスラグを収容する
スラグ容器である。このように構成される装置によって
製鋼スラグをエージングする方法について、図１ならび
に各工程の圧力変化、温度変化を示す図２に基づいて説
明する。

【００２０】(1) 装入工程 圧力容器１の上蓋２ａを開放して、破砕装置７で粒径２
５mm以下のものが８０％以上となるように破砕された製
鋼スラグをコンベヤ８を経てシュート６から圧力容器１
に装入し、上蓋２ａを閉じて密封する。（所要時間
ｔ_i ) (2) 昇温・昇圧工程 バルブ４を開いて水蒸気発生装置３より２〜１０kg／cm
²Gの水蒸気を圧力容器１に供給する。すると、スラグお
よび容器の水蒸気との接触面は、水蒸気の凝縮温度（飽
和温度Ｔ_S ) にほぼ等しくなり、水蒸気は凝縮潜熱を放
出しながらスラグおよび容器を加熱し、接触面には凝縮
温度にほぼ等しい熱水が発生する。この熱水は圧力容器
１の下部よりスチームトラップ９を備えた管路１０を経
て排出し、熱水が圧力容器１内に滞留しないようにす
る。（所要時間ｔ_p ) (3) 保温工程 スラグおよび容器の昇温が進行するに伴って蒸気消費量
が低減するので、容器の内圧Ｐ_S が次第に上昇し、やが
て水蒸気発生装置３から供給される水蒸気とほぼ等しい
２〜１０kg／cm²Gの圧力の飽和水蒸気雰囲気となる。こ
の状態で、１〜５時間水蒸気の供給を継続する。（所要
時間ｔ_S ) (4) 減圧工程 次に、バルブ４を閉じてバルブ１１を開き、圧力容器１
の上部から管路１２を通じて圧力容器１内の水蒸気を大
気に放出して容器内を大気圧にまで減圧する。（所要時
間ｔ_d ) (5) 排出工程 最後に圧力容器１の下蓋２ｂを開き、圧力容器内のスラ
グをスラグ容器１３に収容する。（所要時間ｔ_o ) 以
後、上記工程〜を繰り返す。

【００２１】以上のように構成される実施例１の特徴に
ついて、以下に説明する。

【００２２】(1) ２kg／cm²G以上の飽和水蒸気中にスラ
グを保持することにより、極めて短時間でエージングが
完了する。これは、高圧水蒸気は粒子間および粒子内の
空隙に侵入して凝縮熱伝達が行われるからである。従っ
て、かなり微小な空隙もほぼ同一圧力となり、凝縮温度
もほぼ等しくなる。凝縮熱伝達は対流熱伝達に比べて伝
熱速度がはるかに大きいため、水蒸気が飽和であって
も、若干過熱気味であっても接触面温度は凝縮温度にほ
ぼ等しくなる。

【００２３】(2) この高圧水蒸気によるエージングを工
業規模で円滑に実施するためには、熱水の排出が極めて
重要となる。この理由は次の通りである。 ａ．圧力容器内に熱水が滞留してスラグが浸漬すると凝
縮熱伝達が阻害され、スラグの昇温速度が低下し、エー
ジング時間（ｔ_S ) が長くなる。 ｂ．昇温・昇圧工程の初期段階に発生した低温の凝縮水
に浸漬したスラグは、高温・高圧の水蒸気と接触できな
いので昇温不足となり、水和反応に時間がかかる。 ｃ．水和反応で生成する消石灰（Ｃａ（ＯＨ）₂)の水に
対する溶解度は、図３に示すように、温度が上昇する
と、かえって減少するという特徴がある。昇温工程の初
期に発生する低温で消石灰濃度の高い熱水を圧力容器内
に滞留させておくと、昇温の進行に伴い、生成される高
温の熱水と混合して平均温度（Ｔ_W ) が上昇するために
溶解度が低下し、過剰の消石灰が析出して容器壁に固着
・成長するという問題も生じる。この問題は、昇温・昇
圧工程では水蒸気の供給と同時に熱水を排出するという
本発明の方法によって解決することができる。 なお、保温工程では、スラグおよび容器の平均温度（Ｔ
_C ) もかなり上昇しており、容器外表面の保温層を通じ
ての放熱量に見合う程度の熱水発生量（Ｓ）であり、ま
た熱水温度も高く、かつ温度変動も小さくなるので、熱
水の排出を行わなくても特に問題はない。また、保温工
程でも排水を行ってもエージング上は特に問題はない
が、高温・高圧の熱水が排出される際の騒音が大きく、
白煙が発生し、かつ熱的に損である。

【００２４】本発明の対象原料となる製鋼スラグは、転
炉スラグ、電気炉からの還元スラグおよび酸化スラグ、
並びにこれらの混合物等であり、精錬時の脱Ｐ、脱Ｓ剤
等として添加された生石灰の一部が他の分子と結合せず
に未滓化石灰（フリーライム）が残存しており、路盤材
として使用すると経時的に水和反応して消石灰となり、
膨潤・崩壊して地盤隆起等の問題を生じるので、従来は
数箇月間放置して自然エージングしていたものである。

【００２５】そこで、本発明はこのエージングを短時間
で効率的に行うことができる技術を提供することによ
り、係る問題を解消せんとするものであり、次に、本発
明において、スラグの温度、スラグの粒径、水蒸気の圧
力および保温時間を限定する理由を以下に説明する。

【００２６】(1) 原料スラグは原則として常温のものを
対象とする。予熱等のために若干加温したものでもよい
が、ベルトコンベヤ等で搬送可能な温度、すなわち高々
２００℃以下とすべきであり、炉から排出されて凝固し
たばかりの１０００℃程度の高温のスラグは好ましくな
い。

【００２７】(2) 原料スラグの粒径は路盤材の規格に応
じて最大２５mmに破砕するのが好ましい。エージング中
の粒子の崩壊があるため、これより若干大きくてもよい
が、２５mm以下のものが８０％以上となるように破砕す
るのが好ましい。スラグ粒径が過大であると、粒子表層
部の生石灰が消石灰となるにつれて粒子内部の生石灰の
水和反応が進行しにくくなり、エージング時間が長くな
る恐れがあるからである。

【００２８】(3) 水蒸気の飽和温度は水蒸気圧力で決ま
り、高温ほど水和反応の速度が大きくなるので水蒸気圧
力は高いほどよい。従って、エージングを効率的に行う
ためには、水蒸気の圧力は２kg／cm²G以上とするのが好
ましい。しかし、図４に示すように、この水和反応（Ｃ
ａＯ＋Ｈ₂ Ｏ→Ｃａ（ＯＨ）₂）の平衡定数Ｋ_P は高温
ほど小さくなり、４５０℃以上ではマイナスになり、む
しろ消石灰が分解して生石灰が生成する反応が進むこと
になる。このことは、４５０℃に近い高温では反応の進
行は速いが、最終的に水和反応をするフリーライムの割
合が減り、常温に冷却された製品がまだ膨潤する恐れが
あることを示している。また、圧力が高まるに伴って、
圧力上昇量に対する飽和温度の上昇量が小さくなり、ま
た圧力容器が高価になるので、水蒸気の圧力は１０kg／
cm²G以下とするのが好ましい。

【００２９】(4) 特開平５−２３８７８６号公報に開示
されているように、フリーライム６．１％、膨潤率３％
のスラグを処理する場合には、Ｐ_S ＝２kg／cm²Gの条件
での保温工程の所要時間（ｔ_S ) は３時間である。膨潤
率６％のスラグについて本発明者等が別途実験した結果
によると、Ｐ_S ＝５kg／cm²Gの条件での保温工程の所要
時間（ｔ_s ) は２時間であった。スラグの組成、圧力条
件にも依存するが、これらの結果から見て、経済性を考
慮すると、保温時間は１時間以上５時間以下とするのが
好ましい。

【００３０】〔実施例２〕本実施例は、上記実施例１に
おいて凝縮した熱水を排出した後に容器およびスラグを
予熱のために再利用する技術に関するものである。その
設備の概略は図５に示ように、図１に示すものに、次の
設備を付加したものである。スチームトラップ９に後続
して熱水貯留容器１４を設置し、さらに熱水貯留容器１
４に引き続いて管路１５にはポンプ１６、バルブ１７を
設置し、圧力容器１の上部に接続する。また、圧力容器
１の下部には、別の管路１８を接続し、管路１８にはバ
ルブ１９を設けてある。

【００３１】このように構成される装置によって製鋼ス
ラグをエージングする方法について、図５ならびに各工
程の圧力変化、温度変化を示す図６に基づいて説明す
る。

【００３２】(1) 装入工程 上記実施例１と同様の操作である。

【００３３】(2) 熱水予熱工程 前回の処理で圧力容器１の下部からスチームトラップ９
を経由して排出されて熱水貯留容器１４に貯留されてい
た熱水をポンプ１６により圧送して管路１５を経て圧力
容器１の上部に供給し、容器内のスラグに散水する。同
時にバルブ１９を開き、スラグ層内を流下した熱水を管
路１８を経て圧力容器外へ排出する。

【００３４】（所要時間ｔ_P1) (3) 昇温・昇圧工程 バルブ４を開いて上記実施例１と同様の操作を実施す
る。（所要時間ｔ_p2)ただし、スチームトラップ９から
排出される熱水は熱水貯留容器１４に貯留するようにす
る。

【００３５】(4) 保温工程 上記実施例１と同様の操作である。

【００３６】(5) 減圧工程 上記実施例１と同様の操作である。

【００３７】(6) 排出工程 上記実施例１と同様の操作である。

【００３８】以上のように構成される実施例２の効果に
ついて、以下に説明する。

【００３９】(1) 熱水の顕熱を予熱源として回収するこ
とができる。 (2) 熱水によりスラグを洗浄して流出しやすい一部の微
粉を除去することができるので、スチームトラップ９の
閉塞等のトラブルが発生しにくい。 (3) 熱水はスラグを予熱することによって温度が降下
し、消石灰の溶解度が図３に示すように上昇するので、
消石灰が圧力容器内で析出して固着する恐れが少なくな
る。なお、熱水貯留容器１４では、後から流入する熱水
の方が高温であるため、平均温度が上昇することがある
が、大気圧のため１００℃以下に抑えられ、温度変動幅
が小さい。また、消石灰が固着しても、常圧容器である
ため対応処置が容易である。 〔実施例３〕本実施例は、上記実施例１において凝縮し
た熱水を排出した後にスラグを予熱のために再利用する
技術に関するものである。その設備の概略は図７に示す
ように、図１に示すものに、次の設備を付加したもので
ある。スチームトラップ９に後続して熱水貯留容器１４
を設置し、さらに熱水貯留容器１４に引き続いて管路１
５ａにはポンプ１６、バルブ１７を設置し、管路１５ａ
をシュート６の前方のエージング前スラグ収納容器２０
まで延設し、該スラグ収納容器２０とシュート６との間
にはコンベヤ８ａが設置されている。

【００４０】このように構成される装置によって製鋼ス
ラグをエージングする方法について、図７に基づいて説
明する。

【００４１】(1) 装入工程 前回の処理で圧力容器１の下部からスチームトラップ９
を経由して排出されて熱水貯留容器１４に貯留されてい
た熱水をポンプ１６により圧送して管路１５ａを経て、
破砕装置７で粒径２５mm以下のものが８０％以上となる
ように破砕された製鋼スラグを収容するスラグ収納容器
２０内に散水する。同時にスラグ収納容器２０の下部よ
り管路２１を経て熱水を容器２０の外へ排出する。そし
て、圧力容器１の上蓋２ａを開き、予熱されたスラグを
コンベヤ８ａ、シュート６を経て圧力容器１に装入し、
上蓋２ａを閉じて密封する。

【００４２】(2) 昇温・昇圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００４３】(3) 保温工程 実施例１と同様の操作である。

【００４４】(4) 減圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００４５】(5) 排出工程 実施例１と同様の操作である。

【００４６】以上のように構成される実施例３の効果は
実施例２と同様に、熱水の顕熱を予熱源として利用でき
ることと、スラグ洗浄の効果としてスチームトラップ閉
塞等のトラブルを防止しうるという効果に加えて、熱水
による予熱を圧力容器とは別の場所で装入工程開始まで
に完了しておけるため、実施例２の場合における熱水予
熱工程の所要時間（ｔ_P1、図６参照）の分だけ、１回の
処理時間（ｔ_t ) を短くすることができるという効果が
期待できる。

【００４７】〔実施例４〕本実施例は、圧力容器を複数
とし、これら複数の圧力容器の上部と下部を互いに連通
可能に接続し、一方の圧力容器で発生した熱水を他の圧
力容器に通入可能とした技術に関するものである。その
設備の概略は図８に示すように、圧力容器を複数（１、
１ａ・・・）とし、隣接する一方の圧力容器１の下部と
上部との間を、バルブ２２、スチームトラップ２３およ
びバルブ２４を有する管路２５で接続し、他の圧力容器
１ａの下部と上部との間を、バルブ２２ａ、スチームト
ラップ２３ａ、バルブ２４ａを有する管路２５ａで接続
し、さらにこれら管路２５と２５ａを管路２６で接続し
たものである。

【００４８】このように構成される装置によって製鋼ス
ラグをエージングする方法について、図８および工程の
温度変化を示す図９に基づいて説明する。

【００４９】(1) 装入工程 装入手段として移動式トリッパを備えたベルトコンベヤ
８ｂを用い、トリッパを圧力容器１の真上に移動させ、
破砕装置７で粒径２５mm以下のものが８０％以上となる
ように破砕された製鋼スラグを圧力容器１に装入して、
圧力容器１を密封する。

【００５０】(2) 熱水予熱工程 圧力容器１の上部に通じる配管２５内のバルブ２４を開
き、後記する昇温・昇圧工程にある他の圧力容器から排
出される熱水を、管路２７、２６を経て圧力容器１の上
部に通入し、スラグ層を予熱しながら流下してくる熱水
を、容器下方のバルブ２８を開いてスチームトラップ９
から排出する。（所要時間ｔ_P0) (3) 昇温・昇圧工程 実施例１と同様の方法によって圧力容器１を昇温・昇圧
し、容器下部から排出される熱水を、バルブ２２を開い
て、管路２５、２６を経て熱水予熱工程にある圧力容器
１ａの上部に、バルブ２４ａを開いて通入する。なお、
昇温・昇圧工程の開始段階では、容器内圧力が低いの
で、保温工程を開始している他の圧力容器と同じ水蒸気
発生装置３から水蒸気の供給を受けている場合、高圧の
他の圧力容器内の水蒸気が圧力容器１または１ａに流入
して他の圧力容器が降温・降圧して保温工程の進行が阻
害される恐れがある。この問題を生じないようにするた
めに、本実施例では、バルブ４、４ａの直前に逆止弁２
９、２９ａを設けている。

【００５１】(4) 保温工程 実施例１と同様の操作である。

【００５２】(5) 減圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００５３】(6) 排出工程 実施例１と同様の操作である。

【００５４】以上のように構成される実施例４の効果
は、熱水貯留容器が不要になることと、１００℃以上
（大気圧以上のもの）の熱水をそのまま予熱に使うこと
ができるので、予熱効果が大きいことと、水蒸気発生装
置３の能力に制限があるような場合でも予熱を十分に行
うことによって昇温・昇圧時間の短縮につながり、１回
のエージング時間（ｔ_t ) の短縮が可能となるという効
果が期待できる。

【００５５】〔実施例５〕本実施例は、圧力容器を複数
とし、これら複数の圧力容器の上部を互いに連通可能に
接続し、一方の圧力容器で発生した熱水を他の圧力容器
に通入可能とした技術に関するものである。その設備の
概略は図１０に示すように、圧力容器を複数（１、１ａ
・・・）とし、隣接する圧力容器１と１ａの上部同士を
管路３０で接続し、この管路３０内の各圧力容器１、１
ａの上部に、それぞれバルブ３１、３１ａを設けたもの
である。

【００５６】このように構成される装置によって製鋼ス
ラグをエージングする方法について、図１０および工程
の圧力変化を示す図１１に基づいて説明する。

【００５７】(1) 装入工程 実施例４と同様の操作である。

【００５８】(2) 水蒸気予熱工程 後記する減圧工程にある他の圧力容器から排出される水
蒸気を、バルブ３１を開として圧力容器１内に通入し、
スラグおよび容器を予熱し且つ容器内を予圧する。この
時発生する凝縮水は、圧力容器１の下部からスチームト
ラップ９を介して管路１０より容器外に排出する。

【００５９】(3) 昇温・昇圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００６０】(4) 保温工程 実施例１と同様の操作である。

【００６１】(5) 減圧工程 圧力容器１の上部にあるバルブ３１を開き、管路３０へ
容器内の水蒸気を放出し、バルブ３１ａを開として水蒸
気予熱工程にある圧力容器１ａに水蒸気を供給する。圧
力容器１と１ａとが均圧し、水蒸気が流れなくなった
後、バルブ３１、３１ａを閉じ、バルブ１１を開いて管
路１２より系外に水蒸気を放出し、圧力容器１の内圧を
大気圧まで減圧する。

【００６２】(6) 排出工程 実施例１と同様の操作である。

【００６３】以上のように構成される実施例５の効果
は、以下に記載する通りである。 (1) 減圧工程で排出される水蒸気を予熱源として利用で
きる。 (2) 昇温・昇圧工程および保温工程で供給された熱量の
うちのかなりの部分（７０〜９０％）は、スラグおよび
容器の顕熱上昇に使われ、１０〜２０％が熱水の顕熱と
して貯えられ、容器内に高圧水蒸気として残る熱量は僅
かである。従って、容器内に残っている水蒸気のみを回
収しても、熱回収メリットは少ない。減圧方法として、
圧力容器の上方から水蒸気を排出すれば、スラグ層内、
特に底部に滞留している熱水が蒸発し、吹き上げられ、
スラグ粒子および容器内壁に接触して蒸気が過熱されて
から排出されるので、熱回収量が増大する。

【００６４】(3) 排出工程で排出されるスラグの温度が
低下するので、製品スラグのハンドリングが容易であ
る。

【００６５】(4) 系外への水蒸気の排出は、容器内圧が
ある程度低下してからであるので、騒音・白煙発生等の
問題も少ない。

【００６６】〔実施例６〕実施例１の操作において、保
温工程中の圧力を一時的に低下させる技術に関するもの
である。その設備の概略は図１に示すものと同じであ
り、工程の圧力変化は図１２に示す通りであり、以下に
そのエージング法について説明する。

【００６７】(1) 装入工程 実施例１と同様の操作である。

【００６８】(2) 昇温・昇圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００６９】(3) 保温工程 実施例１と同様の保温を行う途中でバルブ１１を短時間
開き、圧力容器１内の水蒸気を放出して圧力容器１内の
圧力を瞬間的に若干減圧する操作を１回以上行う。な
お、バルブ１１を開かない保温工程の時間の合計は、１
時間以上５時間以内とする。

【００７０】(4) 減圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００７１】(5) 排出工程 実施例１と同様の操作である。

【００７２】以上のように構成される実施例６の効果
は、以下に記載する通りである。(1) スラグに粒子径が
大きいものがかなり含まれている場合には粒子中心部が
なかなか昇温せず、また粒子表層部にＣａ（ＯＨ）₂ が
発達すると、中心部のＣａＯがなかなか水和反応しない
ことがある。このような場合、特に粒子が多孔質の場
合、保温工程の途中で圧力を素早く低下させると、スラ
グ粒子内の高圧の水蒸気や熱水が膨張して粒子外へ吹き
出す際に粒子空隙を押し拡げ、場合によっては粒子を崩
壊させる。このため低温で水和反応の進んでいない粒子
中心部が水蒸気に曝されるようになり、エージングが迅
速に進行する。

【００７３】〔実施例７〕圧力容器を複数とし、これら
複数の各容器を連通可能に接続した技術に関するもので
ある。その設備構成は、図１０に示すものの各圧力容器
を接続する管路（３０、・・）から逆止弁（２９、２９
ａ、・・）を除き、バルブ（４、４ａ、・・）を有する
ものに相当する。図１３は、その圧力変化を示す図であ
る。

【００７４】このように構成される装置によって製鋼ス
ラグをエージングする方法について説明する。

【００７５】複数の圧力容器の中で少なくとも２基を、
互いのエージング処理工程が１工程分ずれるように処理
を実行する。すなわち、いま圧力容器１が昇温・昇圧を
開始するときには、これと連通する別の圧力容器１ａは
保温工程の途中にあるようにエージング処理を実行す
る。その結果、保温工程の途中にある圧力容器は瞬時的
に若干減圧される。

【００７６】この実施例７の効果は、実施例６の効果に
加えて、保温工程で排出される水蒸気が他の圧力容器に
回収されるので、熱効率が改善されるという効果と、騒
音・白煙の問題が少ないという効果もある。

【００７７】〔実施例８〕本実施例は、非密閉容器に収
容した製鋼スラグを横型円筒の圧力容器内でエージング
する技術に関するものである。その設備構成は図１４、
図１５に示す通りである。同図を説明すると、３２は横
型円筒状の圧力容器で、該圧力容器３２内には長手方向
に２条のレール３３が敷設されており、横行台車３４は
圧力容器３２長手方向と直交する方向に敷設された２条
のレール３５上を走行自在である。

【００７８】横行台車３４上には、上記レール３３への
乗り継ぎが可能なように同一方向に敷設された２条のレ
ール３６上を走行自在のリフト台車３７が配置されてい
る。３８は非密閉のバスケットであり、製鋼スラグが充
填される。３９は受入れ架構、４０は払出し架構であ
る。

【００７９】このように構成される装置によって製鋼ス
ラグをエージングする方法について説明する。

【００８０】(1) 装入工程 破砕装置で粒径２５mm以下のものが８０％以上となるよ
うに破砕された製鋼スラグをベルトコンベヤ等の搬送手
段により搬送し、受入れ架構３９の預け台４１上に載置
されたバスケット３８内に装入する。４２は２条のレー
ルであり、上記レール３６への乗り継ぎが可能なように
同一方向に敷設されている。次に、横行台車３４をレー
ル３５上を走行させて受入れ架構３９の正面まで移動さ
せる。そして、リフト台車３７をレール３６上を走行さ
せてレール３６からレール４２に乗り継がせ、スラグ充
填済のバスケット３８の下に移動させる。

【００８１】リフト台車３７に設けたリフタ４３によっ
てスラグ充填済のバスケット３８を預け台４１から持ち
上げ、リフト台車３７を後退させてこのバスケット３８
を横行台車３４上に移送する。

【００８２】次に、横行台車３４を圧力容器３２の正面
に移動させる。圧力容器３２の蓋４４を開き、リフト台
車３７を前進させてレール３６からレール３３に乗り継
がせ、スラグ充填済のバスケット３８を圧力容器３２内
に装入する。リフタ４３を降ろし、バスケット３８を圧
力容器３２内の預け台４５に載せ、リフト台車３７を後
退させ、蓋４４を閉じて圧力容器３２を密封する。

【００８３】(2) 昇温・昇圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００８４】(3) 保温工程 実施例１と同様の操作である。

【００８５】(4) 減圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００８６】(5) 排出工程 圧力容器３２の蓋４４を開き、横行台車３４を圧力容器
３２の正面に移動し、リフト台車３７を前進させてエー
ジング処理済スラグが充填されたバスケット３８の下に
移動し、リフタ４３を上昇させてバスケット３８を預け
台４５から持ち上げる。次に、リフト台車３７を後退さ
せてバスケット３８を横行台車３４上に移送し、横行台
車３４を払出し架構４０の正面に移動する。払出し架構
４０内には、上記レール３６から乗り継ぎ可能なように
同一方向に２条のレール４６が敷設されており、リフト
台車３７を前進させてレール３６からレール４６に乗り
継がせ、リフタ４３を下降させてエージング処理済スラ
グが充填されたバスケット３８を払出し架構４０の預け
台４７に載せる。

【００８７】そして、バスケット反転装置等の払出し装
置によってエージング処理済スラグを排出し、バスケッ
ト３８を空にする。

【００８８】以上のように構成される実施例８の効果
は、以下に記載する通りである。 (1) スラグは圧力容器に直接ではなく、非密閉のバスケ
ットに収容して装入されるので、バスケットと圧力容器
との間の空間に飽和水蒸気が充満され、十分な加熱が行
われる。 (2) 容器の加熱により生成された熱水はスラグに殆ど接
触せずに下方に流下し、スラグの昇温が阻害されること
はない。 (3) スラグは硬く、摩耗性が大であるが、バスケット内
に収容されているため、圧力容器壁を打撃・摩耗して損
傷することがない。圧力容器を補修する場合には、安全
面を考慮して法規制の下で高度の技術が要求されるが、
スラグに直接接触するバスケットは非耐圧容器でよく、
若干の損傷は許容することができ、補修も容易である。
また、比較的安価で予備品を準備して交換してもコスト
負担は少ない。 (4) 圧力容器に直接スラグを充填すると、蓋部のフラン
ジのシール面にスラグが付着して水蒸気の漏れを生じた
り、シール面の清掃に手間がかかり、蓋の開閉の所要時
間が長くなり、１回のエージング時間が長くなる恐れが
ある。しかし、バスケット内にスラグを充填するのであ
れば、このような問題は発生しない。 (5) 圧力容器に直接スラグを充填すると、エージングに
よるスラグの膨潤圧によって圧力容器を変形させる恐れ
があるが、非密閉のバスケットに収容するのであれば、
バスケットが若干変形しても問題はなく、また補修も容
易である。 (6) 圧力容器内でスラグが膨潤すると、固結して排出が
困難になったり、排出時間が長引き、１回のエージング
時間が長くなる恐れがある。しかし、非密閉のバスケッ
トに収容して圧力容器から出し入れするのであれば、こ
のような問題は発生しない。

【００８９】(7) スラグはバスケット内に収容された状
態で装入・排出されるので、蓋をクラッチドアとしても
汚れの心配はない。

【００９０】(8) 蓋が側方に設けられるので、クラッチ
ドアを適用しても、汚れの心配はない。

【００９１】〔実施例９〕本実施例は、非密閉容器に収
納した製鋼スラグを縦型円筒の圧力容器内でエージング
する技術に関するものである。その設備構成は図１６〜
図１９に示す通りである。同図を説明すると、４８は縦
型円筒状の圧力容器、４９は非密閉のバスケット、５０
はホイストクレーン装置であり、このホイストクレーン
装置５０はトロリー５１をレール５２・５３に沿って走
行させることにより、自在に横行し（Ｘ方向）、あるい
はこれに直交する方向（Ｙ方向）に走行自在である。

【００９２】このように構成される装置によって製鋼ス
ラグをエージングする方法について説明する。

【００９３】(1) 装入工程 破砕装置で粒径２５mm以下のものが８０％以上となるよ
うに破砕された製鋼スラグをベルトコンベヤ等の搬送手
段５４により搬送し、受入れ架構５５の預け台５６上に
載置されたバスケット４９内に装入する。スラグ充填済
のバスケット４９をホイストクレーン装置５０によって
つり上げ、トロリー５１をレール５２および５３に沿っ
て走行させることにより、圧力容器４８の直上に移動さ
せる。ホイストクレーン装置５０を降下させ、圧力容器
４８の蓋５７を開き、スラグ充填済のバスケット４９を
圧力容器４８内に装入し、ホイストクレーン装置５０を
上昇させ、蓋５７を閉じて圧力容器４８を密閉する。

【００９４】(2) 昇温・昇圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００９５】(3) 保温工程 実施例１と同様の操作である。

【００９６】(4) 減圧工程 実施例１と同様の操作である。

【００９７】(5) 排出工程 圧力容器４８の蓋５７を開き、トロリー５１を圧力容器
４８の直上に移動させ、ホイストクレーン装置５０によ
ってエージング処理済スラグが充填されたバスケット４
９をつり上げる。そして、トロリー５１を払出し架構５
８の直上に移動し、払出し架構５８に設けられた預け台
５９に載せる。そして、バスケット４９の開閉自在の底
開き装置６０を開放し、エージング処理済スラグを排出
する。

【００９８】以上のように構成される実施例９によれ
ば、実施例８の効果に加えて、スラグを収容したバスケ
ットはホイストクレーン装置によって吊り上げられるの
で、上蓋のみで装入用と排出用を兼用できるので、クラ
ッチドアを適用しても汚れの心配がないという効果が期
待できる。

【００９９】〔実施例１０〕本実施例は、圧力容器の数
よりもバスケットの数が１つだけ多い場合のエージング
法に関するものであり、以下に説明する。 (1) 横型円筒の場合 図１４、１５において、バスケット３８を圧力容器３２
の数よりも１つだけ多く備え、１つのバスケットが昇温
・昇圧、保温、減圧工程を行っている間にもう１つのバ
スケットについては、排出・装入工程を行い、スラグを
充填して次回のエージング処理の準備をしておく。

【０１００】(2) 縦型円筒の場合 図１６〜１９において、バスケット４９を圧力容器４８
の数よりも１つだけ多く備えておく。圧力容器４８でエ
ージング処理されたスラグを充填された１つのバスケッ
ト４９ａを払出し架構５８の預け台５９に載せ、スラグ
排出の準備をしておく（図１９参照）。この間に、すで
にエージング処理済スラグを排出し、未処理スラグが充
填された別のバスケット４９ｂを、バスケット４９ａを
払い出すことによって空になった圧力容器内に装入・密
封する。そして、このバスケット４９ｂを装入した圧力
容器の昇温・昇圧工程開始後、預け台５９に載せられた
バスケット４９ａからエージング処理済スラグを排出
し、図１９に示す手順に従って、このバスケット４９ａ
に未処理スラグを充填して待機する。やがて、１つの圧
力容器の昇温・昇圧、保温、減圧工程が終了し、エージ
ング処理済スラグが充填されたバスケット４９ｃを払出
し架構５８の預け台５９まで移動させた時点で、バスケ
ット４９ａを、バスケット４９ｃを払い出すことによっ
て空になった圧力容器内に装入・密封し、昇温・昇圧を
行う。

【０１０１】以上のように構成される実施例１０によれ
ば、以下に記載する効果が期待される。 装入・排出工程が短縮され、１回の処理時間が短縮
される。 スラグが膨潤により固結し、排出に時間がかかった
場合でも、処理時間にほとんど影響がない。 バスケットへの装入・排出に十分な時間を確保でき
るので、ベルトコンベヤ・破砕機の容量（単位時間当た
りの処理量）を小さくすることができる。

【０１０２】〔実施例１１〕本実施例は上記実施例８に
おいて、払出し架構４０のレール４６と受入れ架構３９
のレール４２を油圧シリンダ等によって左右移動可能な
構造とし、未処理スラグおよび処理済スラグの搬送を無
軌道自由走行式車両により行うものである。

【０１０３】すなわち、レール４６を左右に開き、リフ
タ付きダンプトラックの如き無軌道自由走行式車両を処
理済スラグが充填されたバスケット３８の下に進入さ
せ、車両に具備したリフタによってバスケット３８を預
け台４７から持ち上げ、この車両を製品置場まで走行さ
せてスラグを排出する。次いで、空になったバスケット
に、ショベルローダのごとき無軌道式自由走行載荷機を
用いて原料スラグを充填し、このダンプトラックを受入
れ架構３９まで走行させる。そして、レール４２を左右
に開き、ダンプトラックを受入れ架構３９内に進入さ
せ、リフタを降ろして未処理スラグが充填されたバスケ
ット３８を預け台４１に載せ、以後は上記実施例８と同
様の操作を実行する。

【０１０４】このように構成される実施例１１によれ
ば、次に記載する効果を奏する。

【０１０５】 ベルトコンベヤ、ホッパ等の常設式供
給・排出手段の建設が不要で、初期投資が少ない。 走行が自由な無軌道の車両を使用するので、設備の
レイアウトが自由に行え、設備変更に対する柔軟性が高
い。 製鋼スラグのエージングは、従来は広いスペースに
野積みされて、数箇月〜１年間自然放置することによっ
て行われていたため、ダンプトラック・ショベルローダ
等の無軌道式の車両が既に存在する場合が多い。このよ
うな場合に、既存の機材が有効に活用できるので、有利
である。

【０１０６】〔実施例１２〕本実施例は、図２０〜２２
に示すように、バスケットの側面６１に多数の通気孔６
２を設け、容器の内壁には下方に傾斜した棚板６３を設
けるか（図２０参照）、通気孔６２を覆うカバー板６４
を設けるか（図２１参照）、または側面６１の一部６５
を折り曲げることにより（図２２参照）、スラグの安息
角によって決まるスラグ層の自由面６６が通気孔６２の
下方にくるようにするものである。

【０１０７】このように構成することによって、水蒸気
がスラグ層全体に行き渡り、エージングが迅速に進行す
るという効果がある。なお、バスケットは非耐圧容器の
ため、このような通気孔を開けても問題は生じない。

【０１０８】〔実施例１３〕本実施例は、図２３に示す
ように、バスケットの底面６７に多数の排水孔６８を設
け、排水孔６８の下方には底板６９を設け、排水孔６８
から下方に落下したスラグが安息角によって側方に広が
る限界位置７０より十分外側まで底板６９を延長してお
くものである。このように構成することによって、スラ
グ層で生成した熱水が層外へ速やかに排水され、エージ
ングが迅速に進行するという効果がある。なお、バスケ
ットは非耐圧容器のため、このような孔を開けても問題
はない。

【０１０９】〔実施例１４〕本実施例は、図２４に示す
ように、バスケットの側壁７１をヒンジ７２で支持し、
カウンターウェイト７３の作用によって、スラグ７４を
バスケット内に充填しても、粉体圧程度では側壁７１が
押し拡げられないようにし、エージングによってスラグ
が膨潤した際の膨潤圧７５のような大きな力が加えられ
た場合には側壁７１が押し拡げられるように構成したも
のである。このように構成することによって、スラグの
膨潤によるバスケットの破損を防止することができる。
なお、バスケットは非耐圧容器のため、このような非密
閉構造としても問題は生じない。

【０１１０】次に、圧力容器の別の実施例について、図
２５〜２８に基づいて説明する。

【０１１１】図２５は、未処理スラグを装入する蓋と、
処理済スラグを排出する蓋とをそれぞれ独立のものとし
た例を示す。７６は未処理スラグを装入するために開閉
する、上蓋となるダストバルブであり、上蓋にはスラグ
粉の付着による密閉性の低下の恐れがあまりないので、
１段のダストバルブとした。しかし、下蓋にはスラグ粉
付着の影響が大きいと考えられるので、ドレーン受け弁
７７とガスシール弁７８の２段のダストバルブで構成
し、この上に非耐圧のスラグカット弁７９を設けた。こ
のため、ガスシール弁７８にスラグが直接接触したり、
スラグ粉の混入した熱水が接触したりすることが防止で
きるので、さらにシール性が向上する。従って、蓋の開
閉の際の掃除や点検に過大な時間がかからないで済む。
このように構成される圧力容器において、未処理スラグ
の装入・処理済スラグの排出は以下の手順で行うことが
できる。

【０１１２】(1) 上蓋であるダストバルブ７６を開いて
から未処理スラグの装入を行えば、上蓋の汚れを防止す
ることができる。

【０１１３】(2) 処理済スラグを排出する際には、まず
ガスシール弁７８を開き、次にドレーン弁７７を開く。
すると熱水が流下するが、ガスシール弁７８はすでに開
かれており、汚されることはない。最後にスラグカット
弁７９を開く。このときには、ドレーン弁７７、ガスシ
ール弁７８はすでに開かれており、スラグに汚されるこ
とはない。さらに、図２５の圧力容器内壁には水平方向
にリブ８０が複数個設置されているので、充填されたス
ラグ８１は安息角によって図に示すような表層を形成
し、リブ８０の下には空隙８２が生じる。従って、エー
ジングによってスラグが膨潤してもこの空隙にスラグが
盛り上がるので、膨潤圧が逃がされ、圧力容器に加わる
膨潤圧が緩和される。

【０１１４】図２６は処理済スラグ排出蓋の直前にスラ
グ集荷手段を設けた例を示す。図において、圧力容器の
下部を太くなるように形成したので、スラグが固着する
恐れが少なくなる。というのは、ダストバルブは大口径
とすることが困難であるため、圧力容器下部を細くする
のが通常であるが、一方、細くすれば、エージングによ
ってスラグが膨潤すると、固着して排出が困難となる恐
れがある。しかし、図２６に示すように、集荷手段とし
てのスクリューフィーダ８３を設ければ、圧力容器下部
を細くする必要はなく、スラグ固着の問題も生じない。
また、スクリューフィーダによる一次シール効果も期待
できるので、排出側のダストバルブ８４も１段でよい。

【０１１５】さらに、図２６の圧力容器内壁には斜め下
方に向けてリブ８５が複数個設置されているので、充填
されたスラグは容器内壁に殆ど接触しなくなり、圧力容
器に対する膨潤圧の緩和効果は図２５の水平方向のリブ
の場合よりもさらに大きくなる。また、水平方向のリブ
に比べ、スラグ排出時の邪魔になりにくい。上記リブ８
０または８５は、非密閉型のバスケットの内壁に設けて
も膨潤圧の緩和効果が期待できる。

【０１１６】図２７は、未処理スラグ装入用および処理
済スラグ排出用の蓋を１個の蓋８６で兼用する例を示す
図である。蓋８６はクラッチドアであり、圧力容器８７
は上下反転可能に構成されている。クラッチドアはダス
トバルブに比べて大口径とすることが可能で、開閉も短
時間で容易にかつ確実に実施でき、圧力シール性も高
い。しかしながら、ダストの付着汚れが殆ど許容され
ず、従って、掃除・点検に時間がかかる恐れがあり、排
出工程で問題を生じる。そこで、圧力容器を上下反転可
能にしておき、排出工程では、まず蓋８６が上方（図の
右側の位置）にあるとき蓋８６を開き、次いで圧力容器
８７を反転させて蓋８６が下方（図の左側の位置）にあ
るようにして処理済スラグを排出すれば、蓋８６の汚れ
は防止できる。

【０１１７】図２８は、クラッチドアの圧力容器側に、
圧力容器開口よりも小径のシュート８８を圧力容器フラ
ンジシール面８９よりやや突出するように設けた例を示
す。

【０１１８】このように構成すれば、蓋８６のみなら
ず、圧力容器のフランジ９０の汚れも防止することがで
きる。

【０１１９】最後に、本発明における保温工程中におけ
る飽和水蒸気圧の下限値、スラグの処理量、処理時間に
ついて限定した理由を以下に説明する。

【０１２０】〔飽和水蒸気圧の下限値〕まず、保温工程
中の飽和水蒸気圧の下限値については、上記したよう
に、膨潤率３％のスラグについて水蒸気圧力２kg／cm²G
で処理した場合（特開平５−２３８７８６号公報記載の
もの）の時間は３時間であり、本発明者等が膨張率６％
のものについて水蒸気圧力５kg／cm²Gで処理した場合の
時間は２時間であった。このことから、水蒸気圧力を大
きくする方がエージング時間が短縮されることがわかっ
た。設備費用面から考えて５kg／cm²G水蒸気の適用と同
等範囲であると考えられるのは、５〜１０kg／cm²Gの範
囲であり、この範囲がエージング時間の短縮に効果的で
ある。

【０１２１】〔スラグの処理量〕また、スラグ処理量に
関しては、工業規模でスラグの処理を行う場合、一度に
できるだけ多くのスラグが処理できることが好ましい。
しかし、一度に処理する量が過大だと、水蒸気源、破砕
設備等の原料スラグの処理・供給設備、製品スラグの搬
送設備等の能力の制限から、装入工程、昇温・昇圧工
程、排出工程等の時間が長くなるという問題を生じる。
そこで、所要の生産能力（例えば、日産１０００トン）
を確保するためには、圧力容器をさらに大容量とする必
要が生じ、エージング時間（保温工程の所要時間）を短
縮した効果が薄れてしまう。あるいは、装入工程、昇温
・昇圧工程、排出工程等の時間が過大になるのを防止し
ようとすれば、水蒸気源、破砕設備等の原料スラグの処
理・供給設備、製品スラグの搬送設備等を大容量とせね
ばならなくなり、経済的でなくなる。そこで、ホイスト
クレーン装置、台車、ダンプトラック等によるバスケッ
トのハンドリングを考慮すれば、１回の処理で圧力容器
に装入するスラグの量は、１０〜５０トンの範囲が適当
であると考えられる。

【０１２２】これよりも大容量が必要な場合は、圧力容
器の数を増やすのが適当である。

【０１２３】〔処理時間〕１回の処理時間は、２〜６時
間とするのが経済的である。例えば、１回の処理量を４
０トンとし、１回の処理時間を４時間、圧力容器の数を
４基とすれば、４０トン／（基・４時間）×２４時間×
４基＝９６０トンが日産能力となる。装入工程および排
出工程の時間は圧力容器の内圧を大気圧にしなければな
らない無駄時間であり、できるだけ短くして圧力容器の
正味可動率の向上を図るべきである。しかし、安全上、
少なくとも１０分は確保するのが好ましく、その上限は
３０分未満とするのが経済的である。

【０１２４】昇温・昇圧工程の所要時間は水蒸気源の能
力、予熱等によって決まる。圧力容器を小型にして基数
を増やせばピーク時の水蒸気量を低減することができ
る。１回の処理量を４０トンとした場合、５kg／cm²Gま
での昇温・昇圧を１時間で行うための水蒸気源の水蒸気
発生能力は２トン／時間程度ですむ。従って、昇温・昇
圧工程の時間は、３０分以上２時間以下とするのが経済
的である。

【０１２５】

【発明の効果】本発明は上記のとおり構成されているの
で、以下に列記する効果を奏する。 (1) 請求項１、１２記載の発明においては、熱水を排出
しつつ昇温・昇圧を行うことにより効率的にエージング
が進行し、過剰の消石灰が容器内壁に固着するという問
題もなく、極めて短時間にエージングが終了する。

【０１２６】(2) 請求項２、１８記載の発明において
は、熱水の顕熱を予熱源として回収できるので、エネル
ギーコストを低減しうる。また、未処理スラグを洗浄し
流出しやすい微粉を除去することができるので、スチー
ムトラップ閉塞等のトラブルが発生しにくい。熱水はス
ラグを予熱することで温度が降下し、消石灰の溶解度が
上昇するので、消石灰が容器内壁に固着する恐れが少な
くなる。

【０１２７】(3) 請求項２、１９記載の発明において
は、上記請求項１８の効果に加えて、予熱を圧力容器と
は別の場所で行うことにより、予熱工程の時間だけ全体
の処理時間を短縮できるという効果がある。

【０１２８】(4) 請求項２、２０記載の発明において
は、熱水貯留容器が不要になり、１００℃以上の熱水を
予熱に使うことができ、予熱効果が大きいという利点に
加えて、水蒸気発生装置の能力に制限がある場合、予熱
を十分に行うことによって、昇温・昇圧時間が短縮さ
れ、１回の処理時間が短縮される可能性がある。

【０１２９】(5) 請求項３、２１記載の発明において
は、減圧工程で排出される水蒸気を予熱源として利用で
き、熱回収量が増大する。排出工程で排出されるスラグ
の温度が低下するので、製品スラグのハンドリングに都
合がよい。系外への水蒸気の排出は、容器内圧がある程
度低下してからであるので、騒音・白煙発生等の問題も
少ない。

【０１３０】(6) 請求項４記載の発明においては、減圧
によりスラグ粒子内の高圧の水蒸気や熱水が膨張して粒
子外へ吹き出す際に粒子空隙を押し拡げ、場合によって
は粒子を崩壊させる。このため低温で、水和反応の進ん
でいない粒子中心部が水蒸気に曝されるようになり、エ
ージングが迅速に進行する。

【０１３１】(7) 請求項５、２２記載の発明において
は、上記請求項４の効果に加えて、保温工程で排出され
る水蒸気が他の圧力容器の回収され、無駄にならないと
いう効果と、騒音・白煙の問題も少ないという効果があ
る。

【０１３２】(8) 請求項６、２３、２８記載の発明にお
いては、次の効果がある。すなわち、スラグは非密閉の
バスケットに収容されて圧力容器に装入されるので、バ
スケットと圧力容器との間の空間に飽和水蒸気が充満さ
れ、十分な加熱が行われる。圧力容器の加熱により生成
された熱水は、スラグに殆ど接触せずに下方に流下し、
スラグの昇温を阻害することがない。スラグに直接接触
するバスケットは非耐圧容器であるので、若干の損傷は
許容され、補修も容易である。圧力容器に直接スラグを
充填すると、蓋部のシール面にスラグが付着してシール
面の手間がかかるが、非密閉のバスケットに収容するの
であれば、このような弊害はない。スラグの膨潤圧によ
ってバスケットが若干変形しても問題なく、また、その
補修は容易である。圧力容器に直接スラグを充填した場
合、スラグが膨潤すると、固結して排出が困難になるこ
とがあるが、非密閉のバスケットにスラグを収容するの
であれば、このような問題は生じない。

【０１３３】(9) 請求項６、２３、２９記載の発明にお
いては、上記請求項６、２３、２８と同様の効果が期待
でき、また縦型容器を使用するので、設備の所要面積が
小さくてすむ。

【０１３４】(10)請求項７記載の発明においては、エー
ジング時間の短縮が可能である。

【０１３５】(11)請求項８記載の発明においては、エー
ジング設備が経済的であるという効果が期待できる。

【０１３６】(12)請求項９、１０、１１記載の発明にお
いては、経済的な設備規模で、効率的にエージング処理
を実行することができる。

【０１３７】(13)請求項１３記載の発明においては、圧
力容器のシール性が向上する。

【０１３８】(14)請求項１４記載の発明においては、圧
力容器内でスラグが固着する恐れが少なくなり、スラグ
排出に長時間を要しない。

【０１３９】(15)請求項１５記載の発明においては、設
備コストを低減しうる効果が期待できる。

【０１４０】(16)請求項１６記載の発明においては、蓋
が汚れることなく、しかもシール性に優れている。

【０１４１】(17)請求項１７記載の発明においては、蓋
および圧力容器側のフランジ部の汚れを防止できるの
で、シール性が向上する。

【０１４２】(18)請求項２４記載の発明においては、装
入・排出工程が短縮され、１回の処理時間が短くなる。
また、スラグが膨潤により固結し、排出に時間がかかっ
た場合でも、処理時間への影響は殆どない。

【０１４３】(19)請求項２５記載の発明においては、水
蒸気がスラグ全域に行き渡り、エージングが迅速に進行
するという効果が期待できる。

【０１４４】(20)請求項２６記載の発明においては、ス
ラグ層で生成した熱水が層外へ速やかに排水され、エー
ジングが迅速に進行するという効果が期待できる。

【０１４５】(21)請求項２７記載の発明においては、ス
ラグの膨潤による非密閉容器の破損を防止することがで
きる。

【０１４６】(22)請求項２８記載の発明においては、蓋
は側方に設けられるので、クラッチドアを適用しても汚
れの心配はないという効果が期待できる。

【０１４７】(23)請求項２９記載の発明においては、非
密閉容器はホイストクレーンによって吊り上げられ、圧
力容器は１個の上蓋でスラグ装入用と排出用を兼用でき
るので、クラッチドアを上蓋に適用しても汚れの心配が
ないという効果が期待できる。

【０１４８】(24)請求項３０記載の発明においては、次
の効果がある。すなわち、ベルトコンベヤ、ホッパ等の
常設式の供給・排出手段の建設が不要で、初期投資が少
なくて済む。走行が自由な無軌道の車両を使用するの
で、設備のレイアウトが自由に行え、変更に対する柔軟
性が高い。既存の無軌道式車両を有効に活用できる。

【０１４９】(25)請求項３１記載の発明においては、リ
ブの下には空隙が形成され、エージングによってスラグ
が膨潤しても、この空隙にスラグが盛り上がるので、膨
潤圧が逃がされ、圧力容器に加えられる膨潤圧が緩和さ
れるという効果が期待できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の製鋼スラグのエージング装置の全体構
成図である。

【図２】エージング中の圧力変化、温度変化を模式的に
示す図である。

【図３】消石灰の溶解度曲線を示す図である。

【図４】水和反応の平衡定数の温度変化を示す図であ
る。

【図５】本発明の製鋼スラグのエージング装置の別の実
施例を示す全体構成図である。

【図６】図５の装置によるエージング中の圧力変化、温
度変化を模式的に示す図である。

【図７】本発明の製鋼スラグのエージング装置のさらに
別の実施例を示す全体構成図である。

【図８】本発明の製鋼スラグのエージング装置のさらに
別の実施例を示す全体構成図である。

【図９】図８の装置によるエージング中の温度変化を模
式的に示す図である。

【図１０】本発明の製鋼スラグのエージング装置のさら
に別の実施例を示す全体構成図である。

【図１１】図１０の装置によるエージング中の圧力変化
を模式的に示す図である。

【図１２】保温工程中に圧力容器内の圧力を一時的に低
下する場合の圧力変化を模式的に示す図である。

【図１３】２基の圧力容器を連通した場合の圧力変化を
模式的に示す図である。

【図１４】本発明の製鋼スラグのエージング装置のさら
に別の実施例の平面図である。

【図１５】図１４の装置の正面図である。

【図１６】図１６（ａ）は非密閉のバスケットを収容し
た圧力容器の断面図、図１６（ｂ）はバスケットの側面
図である。

【図１７】本発明の製鋼スラグのエージング装置のさら
に別の実施例の正面図である。

【図１８】図１７の装置の平面図である。

【図１９】図１７の装置の側面図である。

【図２０】図２０（ａ）はバスケットの側面の孔を覆う
棚板を設けた例を示す断面図、図２０（ｂ）はその正面
図である。

【図２１】図２１（ａ）はバスケットの側面の孔を覆う
カバー板を設けた例を示す断面図、図２１（ｂ）はその
正面図である。

【図２２】図２２（ａ）はバスケットの側面の孔を覆う
ように側面の一部を折り曲げた例を示す断面図、図２２
（ｂ）はその正面図である。

【図２３】バスケットの底面の排水孔の下方に底板を設
けた例を示す断面図である。

【図２４】バスケットの側面を変形可能な構造とした例
を示す断面図である。

【図２５】圧力容器の別の例を示す側断面図である。

【図２６】図２６（ａ）は圧力容器のさらに別の例を示
す正面図、図２６（ｂ）はその側断面図である。

【図２７】圧力容器のさらに別の例を示す概略構成図で
ある。

【図２８】圧力容器のさらに別の例を示す概略構成図で
ある。

【符号の説明】

１…圧力容器 ２ａ…上蓋 ２ｂ…下蓋 ３…水蒸気発生装置 ４…バルブ ５…管路 ６…装入シュート ７…破砕装置 ９…スチームトラップ １０…管路 １１…バルブ １２…管路 １３…スラグ容器 １４…熱水貯留容器 １５…管路 １５ａ…管路 １６…ポンプ １８…管路 ２０…エージング前スラグ収納容器 ２１…管路 ２２…バルブ ２２ａ…バルブ ２３…スチームトラップ ２３ａ…スチームトラップ ２４…バルブ ２４ａ…バルブ ２５…管路 ２５ａ…管路 ２６…管路 ３０…管路 ３１…バルブ ３１ａ…バルブ ３２…圧力容器 ３３…レール ３４…横行台車 ３５…レール ３６…レール ３７…リフト台車 ３８…バスケット ４２…レール ４６…レール ４８…圧力容器 ４９…バスケット ５０…ホイストクレーン装置 ５７…蓋 ６２…通気孔 ６３…棚板 ６４…カバー板 ６８…排水孔 ７３…カウンターウェイト ７６…ダストバルブ ７７…ドレーン受け弁 ７８…ガスシール弁 ７９…スラグカット弁 ８０…リブ ８３…スクリューフィーダ ８５…リブ ８６…蓋 ８７…圧力容器 ８８…シュート ８９…フランジシール面

フロントページの続き (72)発明者 小出 浩 和歌山県和歌山市湊1850番地 住友金属工 業株式会社和歌山製鉄所内 (72)発明者 駒井 啓一 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 絹川 喜隆 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内

Claims (31)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粒径２５mm以下のものが８０％以上とな
   るように破砕した常温の製鋼スラグを圧力容器に装入
   し、該圧力容器を密閉して容器内に加圧水蒸気を供給し
   て容器およびスラグを加熱することによって凝縮した熱
   水を排出しつつ圧力容器内を昇温・昇圧し、次いで容器
   内を２〜１０kg／cm²Gの圧力の飽和水蒸気雰囲気に１〜
   ５時間保持した後、圧力容器内を大気圧まで減圧して製
   鋼スラグを排出することを特徴とする製鋼スラグのエー
   ジング方法。
2. 【請求項２】 圧力容器を密閉した後、容器内に加圧水
   蒸気を供給する前に、当該圧力容器における前回の処理
   で発生した熱水または連通可能に接続した他の圧力容器
   で発生した熱水を当該圧力容器に供給して容器およびス
   ラグを予熱しつつ排水を行うことを特徴とする請求項１
   記載の製鋼スラグのエージング方法。
3. 【請求項３】 複数の圧力容器を連通可能に接続し、圧
   力容器の上方から水蒸気を排出することにより大気圧ま
   で減圧し、排出した水蒸気を他の圧力容器に供給して当
   該他の圧力容器およびスラグを予熱しつつ排水を行うこ
   とを特徴とする請求項１記載の製鋼スラグのエージング
   方法。
4. 【請求項４】 容器内を２〜１０kg／cm²Gの圧力の飽和
   水蒸気雰囲気に保持する工程において、容器内圧力を一
   時的に低下させることを特徴とする請求項１、２または
   ３記載の製鋼スラグのエージング方法。
5. 【請求項５】 複数の圧力容器を連通可能に接続し、昇
   温・昇圧開始時にある圧力容器に、保温工程にある他の
   圧力容器から飽和水蒸気を供給することによって、当該
   他の圧力容器内圧力を一時的に低下させることを特徴と
   する請求項４記載の製鋼スラグのエージング方法。
6. 【請求項６】 製鋼スラグを非密閉容器に収容した状態
   で、圧力容器への装入および圧力容器からの排出を行う
   ことを特徴とする請求項１、２、３、４または５記載の
   製鋼スラグのエージング方法。
7. 【請求項７】 飽和水蒸気圧力が５kg／cm²G以上である
   ことを特徴とする請求項１、２、３、４、５または６記
   載の製鋼スラグのエージング方法。
8. 【請求項８】 圧力容器への製鋼スラグの１回の装入量
   が、１０〜５０トンであることを特徴とする請求項１、
   ２、３、４、５、６または７記載の製鋼スラグのエージ
   ング方法。
9. 【請求項９】 圧力容器への製鋼スラグの装入から排出
   までの処理時間が、２〜６時間であることを特徴とする
   請求項８記載の製鋼スラグのエージング方法。
10. 【請求項１０】 エージングされた製鋼スラグを排出し
    てから、エージングされるべき製鋼スラグを圧力容器に
    装入して密閉するまでの時間が１０分以上３０分未満で
    あることを特徴とする請求項９記載の製鋼スラグのエー
    ジング方法。
11. 【請求項１１】 昇温・昇圧時間が３０分〜２時間であ
    ることを特徴とする請求項９記載の製鋼スラグのエージ
    ング方法。
12. 【請求項１２】 製鋼スラグの装入および排出のための
    開閉蓋を有する圧力容器と水蒸気発生装置とをバルブを
    有する管路で接続し、該圧力容器下部に熱水排出手段を
    備えた管路を接続し、圧力容器上部にバルブを有する大
    気に開放した管路を接続し、該圧力容器にスラグを装入
    する手段および該圧力容器からスラグを排出する手段を
    備えていることを特徴とする製鋼スラグのエージング装
    置。
13. 【請求項１３】 製鋼スラグ装入用の開閉蓋と排出用の
    開閉蓋がそれぞれ独立したものであることを特徴とする
    請求項１２記載の製鋼スラグのエージング装置。
14. 【請求項１４】 製鋼スラグ排出用の開閉蓋の直前にス
    ラグ集荷手段を設けたことを特徴とする請求項１３記載
    の製鋼スラグのエージング装置。
15. 【請求項１５】 開閉蓋を、製鋼スラグ装入および排出
    を兼用する１個の蓋で構成することを特徴とする請求項
    １２記載の製鋼スラグのエージング装置。
16. 【請求項１６】 開閉蓋をクラッチドアとし、圧力容器
    が上下反転可能な構造であることを特徴とする請求項１
    ５記載の製鋼スラグのエージング装置。
17. 【請求項１７】 クラッチドアが脱着する圧力容器側
    に、圧力容器開口よりも小径のシュートを圧力容器フラ
    ンジシール面よりやや突出するように設けたことを特徴
    とする請求項１６記載の製鋼スラグのエージング装置。
18. 【請求項１８】 圧力容器下部に接続した管路の熱水排
    出手段に引き続いて熱水貯留容器を配し、該熱水貯留容
    器と圧力容器上部とを熱水送給手段を有する管路で接続
    し、圧力容器下部に熱水排出用の別の管路を接続したこ
    とを特徴とする請求項１２記載の製鋼スラグのエージン
    グ装置。
19. 【請求項１９】 スラグ装入手段の前方に未処理スラグ
    貯留手段を設け、圧力容器下部に接続した管路の熱水排
    出手段に引き続いて熱水貯留容器を配し、該熱水貯留容
    器から熱水送給手段を経て上記未処理スラグ貯留手段に
    至る管路を設けたことを特徴とする請求項１２記載の製
    鋼スラグのエージング装置。
20. 【請求項２０】 圧力容器が複数のものからなり、これ
    ら各圧力容器の上部と下部を互いに連通可能に管路で接
    続し、該接続管路の各圧力容器上部側にはバルブを設
    け、該接続管路の各圧力容器下部側には熱水排出手段と
    バルブを設けたことを特徴とする請求項１２記載の製鋼
    スラグのエージング装置。
21. 【請求項２１】 圧力容器が複数のものからなり、これ
    ら各圧力容器の上部を互いに連通可能に管路で接続し、
    該接続管路の各圧力容器上部側にそれぞれバルブを設け
    たことを特徴とする請求項１２記載の製鋼スラグのエー
    ジング装置。
22. 【請求項２２】 水蒸気発生装置を共通とする複数の圧
    力容器を互いに連通可能に管路で接続し、該接続管路の
    各圧力容器上部側には逆止弁を除くバルブを設けたこと
    を特徴とする請求項１２記載の製鋼スラグのエージング
    装置。
23. 【請求項２３】 スラグ装入手段が、製鋼スラグを収容
    した非密閉容器を圧力容器内に移送可能な搬送手段とス
    ラグ供給手段とから構成され、スラグ排出手段が、製鋼
    スラグを収容した非密閉容器を圧力容器外に移送可能な
    搬送手段とスラグ空杯化手段とから構成されていること
    を特徴とする請求項１３または１５記載の製鋼スラグの
    エージング装置。
24. 【請求項２４】 非密閉容器の数が圧力容器の数よりも
    １つだけ多いことを特徴とする請求項２３記載の製鋼ス
    ラグのエージング装置。
25. 【請求項２５】 非密閉容器の側面に、多数の通気孔を
    設けたことを特徴とする請求項２３または２４記載の製
    鋼スラグのエージング装置。
26. 【請求項２６】 非密閉容器の底面に、多数の排水孔を
    設けたことを特徴とする請求項２３、２４または２５記
    載の製鋼スラグのエージング装置。
27. 【請求項２７】 非密閉容器の側面をスラグの膨潤圧力
    に応じて変形可能な構造としたことを特徴とする請求項
    ２３、２４、２５または２６記載の製鋼スラグのエージ
    ング装置。
28. 【請求項２８】 圧力容器が横型円筒であり、該圧力容
    器内の円筒長手方向に２条のレールを敷設し、搬送手段
    が、円筒と直交する方向に走行自在の横行台車と、該横
    行台車上に上記円筒内レールから乗り継ぎ可能なように
    同一方向に敷設された２条のレール上を走行自在である
    別の台車とから構成され、スラグ供給手段およびスラグ
    空杯化手段が、それぞれ、上記横行台車上に敷設された
    ２条のレールから乗り継ぎ可能なように同一方向に敷設
    された２条のレールを有することを特徴とする請求項２
    ３、２４、２５、２６または２７記載の製鋼スラグのエ
    ージング装置。
29. 【請求項２９】 圧力容器が縦型円筒であり、開閉蓋を
    該円筒上面に設け、搬送手段が、非密閉容器を懸架して
    昇降および横行自在であるホイストクレーン装置から構
    成されていることを特徴とする請求項２３、２４、２
    ５、２６または２７記載の製鋼スラグのエージング装
    置。
30. 【請求項３０】 スラグ供給手段およびスラグ空杯化手
    段がそれぞれ有する２条のレールが左右方向に移動可能
    であることを特徴とする請求項２８記載の製鋼スラグの
    エージング装置。
31. 【請求項３１】 圧力容器もしくは非密閉容器の内壁
    に、水平方向または斜め下方に向けてリブを設けたこと
    を特徴とする請求項１２、１３、１４、１５、１６、１
    ７、１８、１９、２０、２１、２２、２３、２４、２
    ５、２６、２７、２８、２９または３０記載の製鋼スラ
    グのエージング装置。