JPH08146276A - レンズ付きホルダ - Google Patents
レンズ付きホルダInfo
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- JPH08146276A JPH08146276A JP28192994A JP28192994A JPH08146276A JP H08146276 A JPH08146276 A JP H08146276A JP 28192994 A JP28192994 A JP 28192994A JP 28192994 A JP28192994 A JP 28192994A JP H08146276 A JPH08146276 A JP H08146276A
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- Japan
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- lens
- low melting
- thermal expansion
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- melting point
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Abstract
(57)【要約】
【目的】急な温度変化時にも低融点ガラス、レンズ、低
融点ガラス−レンズ封着界面、及び低融点ガラス−金属
ホルダ封着界面での剥離、クラック等の発生を無くすこ
とを目的とする。 【構成】金属ホルダ２内にレンズ１を挿入し、両者の間
隙を低融点ガラス３で封着してなるレンズ付きホルダに
おいて、前記金属ホルダ２にマルテンサイト系ステンレ
ス鋼もしくはフェライト系ステンレス鋼を用い、低融点
ガラス３の熱膨張係数を金属ホルダ２の熱膨張係数より
もわずかに小さくした。
融点ガラス−レンズ封着界面、及び低融点ガラス−金属
ホルダ封着界面での剥離、クラック等の発生を無くすこ
とを目的とする。 【構成】金属ホルダ２内にレンズ１を挿入し、両者の間
隙を低融点ガラス３で封着してなるレンズ付きホルダに
おいて、前記金属ホルダ２にマルテンサイト系ステンレ
ス鋼もしくはフェライト系ステンレス鋼を用い、低融点
ガラス３の熱膨張係数を金属ホルダ２の熱膨張係数より
もわずかに小さくした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光通信等の光源に使用
される半導体レーザモジュール等の光学系に用いられる
レンズ付きホルダの構造に関する。
される半導体レーザモジュール等の光学系に用いられる
レンズ付きホルダの構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、半導体発行素子と光ファイバと
の光学的な結合には、屈折率分布型レンズ、ボールレン
ズ、及び非球面レンズが広く使われている。
の光学的な結合には、屈折率分布型レンズ、ボールレン
ズ、及び非球面レンズが広く使われている。
【０００３】従来、これらレンズを固定する場合には、
接着剤を用いる方法、圧入する方法、半田付けする方
法、ガラスモールド一体成形、及び低融点ガラスで固定
する方法が知られている。この中で、接着は使用温度範
囲が狭くアウトガスの発生問題があり、圧入はレンズの
割れ問題があり、半田付けはクリープ現象問題があるた
め、低融点ガラス固定が最も長期信頼性の高い固定方法
である。
接着剤を用いる方法、圧入する方法、半田付けする方
法、ガラスモールド一体成形、及び低融点ガラスで固定
する方法が知られている。この中で、接着は使用温度範
囲が狭くアウトガスの発生問題があり、圧入はレンズの
割れ問題があり、半田付けはクリープ現象問題があるた
め、低融点ガラス固定が最も長期信頼性の高い固定方法
である。
【０００４】金属にレンズを低融点ガラスによって固定
した構造は実公昭５６−５３５７１号により公知であ
る。
した構造は実公昭５６−５３５７１号により公知であ
る。
【０００５】また、特開平２−２８１２０１号には熱膨
張係数１２０×１０-7／℃のレンズを熱膨張係数１７０
×１０-7／℃のステンレス鋼製の金属ホルダに熱膨張係
数１１０×１０-7／℃（８０〜１３０×１０-7／℃の範
囲で可）の低融点ガラスで固定した構造としたことによ
り、レンズと低融点ガラスの熱膨張係数の差をわずかな
ものとして両者の封着界面に作用する応力を大幅に低減
出来ることが記載されている。
張係数１２０×１０-7／℃のレンズを熱膨張係数１７０
×１０-7／℃のステンレス鋼製の金属ホルダに熱膨張係
数１１０×１０-7／℃（８０〜１３０×１０-7／℃の範
囲で可）の低融点ガラスで固定した構造としたことによ
り、レンズと低融点ガラスの熱膨張係数の差をわずかな
ものとして両者の封着界面に作用する応力を大幅に低減
出来ることが記載されている。
【０００６】また、本出願人の特開平５−８０２４０号
は、金属ホルダの材質をＦｅ−Ｎｉ合金とし、低融点ガ
ラスの熱膨張係数を金属ホルダの熱膨張係数よりもわず
かに小さくしたことにより、焼成後の常温時には、金属
ホルダと低融点ガラスとの封着界面には軽く圧縮応力が
作用している状態にあり、その圧縮力が更に低融点ガラ
スとレンズとの封着界面にはたらき、金属ホルダと低融
点ガラスとレンズ間に適当なバランスが保たれ、温度上
昇時においても引っ張り応力とはならず剥離、クラッ
ク、歪の発生しないことが記載されている。
は、金属ホルダの材質をＦｅ−Ｎｉ合金とし、低融点ガ
ラスの熱膨張係数を金属ホルダの熱膨張係数よりもわず
かに小さくしたことにより、焼成後の常温時には、金属
ホルダと低融点ガラスとの封着界面には軽く圧縮応力が
作用している状態にあり、その圧縮力が更に低融点ガラ
スとレンズとの封着界面にはたらき、金属ホルダと低融
点ガラスとレンズ間に適当なバランスが保たれ、温度上
昇時においても引っ張り応力とはならず剥離、クラッ
ク、歪の発生しないことが記載されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前記従来技術による
と、特開平２−２８１２０１号の場合、金属ホルダと低
融点ガラスとは熱膨張係数の差が大きいために温度上昇
時に金属ホルダがレンズ、低融点ガラスよりも膨張が大
きく、したがって金属ホルダと低融点ガラスとの封着界
面に引っ張り応力が作用して、クラック等を生じてい
た。
と、特開平２−２８１２０１号の場合、金属ホルダと低
融点ガラスとは熱膨張係数の差が大きいために温度上昇
時に金属ホルダがレンズ、低融点ガラスよりも膨張が大
きく、したがって金属ホルダと低融点ガラスとの封着界
面に引っ張り応力が作用して、クラック等を生じてい
た。
【０００８】また、特開平５−８０２４０号の場合、レ
ンズの熱膨張係数として最適の条件が示されておらず、
低融点ガラスの熱膨張係数より小さいとレンズと低融点
ガラスの封着界面に過大な圧縮応力が働き、また熱膨張
係数１０５×１０-7／℃以上のレンズでは低融点ガラス
とレンズの封着界面に引っ張り応力が作用するために、
いずれの場合においても、レンズもしくは低融点ガラス
内部にクラック等を生じていた。
ンズの熱膨張係数として最適の条件が示されておらず、
低融点ガラスの熱膨張係数より小さいとレンズと低融点
ガラスの封着界面に過大な圧縮応力が働き、また熱膨張
係数１０５×１０-7／℃以上のレンズでは低融点ガラス
とレンズの封着界面に引っ張り応力が作用するために、
いずれの場合においても、レンズもしくは低融点ガラス
内部にクラック等を生じていた。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記に鑑みて本発明は、
図１、図２に示すような金属ホルダ２内にレンズ１を挿
入し、両者の間隙を低融点ガラス３で封着してなるレン
ズ付きホルダにおいて、前記金属ホルダ２にマルテンサ
イト系ステンレス鋼、もしくはフェライト系ステンレス
鋼を用いて、金属ホルダ、レンズ、低融点ガラスの熱膨
張係数の整合をとり、特に低融点ガラスの熱膨張係数を
金属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さくすること
により、急な温度変化を伴う環境下において低融点ガラ
ス−レンズ封着界面、低融点ガラス−金属ホルダ封着界
での剥離、クラック等が生じないことを見出した。
図１、図２に示すような金属ホルダ２内にレンズ１を挿
入し、両者の間隙を低融点ガラス３で封着してなるレン
ズ付きホルダにおいて、前記金属ホルダ２にマルテンサ
イト系ステンレス鋼、もしくはフェライト系ステンレス
鋼を用いて、金属ホルダ、レンズ、低融点ガラスの熱膨
張係数の整合をとり、特に低融点ガラスの熱膨張係数を
金属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さくすること
により、急な温度変化を伴う環境下において低融点ガラ
ス−レンズ封着界面、低融点ガラス−金属ホルダ封着界
での剥離、クラック等が生じないことを見出した。
【００１０】また本発明は、図１、図に示すような金属
ホルダ２内にレンズ１を挿入し、両者の間隙を低融点ガ
ラス３で封着してなるレンズ付きホルダにおいて、熱膨
張係数の整合条件として、マルテンサイト系ステンレス
鋼もしくはフェライト系ステンレス鋼を用いた金属ホル
ダの熱膨張係数をα1 ×１０-7／℃、レンズの熱膨張係
数をα2 ×１０-7／℃、低融点ガラスの熱膨張係数をα
3 ×１０-7／℃としたとき、各膨張係数の組合せが下記
の条件から選択されることにより、低融点ガラス−レン
ズ封着界面、低融点ガラス−金属ホルダ封着界での剥
離、クラック等が生じないレンズ付きホルダを容易に得
られることを見出し、特に低融点ガラスの熱膨張係数を
金属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さくすること
により、上記効果を高められることを見出した。
ホルダ２内にレンズ１を挿入し、両者の間隙を低融点ガ
ラス３で封着してなるレンズ付きホルダにおいて、熱膨
張係数の整合条件として、マルテンサイト系ステンレス
鋼もしくはフェライト系ステンレス鋼を用いた金属ホル
ダの熱膨張係数をα1 ×１０-7／℃、レンズの熱膨張係
数をα2 ×１０-7／℃、低融点ガラスの熱膨張係数をα
3 ×１０-7／℃としたとき、各膨張係数の組合せが下記
の条件から選択されることにより、低融点ガラス−レン
ズ封着界面、低融点ガラス−金属ホルダ封着界での剥
離、クラック等が生じないレンズ付きホルダを容易に得
られることを見出し、特に低融点ガラスの熱膨張係数を
金属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さくすること
により、上記効果を高められることを見出した。
【００１１】α1 ＝（１００〜１３０） α2 ＝（ ８０〜１３０） α3 ＝α1 −（５〜４０） かつ α2 −（５〜４０）
【００１２】
【実施例】以下、本発明実施例を図によって説明する。
図１は本発明の第一実施例を示すレンズ付きホルダの断
面図で、焼成時にレンズの位置がずれないようにレンズ
乗せ部２１を有した金属ホルダ２にレンズ１を挿入し、
鉛ガラスを主成分とした低融点ガラス３にて固定したも
のである。図１の各部材の材質及び熱膨張係数は、レン
ズがＳＦＬ０３の非球面レンズで１１２×１０-7／℃、
金属ホルダがマルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵＳ４４
０Ｂで１１７×１０-7／℃、低融点ガラスが焼成温度４
００〜４５０℃の鉛ガラス系低融点ガラスで８３×１０
-7／℃とした。
図１は本発明の第一実施例を示すレンズ付きホルダの断
面図で、焼成時にレンズの位置がずれないようにレンズ
乗せ部２１を有した金属ホルダ２にレンズ１を挿入し、
鉛ガラスを主成分とした低融点ガラス３にて固定したも
のである。図１の各部材の材質及び熱膨張係数は、レン
ズがＳＦＬ０３の非球面レンズで１１２×１０-7／℃、
金属ホルダがマルテンサイト系ステンレス鋼ＳＵＳ４４
０Ｂで１１７×１０-7／℃、低融点ガラスが焼成温度４
００〜４５０℃の鉛ガラス系低融点ガラスで８３×１０
-7／℃とした。
【００１３】このように、金属ホルダ２の材質をマルテ
ンサイト系ステンレス綱、もしくはフェライト系ステン
レス鋼として、熱膨張係数をレンズ１と低融点ガラス３
に近いものとしたので、温度変化時の金属ホルダ２と低
融点ガラス３との封着界面４及び低融点ガラス３とレン
ズ１との封着界面５にはわずかの応力がかかるのみであ
る。
ンサイト系ステンレス綱、もしくはフェライト系ステン
レス鋼として、熱膨張係数をレンズ１と低融点ガラス３
に近いものとしたので、温度変化時の金属ホルダ２と低
融点ガラス３との封着界面４及び低融点ガラス３とレン
ズ１との封着界面５にはわずかの応力がかかるのみであ
る。
【００１４】金属ホルダの材質は、ＳＵＳ４０５、ＳＵ
Ｓ４１０Ｌ、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ４３０Ｆ、ＳＵＳ４
３４、ＳＵＳ４４７Ｊ１、ＳＵＳＸＭ２７等のフェライ
ト系ステンレス鋼、及びＳＵＳ４０３、ＳＵＳ４１０Ｊ
１、ＳＵＳ４１０Ｆ２、ＳＵＳ４１６、ＳＵＳ４２０Ｊ
１、ＳＵＳ４２０Ｊ２、ＳＵＳ４２０Ｆ、ＳＵＳ４２０
Ｆ２、ＳＵＳ４３１、ＳＵＳ４４０Ａ、ＳＵＳ４４０
Ｂ、ＳＵＳ４４０Ｃ，ＳＵＳ４４０Ｆ等のマルテンサイ
ト系ステンレス鋼が望ましく、いずれも１００〜３００
℃での熱膨張係数が１００〜１３０×１０-7／℃であ
る。
Ｓ４１０Ｌ、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ４３０Ｆ、ＳＵＳ４
３４、ＳＵＳ４４７Ｊ１、ＳＵＳＸＭ２７等のフェライ
ト系ステンレス鋼、及びＳＵＳ４０３、ＳＵＳ４１０Ｊ
１、ＳＵＳ４１０Ｆ２、ＳＵＳ４１６、ＳＵＳ４２０Ｊ
１、ＳＵＳ４２０Ｊ２、ＳＵＳ４２０Ｆ、ＳＵＳ４２０
Ｆ２、ＳＵＳ４３１、ＳＵＳ４４０Ａ、ＳＵＳ４４０
Ｂ、ＳＵＳ４４０Ｃ，ＳＵＳ４４０Ｆ等のマルテンサイ
ト系ステンレス鋼が望ましく、いずれも１００〜３００
℃での熱膨張係数が１００〜１３０×１０-7／℃であ
る。
【００１５】さらに、低融点ガラス３の熱膨張係数を金
属ホルダ２よりもわずかに小さくしたので、常温で金属
ホルダ２が低融点ガラス３を軽く圧縮している状態にあ
る。一方熱膨張係数が８３×１０-7／℃の低融点ガラス
３と熱膨張係数が１１２×１０-7／℃のレンズとの封着
界面５には、常温でわずかに引っ張り応力が生じている
が、低融点ガラス３が金属ホルダ２から軽く圧縮されて
おり、その圧縮力が低融点ガラス３とレンズ１との封着
界面５に働くので、適当なバランスが保たれていると考
えられる。
属ホルダ２よりもわずかに小さくしたので、常温で金属
ホルダ２が低融点ガラス３を軽く圧縮している状態にあ
る。一方熱膨張係数が８３×１０-7／℃の低融点ガラス
３と熱膨張係数が１１２×１０-7／℃のレンズとの封着
界面５には、常温でわずかに引っ張り応力が生じている
が、低融点ガラス３が金属ホルダ２から軽く圧縮されて
おり、その圧縮力が低融点ガラス３とレンズ１との封着
界面５に働くので、適当なバランスが保たれていると考
えられる。
【００１６】したがって、急加熱や熱サイクル試験での
温度変化時にも低融点ガラス３、レンズ１、低融点ガラ
ス−レンズ封着界面５、及び低融点ガラス−金属ホルダ
封着界面４での剥離、クラック等は生じることはない。
温度変化時にも低融点ガラス３、レンズ１、低融点ガラ
ス−レンズ封着界面５、及び低融点ガラス−金属ホルダ
封着界面４での剥離、クラック等は生じることはない。
【００１７】なお、気密度はＨｅリークディテクタによ
る測定で１×１０-8ａｔｍ・ｃｃ／ｓｅｃ以下であっ
た。
る測定で１×１０-8ａｔｍ・ｃｃ／ｓｅｃ以下であっ
た。
【００１８】図２は本発明の第二実施例を示すレンズ付
きホルダの断面図であり、図１と同一部材には同一符号
を示した。
きホルダの断面図であり、図１と同一部材には同一符号
を示した。
【００１９】これは図１のレンズ付きホルダのレンズ乗
せ部２１をなくした例で、金属ホルダ２に対するレンズ
１の位置決め精度が、重要視されない場合の簡易構造と
して用いるもので、各部材の熱膨張係数を上記同様とす
ることで剥離、クラック等は生じない。
せ部２１をなくした例で、金属ホルダ２に対するレンズ
１の位置決め精度が、重要視されない場合の簡易構造と
して用いるもので、各部材の熱膨張係数を上記同様とす
ることで剥離、クラック等は生じない。
【００２０】ここで請求項２に記載した発明は、図１、
図２に示すレンズ付きホルダにおいて、金属ホルダ２、
レンズ１、低融点ガラス３の熱膨張係数の整合条件を下
記実験例から見出したもので、金属ホルダの熱膨張係数
をα1 ×１０-7／℃、レンズの熱膨張係数をα2 ×１０
-7／℃、低融点ガラスの熱膨張係数をα3 ×１０-7／℃
としたとき、各膨張係数の組合せが、 α1 ＝（１００〜１３０） α2 ＝（ ８０〜１３０） α3 ＝α1 −（５〜４０） かつ α2 −（５〜４０） により選択されることを特徴とするレンズ付ホルダであ
る。
図２に示すレンズ付きホルダにおいて、金属ホルダ２、
レンズ１、低融点ガラス３の熱膨張係数の整合条件を下
記実験例から見出したもので、金属ホルダの熱膨張係数
をα1 ×１０-7／℃、レンズの熱膨張係数をα2 ×１０
-7／℃、低融点ガラスの熱膨張係数をα3 ×１０-7／℃
としたとき、各膨張係数の組合せが、 α1 ＝（１００〜１３０） α2 ＝（ ８０〜１３０） α3 ＝α1 −（５〜４０） かつ α2 −（５〜４０） により選択されることを特徴とするレンズ付ホルダであ
る。
【００２１】一例として、α1 ＝１００、α2 ＝８０と
したとき、α3 はα1 −５である９５からα1 −４０で
ある６０の範囲にあり、しかもα2 −５である７５から
α2−４０である４０の範囲内にある必要がある。つま
りα1 ＝１００、α2 ＝８０としたときにα3 は６０〜
７５の範囲と限定される。
したとき、α3 はα1 −５である９５からα1 −４０で
ある６０の範囲にあり、しかもα2 −５である７５から
α2−４０である４０の範囲内にある必要がある。つま
りα1 ＝１００、α2 ＝８０としたときにα3 は６０〜
７５の範囲と限定される。
【００２２】また、α1 ＝１００の時α3 ＝６０〜９
５、α1 ＝１３０の時α3 ＝９０〜１２５、α2 ＝８０
の時α3 ＝４０〜７５、α2 ＝１３０の時α3 ＝９０〜
１２５となるので、α3 の範囲は６０〜１２５となる。
５、α1 ＝１３０の時α3 ＝９０〜１２５、α2 ＝８０
の時α3 ＝４０〜７５、α2 ＝１３０の時α3 ＝９０〜
１２５となるので、α3 の範囲は６０〜１２５となる。
【００２３】なお、上記第一実施例、第二実施例で示し
たレンズ付きホルダの熱サイクル試験を−４０℃〜＋８
５℃、１０００サイクルの条件で行ったところ、試験後
においても、Ｈｅリークディテクタによる測定は１×１
０-8ａｔｍ・ｃｃ／ｓｅｃ以下であり、レンズの損失変
動も測定誤差を含んで０．１ｄＢ以下と非常に小さく、
温度変化に強いことが確かめられた。
たレンズ付きホルダの熱サイクル試験を−４０℃〜＋８
５℃、１０００サイクルの条件で行ったところ、試験後
においても、Ｈｅリークディテクタによる測定は１×１
０-8ａｔｍ・ｃｃ／ｓｅｃ以下であり、レンズの損失変
動も測定誤差を含んで０．１ｄＢ以下と非常に小さく、
温度変化に強いことが確かめられた。
【００２４】実験例 ここで、以下に示す方法で実験を行った。
【００２５】金属ホルダ２と低融点ガラス３とレンズ１
の熱膨張係数を様々に変化させて、封着温度３５０〜４
５０℃で封着焼成したレンズ付きホルダのサンプルを作
り。その後、熱サイクル試験を−４０℃〜＋８５℃、１
０００サイクルの条件で行い、試験後においても、Ｈｅ
リークディテクタによる気密度測定は１×１０-8ａｔｍ
・ｃｃ／ｓｅｃ以下であり、レンズの損失変動も測定誤
差を含んで０．１ｄＢ以下であり、しかも剥離、クラッ
ク等は生じないことを確認する実験を行った。結果は、
表１、表２に示すように、金属ホルダ２の熱膨張係数の
値は１００〜１３０×１０-7／℃と、低融点ガラス３の
熱膨張係数の値は６０〜１２５×１０-7／℃、レンズ１
の熱膨張係数の値は８０〜１３０×１０-7／℃であり、
しかも、低融点ガラスの膨張係数は金属ホルダ及びレン
ズの熱膨張係数よりもわずかに小さいものが優れている
ことがわかる。
の熱膨張係数を様々に変化させて、封着温度３５０〜４
５０℃で封着焼成したレンズ付きホルダのサンプルを作
り。その後、熱サイクル試験を−４０℃〜＋８５℃、１
０００サイクルの条件で行い、試験後においても、Ｈｅ
リークディテクタによる気密度測定は１×１０-8ａｔｍ
・ｃｃ／ｓｅｃ以下であり、レンズの損失変動も測定誤
差を含んで０．１ｄＢ以下であり、しかも剥離、クラッ
ク等は生じないことを確認する実験を行った。結果は、
表１、表２に示すように、金属ホルダ２の熱膨張係数の
値は１００〜１３０×１０-7／℃と、低融点ガラス３の
熱膨張係数の値は６０〜１２５×１０-7／℃、レンズ１
の熱膨張係数の値は８０〜１３０×１０-7／℃であり、
しかも、低融点ガラスの膨張係数は金属ホルダ及びレン
ズの熱膨張係数よりもわずかに小さいものが優れている
ことがわかる。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】このように、本願発明によれば、金属ホ
ルダ内にレンズを挿入し、両者の間隙を低融点ガラスで
封着してなるレンズ付きホルダにおいて、前記金属ホル
ダにマルテンサイト系ステンレス鋼もしくはフェライト
系スレンレス鋼を用い、低融点ガラスの熱膨張係数を金
属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さくしたことに
より、急な温度変化を伴う環境下においても低融点ガラ
ス、レンズ、低融点ガラス−レンズ封着界面、及び低融
点ガラス−金属ホルダ封着界面での剥離、クラック等が
生じることがない。
ルダ内にレンズを挿入し、両者の間隙を低融点ガラスで
封着してなるレンズ付きホルダにおいて、前記金属ホル
ダにマルテンサイト系ステンレス鋼もしくはフェライト
系スレンレス鋼を用い、低融点ガラスの熱膨張係数を金
属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さくしたことに
より、急な温度変化を伴う環境下においても低融点ガラ
ス、レンズ、低融点ガラス−レンズ封着界面、及び低融
点ガラス−金属ホルダ封着界面での剥離、クラック等が
生じることがない。
【００２９】さらに、マルテンサイト系ステンレス鋼も
しくはフェライト系スレンレス鋼を用いた金属ホルダの
熱膨張係数をα1 ×１０-7／℃、レンズの熱膨張係数を
α2×１０-7／℃、低融点ガラスの熱膨張係数をα3 ×
１０-7／℃としたとき、各熱膨張係数の組合せが、 α1 ＝（１００〜１３０） α2 ＝（ ８０〜１３０） α3 ＝α1 −（５〜４０） かつ α2 −（５〜４０） から選択されることにより、急な温度変化を伴う環境下
において低融点ガラス、レンズ、低融点ガラス−レンズ
封着界面、及び低融点ガラス−金属ホルダ封着界面に剥
離、クラック等のないレンズ付ホルダを容易に得ること
が可能になる。この場合も、特に、低融点ガラスの熱膨
張係数を金属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さく
することにより、上記効果を高めることができる。
しくはフェライト系スレンレス鋼を用いた金属ホルダの
熱膨張係数をα1 ×１０-7／℃、レンズの熱膨張係数を
α2×１０-7／℃、低融点ガラスの熱膨張係数をα3 ×
１０-7／℃としたとき、各熱膨張係数の組合せが、 α1 ＝（１００〜１３０） α2 ＝（ ８０〜１３０） α3 ＝α1 −（５〜４０） かつ α2 −（５〜４０） から選択されることにより、急な温度変化を伴う環境下
において低融点ガラス、レンズ、低融点ガラス−レンズ
封着界面、及び低融点ガラス−金属ホルダ封着界面に剥
離、クラック等のないレンズ付ホルダを容易に得ること
が可能になる。この場合も、特に、低融点ガラスの熱膨
張係数を金属ホルダの熱膨張係数よりもわずかに小さく
することにより、上記効果を高めることができる。
【図１】本発明第一実施例のレンズ付きホルダ示す断面
図である。
図である。
【図２】本発明第二実施例のレンズ付きホルダ示す断面
図である。
図である。
１ レンズ ２ 金属ホルダ ３ 低融点ガラス ４ 低融点ガラス−金属ホルダ封着界面 ５ 低融点ガラス−レンズ封着界面 ２１ レンズ乗せ部
Claims (2)
- 【請求項１】金属ホルダ内にレンズを挿入し、両者の間
隙を低融点ガラスで封着してなるレンズ付きホルダにお
いて、前記金属ホルダにマルテンサイト系ステンレス鋼
もしくはフェライト系ステンレス鋼を用い、前記低融点
ガラスの熱膨張係数を金属ホルダの熱膨張係数よりもわ
ずかに小さくしたことを特徴とするレンズ付きホルダ。 - 【請求項２】金属ホルダ内にレンズを挿入し、両者の間
隙を低融点ガラスで封着してなるレンズ付きホルダにお
いて、前記金属ホルダにマルテンサイト系ステンレス鋼
もしくはフェライト系ステンレス鋼を用い、前記金属ホ
ルダの熱膨張係数をα1 ×１０-7／℃、レンズの熱膨張
係数をα2 ×１０-7／℃、低融点ガラスの熱膨張係数を
α3 ×１０-7／℃としたとき、各膨張係数の組合せが下
記の条件から選択されることを特徴とするレンズ付きホ
ルダ。 α1 ＝（１００〜１３０） α2 ＝（ ８０〜１３０） α3 ＝α1 −（５〜４０） かつ α2 −（５〜４０）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28192994A JPH08146276A (ja) | 1994-11-16 | 1994-11-16 | レンズ付きホルダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28192994A JPH08146276A (ja) | 1994-11-16 | 1994-11-16 | レンズ付きホルダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08146276A true JPH08146276A (ja) | 1996-06-07 |
Family
ID=17645913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28192994A Pending JPH08146276A (ja) | 1994-11-16 | 1994-11-16 | レンズ付きホルダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08146276A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1082934A (ja) * | 1996-09-06 | 1998-03-31 | Omron Corp | 光学モジュール及びその製造方法並びに当該光学モジュールを用いたレーザレーダ装置、車両、光電センサ、光センサ装置及び符号情報処理装置 |
| JP2000277758A (ja) * | 1999-03-24 | 2000-10-06 | Kyocera Corp | 光半導体素子収納用パッケージの製造方法 |
| WO2003040785A1 (fr) * | 2001-11-07 | 2003-05-15 | Nikon Corporation | Element optique, procede de fabrication de cet element optique, systeme optique, dispositif d'exposition et procede de fabrication de microdispositif |
| JP2007192990A (ja) * | 2006-01-18 | 2007-08-02 | Hitachi Maxell Ltd | レンズ付きホルダ |
| JP2016122692A (ja) * | 2014-12-24 | 2016-07-07 | 日亜化学工業株式会社 | 発光装置およびその製造方法 |
| JP2016194733A (ja) * | 2012-07-12 | 2016-11-17 | ショット アクチエンゲゼルシャフトＳｃｈｏｔｔ ＡＧ | ロッドレンズおよびその製造法 |
-
1994
- 1994-11-16 JP JP28192994A patent/JPH08146276A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1082934A (ja) * | 1996-09-06 | 1998-03-31 | Omron Corp | 光学モジュール及びその製造方法並びに当該光学モジュールを用いたレーザレーダ装置、車両、光電センサ、光センサ装置及び符号情報処理装置 |
| JP2000277758A (ja) * | 1999-03-24 | 2000-10-06 | Kyocera Corp | 光半導体素子収納用パッケージの製造方法 |
| WO2003040785A1 (fr) * | 2001-11-07 | 2003-05-15 | Nikon Corporation | Element optique, procede de fabrication de cet element optique, systeme optique, dispositif d'exposition et procede de fabrication de microdispositif |
| JP2007192990A (ja) * | 2006-01-18 | 2007-08-02 | Hitachi Maxell Ltd | レンズ付きホルダ |
| JP2016194733A (ja) * | 2012-07-12 | 2016-11-17 | ショット アクチエンゲゼルシャフトＳｃｈｏｔｔ ＡＧ | ロッドレンズおよびその製造法 |
| JP2016122692A (ja) * | 2014-12-24 | 2016-07-07 | 日亜化学工業株式会社 | 発光装置およびその製造方法 |
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