JPH08144712A - 分割圧力容器の結合方法 - Google Patents
分割圧力容器の結合方法Info
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- JPH08144712A JPH08144712A JP7998794A JP7998794A JPH08144712A JP H08144712 A JPH08144712 A JP H08144712A JP 7998794 A JP7998794 A JP 7998794A JP 7998794 A JP7998794 A JP 7998794A JP H08144712 A JPH08144712 A JP H08144712A
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- Japan
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- stress
- bolt
- bolts
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- washer
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- Details Of Spanners, Wrenches, And Screw Drivers And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 分割された圧力容器の気密性を容易に確保で
きるボルト締付けによる分割圧力容器の結合方法を提供
する。 【構成】 あらかじめきめられた同時に永久歪を発生す
る応力でボルト・ナットを締付けた後、このボルトをい
ったん完全に緩める。そして、再度ボルトを所定の応力
で締付けて圧力容器を組立てる。このようにすれば、運
転中の温度変化によってボルト締付力が低下するのを防
止でき、気密性が損なわれることはない。
きるボルト締付けによる分割圧力容器の結合方法を提供
する。 【構成】 あらかじめきめられた同時に永久歪を発生す
る応力でボルト・ナットを締付けた後、このボルトをい
ったん完全に緩める。そして、再度ボルトを所定の応力
で締付けて圧力容器を組立てる。このようにすれば、運
転中の温度変化によってボルト締付力が低下するのを防
止でき、気密性が損なわれることはない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、たとえば弁の弁室と弁
蓋や蒸気タービン車等のように、分割された容器をボル
トで締付けて一体に組立てられる分割圧力容器の結合方
法に関する。
蓋や蒸気タービン車等のように、分割された容器をボル
トで締付けて一体に組立てられる分割圧力容器の結合方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧力容器の例として、ここでは、水平面
で上下に二分割され、ボルトで一体に締付けられる蒸気
タービンの車室について述べる。そして、蒸気タービン
の車室の組立てられた状態を図１に、図１のＡ−Ａ断面
を図２（Ａ）に、図１のＢ−Ｂ断面の一部を図２（Ｂ）
に示す。これらの図において、符号１は車室、２は車室
締付ナット、３は座金、４は車室締付ボルト、５はロー
タ、６はフランジを示している。
で上下に二分割され、ボルトで一体に締付けられる蒸気
タービンの車室について述べる。そして、蒸気タービン
の車室の組立てられた状態を図１に、図１のＡ−Ａ断面
を図２（Ａ）に、図１のＢ−Ｂ断面の一部を図２（Ｂ）
に示す。これらの図において、符号１は車室、２は車室
締付ナット、３は座金、４は車室締付ボルト、５はロー
タ、６はフランジを示している。
【０００３】蒸気タービンの車室１は、通常車室内部に
収められたロータ５などの開放を容易にするため、水平
面で上下に二分割されている。この二分割にて制作され
た車室１は、そのフランジ６に穿設された孔を介して設
置された車室締付けボルト４及び車室締付ナット２によ
り、気密性を確保するために所定のボルト応力で締付け
ることによって圧力容器として組立てられる。このよう
にして組立てられた車室１の内部は、その運転中に高温
高圧の作動流体として、たとえば蒸気タービンの場合に
は蒸気が流れる。
収められたロータ５などの開放を容易にするため、水平
面で上下に二分割されている。この二分割にて制作され
た車室１は、そのフランジ６に穿設された孔を介して設
置された車室締付けボルト４及び車室締付ナット２によ
り、気密性を確保するために所定のボルト応力で締付け
ることによって圧力容器として組立てられる。このよう
にして組立てられた車室１の内部は、その運転中に高温
高圧の作動流体として、たとえば蒸気タービンの場合に
は蒸気が流れる。
【０００４】常温でボルト４を締付けることによって組
立てられた車室１に蒸気が流入すると、車室１の温度は
上昇するが、このときの車室１の温度変化を車室締付ボ
ルト４の温度変化と共に図６に示してある。蒸気タービ
ンの起動中は、まず車室１が蒸気にさらされるため、図
６に実線で示した車室温度は破線で示したボルト温度よ
りも速く上昇するが、定常運転になれば、車室温度とボ
ルト温度とはほぼ等しくなる。このように、起動中には
ボルト４と車室１に温度差が発生し、この温度によって
ボルト４の応力に変化が生じる。このボルト応力σ
Ｂは、近似的に下記の数式１で示される。
立てられた車室１に蒸気が流入すると、車室１の温度は
上昇するが、このときの車室１の温度変化を車室締付ボ
ルト４の温度変化と共に図６に示してある。蒸気タービ
ンの起動中は、まず車室１が蒸気にさらされるため、図
６に実線で示した車室温度は破線で示したボルト温度よ
りも速く上昇するが、定常運転になれば、車室温度とボ
ルト温度とはほぼ等しくなる。このように、起動中には
ボルト４と車室１に温度差が発生し、この温度によって
ボルト４の応力に変化が生じる。このボルト応力σ
Ｂは、近似的に下記の数式１で示される。
【０００５】
【数１】 このボルト応力σＢによって発生するフランジ６の座金
下応力σＷは、下記の数式２で示される。
下応力σＷは、下記の数式２で示される。
【０００６】
【数２】 このボルト応力σＢ及び座金下応力σＷの変化を図示す
ると図７のようになる。また、図８および図９は、ボル
ト応力を求めるための線膨張係数およびヤング率の例を
各々示している。
ると図７のようになる。また、図８および図９は、ボル
ト応力を求めるための線膨張係数およびヤング率の例を
各々示している。
【０００７】図７において、点ａは常温Ｔ０での気密性
を保持する為の所定の初期ボルト締付応力を示し、起動
中ｂ点で最大となり、点ｃは定常運転中のボルト応力を
示している。この最大値のｂ点の値は図６に示した起動
中のボルト４及び車室１の温度変化によって決まるが、
起動の時間が短ければボルト４と車室１との温度差ΔＴ
が大きくなるため、ｂ点はより大きくなる。
を保持する為の所定の初期ボルト締付応力を示し、起動
中ｂ点で最大となり、点ｃは定常運転中のボルト応力を
示している。この最大値のｂ点の値は図６に示した起動
中のボルト４及び車室１の温度変化によって決まるが、
起動の時間が短ければボルト４と車室１との温度差ΔＴ
が大きくなるため、ｂ点はより大きくなる。
【０００８】一般にボルト４の材料には、１２Ｃｒ鋼な
ど降伏応力の高いものが使用されるが、車室１およびフ
ランジ６には１ 1/4Ｃｒ1/2Ｍ０鋳鋼など降伏応力の低
い低合金鋼を使用する例が多い。このため、起動中のボ
ルト応力σＢが過大となればフランジ６の座金下の応力
σＷは降伏応力を越えることがあり、そのような場合に
は、図１０に示すように、座金下は永久歪を発生して凹
むこととなり、従ってボルト応力が低下する。このボル
ト応力低下量ΔσＢは、下記の数式３で求められる。
ど降伏応力の高いものが使用されるが、車室１およびフ
ランジ６には１ 1/4Ｃｒ1/2Ｍ０鋳鋼など降伏応力の低
い低合金鋼を使用する例が多い。このため、起動中のボ
ルト応力σＢが過大となればフランジ６の座金下の応力
σＷは降伏応力を越えることがあり、そのような場合に
は、図１０に示すように、座金下は永久歪を発生して凹
むこととなり、従ってボルト応力が低下する。このボル
ト応力低下量ΔσＢは、下記の数式３で求められる。
【０００９】
【数３】 所定のボルト応力（たとえば３２ｋｇ／ｍｍ2）で締付
けても、フランジ６の座金下が降伏により凹むと、図１
１に示すように、ボルト応力は大きく低下し、これに伴
ってフランジ６の接触面圧も低下して圧力容器は気密性
を保てず、分割面より内部の作動流体が洩れることとな
る。このフランジ６の座金下の降伏を防止するには、
（ａ）座金面積（数式２のＡW）を大きくするか、
（ｂ）車室１およびフランジ６の材料をたとえば１２Ｃ
ｒ鋳鋼などの降伏応力の高い材料とするか、（ｃ）座金
下応力σＷを小さくする、すなわち数式２のボルト応力
σＢを小さくするために、ボルト４とフランジ６の温度
差ΔＴを小さくする、といった方法がある。
けても、フランジ６の座金下が降伏により凹むと、図１
１に示すように、ボルト応力は大きく低下し、これに伴
ってフランジ６の接触面圧も低下して圧力容器は気密性
を保てず、分割面より内部の作動流体が洩れることとな
る。このフランジ６の座金下の降伏を防止するには、
（ａ）座金面積（数式２のＡW）を大きくするか、
（ｂ）車室１およびフランジ６の材料をたとえば１２Ｃ
ｒ鋳鋼などの降伏応力の高い材料とするか、（ｃ）座金
下応力σＷを小さくする、すなわち数式２のボルト応力
σＢを小さくするために、ボルト４とフランジ６の温度
差ΔＴを小さくする、といった方法がある。
【００１０】しかし、（ａ）の方法は、図２（Ｂ）に示
すように、ボルトは互いに隣接して配置されているた
め、座金の外径ａW1は大きくできず、また、座金をボル
トが貫通しているため、座金の内径ａW2も小さくできな
いので、座金面積ＡＷを大きくすることは困難である。
すように、ボルトは互いに隣接して配置されているた
め、座金の外径ａW1は大きくできず、また、座金をボル
トが貫通しているため、座金の内径ａW2も小さくできな
いので、座金面積ＡＷを大きくすることは困難である。
【００１１】つぎに、（ｂ）の方法では、車室１材のコ
ストが大巾に高価となり、また（ｃ）の方法では、温度
差ΔＴを小さくするために、図６に示す蒸気タービンの
起動に要する時間を長くする必要があるが、今日の発電
プラント等に使用される蒸気タービンでは、ＤＳＳ（毎
日起動・停止）の運用が増え、起動時間は極力短くする
というニーズがあり、これに合わなくなるという欠点が
ある。
ストが大巾に高価となり、また（ｃ）の方法では、温度
差ΔＴを小さくするために、図６に示す蒸気タービンの
起動に要する時間を長くする必要があるが、今日の発電
プラント等に使用される蒸気タービンでは、ＤＳＳ（毎
日起動・停止）の運用が増え、起動時間は極力短くする
というニーズがあり、これに合わなくなるという欠点が
ある。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明は、締付
ボルトで分割圧力容器を組立てて高温作動流体を導入す
る分割圧力容器の結合方法において、圧力容器の気密性
を確保するために、車室フランジの降伏を懸念して、不
必要に高価な材料を使用することなく、また起動時間を
長くし、起動時間短縮のニーズに合わなくなることを防
止できる分割圧力容器の結合方法を提供することを課題
とする。
ボルトで分割圧力容器を組立てて高温作動流体を導入す
る分割圧力容器の結合方法において、圧力容器の気密性
を確保するために、車室フランジの降伏を懸念して、不
必要に高価な材料を使用することなく、また起動時間を
長くし、起動時間短縮のニーズに合わなくなることを防
止できる分割圧力容器の結合方法を提供することを課題
とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の課題を
解決するためになされたもので、高温流体が導入される
分割圧力容器のフランジをボルトで締付けて組立てる分
割圧力容器の結合方法において、あらかじめ決められた
同時に永久歪を発生する応力でボルトを締付けた後、前
記ボルトをいったん完全に緩めてから再度所定の応力で
締付けて圧力容器を組立てることを特徴とする分割圧力
装置の結合方法である。
解決するためになされたもので、高温流体が導入される
分割圧力容器のフランジをボルトで締付けて組立てる分
割圧力容器の結合方法において、あらかじめ決められた
同時に永久歪を発生する応力でボルトを締付けた後、前
記ボルトをいったん完全に緩めてから再度所定の応力で
締付けて圧力容器を組立てることを特徴とする分割圧力
装置の結合方法である。
【００１４】
【作用】前述の手段によれば、起動中に発生するフラン
ジの座金下応力の最大値をあらかじめ求めて、この応力
が組立て時に発生するようなボルト応力で圧力容器のフ
ランジを締付ける。その後ボルトを一旦完全に緩めてか
ら再度所定の応力でボルトを締付けて組立てれば、起動
中にフランジの座金下があらたに凹むことはなく、従っ
て運転中のボルト締付力の低下も発生しないので、圧力
容器の気密性が確保できる。
ジの座金下応力の最大値をあらかじめ求めて、この応力
が組立て時に発生するようなボルト応力で圧力容器のフ
ランジを締付ける。その後ボルトを一旦完全に緩めてか
ら再度所定の応力でボルトを締付けて組立てれば、起動
中にフランジの座金下があらたに凹むことはなく、従っ
て運転中のボルト締付力の低下も発生しないので、圧力
容器の気密性が確保できる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の分割圧力容器の結合方法を図
面により説明する。
面により説明する。
【００１６】図１は、本発明の１実施例を適用する蒸気
タービンの車室の組立てられた状態を示す図、図２は図
１の矢視Ａ−Ａ断面及び矢視Ｂ−Ｂ断面を示す図であ
る。
タービンの車室の組立てられた状態を示す図、図２は図
１の矢視Ａ−Ａ断面及び矢視Ｂ−Ｂ断面を示す図であ
る。
【００１７】図１、図２において、符号１は上下に二分
割され分割体で形成される車室、２は車室の締付ナッ
ト、３は座金、４は車室のボルト、６はフランジであ
る。蒸気タービンの車室１は、車室１内部に収容される
ロータ５の据付、調整、点検あるいは開放等を容易にす
るために、水平面で上下に二分割される分割体で構成さ
れ、上側の分割体を取外し、開放できるように構成され
ている。この二分割され、製作された車室１は、分割面
を形成する車室１と一体に製作された上下のフランジ６
に、各々穿設された孔を挿通して設置された締付ボルト
４、及び締付ナット２による締付けによって一体化さ
れ、圧力容器として組立てられる。
割され分割体で形成される車室、２は車室の締付ナッ
ト、３は座金、４は車室のボルト、６はフランジであ
る。蒸気タービンの車室１は、車室１内部に収容される
ロータ５の据付、調整、点検あるいは開放等を容易にす
るために、水平面で上下に二分割される分割体で構成さ
れ、上側の分割体を取外し、開放できるように構成され
ている。この二分割され、製作された車室１は、分割面
を形成する車室１と一体に製作された上下のフランジ６
に、各々穿設された孔を挿通して設置された締付ボルト
４、及び締付ナット２による締付けによって一体化さ
れ、圧力容器として組立てられる。
【００１８】図３は、起動中にフランジ６の座金下が降
伏する状態を応力−歪線図で示したもので、起動中に発
生するフランジ６の座金下応力σＷが降伏点Ｙを越えて
Ｘ点の応力σWXとなれば永久歪εＹを生じ、座金下は凹
むこととなる。一方、加工硬化する車室材では、図３に
示すように、降伏点Ｙでの降伏応力σＹよりもＸ点での
応力σWXは大きい。このような材料では、Ｘ点より応力
が除荷されると、応力と歪の関係は近似的に図３のＺ−
Ｘに沿うことが知られている。また、応力を再び負荷さ
れる場合には、応力と歪の関係はやはり近似的に図３の
Ｚ−Ｘに沿い、すなわち、応力は歪に比例するという弾
性体の挙動を示すことが知られている。このことは、い
ったん応力がＸ点に到達して永久歪を生じた後は、応力
と歪の関係は弾性挙動を示し、あらたな永久歪は発生し
ないことを示している。
伏する状態を応力−歪線図で示したもので、起動中に発
生するフランジ６の座金下応力σＷが降伏点Ｙを越えて
Ｘ点の応力σWXとなれば永久歪εＹを生じ、座金下は凹
むこととなる。一方、加工硬化する車室材では、図３に
示すように、降伏点Ｙでの降伏応力σＹよりもＸ点での
応力σWXは大きい。このような材料では、Ｘ点より応力
が除荷されると、応力と歪の関係は近似的に図３のＺ−
Ｘに沿うことが知られている。また、応力を再び負荷さ
れる場合には、応力と歪の関係はやはり近似的に図３の
Ｚ−Ｘに沿い、すなわち、応力は歪に比例するという弾
性体の挙動を示すことが知られている。このことは、い
ったん応力がＸ点に到達して永久歪を生じた後は、応力
と歪の関係は弾性挙動を示し、あらたな永久歪は発生し
ないことを示している。
【００１９】従って、圧力容器を組立てる際にＸ点まで
いったん応力を到達させ、この時に永久歪も同時に発生
させるようにボルトで締付けた後、ボルトを完全に緩
め、図３のＺ点まで戻した後に再度ボルトを所定の応力
で締付けて圧力容器を組立てれば、応力−歪の関係は図
３のＺ−Ｘに沿うことになるため、起動中にあらたな永
久歪が発生しないので運転中のボルト締付力の低下を防
止できる。
いったん応力を到達させ、この時に永久歪も同時に発生
させるようにボルトで締付けた後、ボルトを完全に緩
め、図３のＺ点まで戻した後に再度ボルトを所定の応力
で締付けて圧力容器を組立てれば、応力−歪の関係は図
３のＺ−Ｘに沿うことになるため、起動中にあらたな永
久歪が発生しないので運転中のボルト締付力の低下を防
止できる。
【００２０】このように、本発明では、上述した材料の
加工硬化特性を利用することにより、起動中にフランジ
に凹みが発生してボルト締付力が低下してしまい、圧力
容器の気密性が損なわれることを防止している。
加工硬化特性を利用することにより、起動中にフランジ
に凹みが発生してボルト締付力が低下してしまい、圧力
容器の気密性が損なわれることを防止している。
【００２１】次に、上述したように、圧力容器の気密性
低下の防止を実現するための方法を具体的に説明する。
低下の防止を実現するための方法を具体的に説明する。
【００２２】起動中の車室及びボルトの温度（図６参
照）から、図８及び図９に示した線膨張係数αＦ，αＢ
とヤング率ＥＦ，ＥＢを用いて、数式１からボルト応力
σＢが、数式２より座金下応力σＷが各々求められる。
図４はこの結果を示したもので、図中のａ，ｂ，ｃ点は
各々図７と同様の点であり、温度Ｔ２はボルト応力σＢ
及び座金下応力σＷが最大となる時の車室温度を示す。
なお、図４のボルト応力σＢ、フランジ６の座金下応力
σＷは、座金下が降伏により凹まないと仮定した時の応
力を示している。
照）から、図８及び図９に示した線膨張係数αＦ，αＢ
とヤング率ＥＦ，ＥＢを用いて、数式１からボルト応力
σＢが、数式２より座金下応力σＷが各々求められる。
図４はこの結果を示したもので、図中のａ，ｂ，ｃ点は
各々図７と同様の点であり、温度Ｔ２はボルト応力σＢ
及び座金下応力σＷが最大となる時の車室温度を示す。
なお、図４のボルト応力σＢ、フランジ６の座金下応力
σＷは、座金下が降伏により凹まないと仮定した時の応
力を示している。
【００２３】図５は、温度Ｔ２における実際の応力−歪
応力線図を実線で示している。温度Ｔ２における座金下
における最大値σWMAXが負荷されＭ点に到達した後は、
除荷されることによって応力−歪の関係は図５のＭ−Ｎ
に沿った弾性挙動を示す。そして、応力が完全に除荷さ
れれば、図５の０−Ｎで示される永久歪εＰが残り、こ
の永久歪がフランジ６の座金下の凹みとなり、ボルト締
付力の低下を発生させる。
応力線図を実線で示している。温度Ｔ２における座金下
における最大値σWMAXが負荷されＭ点に到達した後は、
除荷されることによって応力−歪の関係は図５のＭ−Ｎ
に沿った弾性挙動を示す。そして、応力が完全に除荷さ
れれば、図５の０−Ｎで示される永久歪εＰが残り、こ
の永久歪がフランジ６の座金下の凹みとなり、ボルト締
付力の低下を発生させる。
【００２４】従って、圧力容器を組立る際に、あらかじ
め図５に示す永久歪εＰを発生させるようにボルトを締
付けて、その後ボルトを完全に緩めて、再度所定のボル
ト応力（図４の例では３２ｋｇ／ｍｍ2）で組立てれ
ば、車室温度がＴ２になった時でも応力−歪の関係は、
もはや図５に示す０−Ｙ−ＭではなくＮ−Ｍの直線に沿
う弾性挙動を示す。このため、起動中にあらたな永久歪
が発生することはなくなるので、起動中のボルト締付力
の低下を防止できる。
め図５に示す永久歪εＰを発生させるようにボルトを締
付けて、その後ボルトを完全に緩めて、再度所定のボル
ト応力（図４の例では３２ｋｇ／ｍｍ2）で組立てれ
ば、車室温度がＴ２になった時でも応力−歪の関係は、
もはや図５に示す０−Ｙ−ＭではなくＮ−Ｍの直線に沿
う弾性挙動を示す。このため、起動中にあらたな永久歪
が発生することはなくなるので、起動中のボルト締付力
の低下を防止できる。
【００２５】続いて、車室温度Ｔ２にて永久歪εＰを組
立ての時にあらかじめ発生させておく方法について述べ
る。図５には、常温での応力−歪線図が破線で示されて
おり、温度Ｔ２での応力σWMAXに相当するεMAXが温度
Ｔ２での応力−歪線図（図５に実線で表示）より求めら
れ、この歪εMAXに相当する常温でのフランジの座金下
応力σW0が常温での応力−歪線図（図５に破線で表示）
より求められる。そして、常温において、フランジ６の
座金下応力がσW0になるように圧力容器のボルトを締付
けた後、このボルトをいったん完全に緩めて、再度ボル
トを所定の応力で締付けるように組立てれば、起動中の
応力−歪の関係は弾性挙動を示し、座金下にあらたな凹
みは生ぜず、またボルト締付力の低下も発生しないの
で、圧力容器の気密性は確保される。
立ての時にあらかじめ発生させておく方法について述べ
る。図５には、常温での応力−歪線図が破線で示されて
おり、温度Ｔ２での応力σWMAXに相当するεMAXが温度
Ｔ２での応力−歪線図（図５に実線で表示）より求めら
れ、この歪εMAXに相当する常温でのフランジの座金下
応力σW0が常温での応力−歪線図（図５に破線で表示）
より求められる。そして、常温において、フランジ６の
座金下応力がσW0になるように圧力容器のボルトを締付
けた後、このボルトをいったん完全に緩めて、再度ボル
トを所定の応力で締付けるように組立てれば、起動中の
応力−歪の関係は弾性挙動を示し、座金下にあらたな凹
みは生ぜず、またボルト締付力の低下も発生しないの
で、圧力容器の気密性は確保される。
【００２６】フランジ６の常温での座金下応力σW0に相
当する常温でのボルト締付応力σB0は、数式２より下記
の数式４で求められる。
当する常温でのボルト締付応力σB0は、数式２より下記
の数式４で求められる。
【００２７】
【数４】 この数式４で求められるボルト応力でいったん締付け、
その後ボルト４を完全に緩め、再度ボルト４を所定の応
力で締付けて圧力容器を組立てれば、起動中にフランジ
６の座金下が凹むことに起因するボルト締付力の低下を
防止できるので、圧力容器の気密性が保たれる。
その後ボルト４を完全に緩め、再度ボルト４を所定の応
力で締付けて圧力容器を組立てれば、起動中にフランジ
６の座金下が凹むことに起因するボルト締付力の低下を
防止できるので、圧力容器の気密性が保たれる。
【００２８】
【発明の効果】前述した本発明による分割圧力容器の結
合方法によれば、あらかじめ決められた同時に永久歪を
発生する応力でボルトを締付けた後、前記ボルトをいっ
たん完全に緩めてから再度所定の応力で締付けて圧力容
器を組立てるようにしたので、簡単な方法により運転中
のボルト締付力の低下が防止できるようになり、圧力容
器の気密性が損なわれることはなくなる。
合方法によれば、あらかじめ決められた同時に永久歪を
発生する応力でボルトを締付けた後、前記ボルトをいっ
たん完全に緩めてから再度所定の応力で締付けて圧力容
器を組立てるようにしたので、簡単な方法により運転中
のボルト締付力の低下が防止できるようになり、圧力容
器の気密性が損なわれることはなくなる。
【００２９】さらに、フランジの降伏を懸念して高価な
車室材を使用する必要がなく、また、起動時間を長くと
る必要もないので、起動時間の短縮に寄与できる。
車室材を使用する必要がなく、また、起動時間を長くと
る必要もないので、起動時間の短縮に寄与できる。
【図１】本発明による分割圧力容器の結合方法の一実施
例を適用する蒸気タービン車室の斜視図である。
例を適用する蒸気タービン車室の斜視図である。
【図２】（Ａ）は図１のＡ−Ａ線に沿う断面図、（Ｂ）
は図１のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。
は図１のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。
【図３】フランジの座金下応力σＷと歪εとの関係を示
す図である。
す図である。
【図４】ボルト応力σＢ及びフランジの座金下応力σＷ
と車室温度Ｔとの関係を示す図である。
と車室温度Ｔとの関係を示す図である。
【図５】本発明を適用した時のフランジの座金下応力σ
Ｗと歪εとの関係を示す図である。
Ｗと歪εとの関係を示す図である。
【図６】車室及びボルトの温度変化の一例を示す図であ
る。
る。
【図７】ボルト応力σＢ及びフランジの座金下応力σＷ
と車室温度Ｔとの関係を示す図である。
と車室温度Ｔとの関係を示す図である。
【図８】車室及びボルトの線膨張係数の一例を示す図で
ある。
ある。
【図９】車室及びボルトのヤング率係数の一例を示す図
である。
である。
【図１０】従来の組立て方法でフランジの座金下が凹ん
だことを示す図である。
だことを示す図である。
【図１１】従来の組立て方法を適用した時のボルト応力
σＢ及びフランジの座金下応力σＷの変化を示す図であ
る。
σＢ及びフランジの座金下応力σＷの変化を示す図であ
る。
１ 車室 ２ 締付ナット ３ 座金 ４ 締付ボルト ５ ロータ ６ フランジ
Claims (1)
- 【請求項１】高温流体が導入される分割圧力容器のフラ
ンジをボルトで締付けて組立てる分割圧力容器の結合方
法において、あらかじめ決められた同時に永久歪を発生
する応力でボルトを締付けた後、前記ボルトをいったん
完全に緩めてから再度所定の応力で締付けて圧力容器を
組立てることを特徴とする分割圧力装置の結合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7998794A JPH08144712A (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 分割圧力容器の結合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7998794A JPH08144712A (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 分割圧力容器の結合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08144712A true JPH08144712A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=13705669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7998794A Withdrawn JPH08144712A (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 分割圧力容器の結合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08144712A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010209708A (ja) * | 2009-03-06 | 2010-09-24 | Ihi Corp | ターボチャージャ |
| JP2018168741A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | フランジ同士が締結された流体装置の製造方法 |
| CN112055808A (zh) * | 2018-05-14 | 2020-12-08 | 株式会社华尔卡 | 实验装置、实验系统、程序、方法以及学习方法 |
-
1994
- 1994-03-25 JP JP7998794A patent/JPH08144712A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010209708A (ja) * | 2009-03-06 | 2010-09-24 | Ihi Corp | ターボチャージャ |
| JP2018168741A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | フランジ同士が締結された流体装置の製造方法 |
| CN112055808A (zh) * | 2018-05-14 | 2020-12-08 | 株式会社华尔卡 | 实验装置、实验系统、程序、方法以及学习方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010605 |