JPH08138958A - フライバックトランス - Google Patents
フライバックトランスInfo
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- JPH08138958A JPH08138958A JP6272172A JP27217294A JPH08138958A JP H08138958 A JPH08138958 A JP H08138958A JP 6272172 A JP6272172 A JP 6272172A JP 27217294 A JP27217294 A JP 27217294A JP H08138958 A JPH08138958 A JP H08138958A
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- Japan
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- winding
- coil
- layered
- secondary coil
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- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 テレビジョン受像機に用いられるフライバッ
クトランスにおいて、２次コイルによる設計の自由度を
大きくし、２次コイルと１次コイルの相互結合度の最良
点で高次同調を容易にとることができ、高圧出力電圧の
負荷電流の増減による変動を小さくすることができる高
性能なフライバックトランスを提供することを目的とす
る。 【構成】 ２次コイル３が絶縁フイルム４上に導線１０
を使用して巻線された複数の層状コイル体３ａ〜３ｆで
形成され、複数の層状コイル体３ａ〜３ｆを巻始め側１
１を一致させて、巻終わり側１２に向かって導線１０を
巻線する際に、導線１０の巻線送り間隔Ａ〜Ｆを任意に
設定できる構成とすることにより、高圧出力電圧の負荷
電流の増減による変動を小さくできる。
クトランスにおいて、２次コイルによる設計の自由度を
大きくし、２次コイルと１次コイルの相互結合度の最良
点で高次同調を容易にとることができ、高圧出力電圧の
負荷電流の増減による変動を小さくすることができる高
性能なフライバックトランスを提供することを目的とす
る。 【構成】 ２次コイル３が絶縁フイルム４上に導線１０
を使用して巻線された複数の層状コイル体３ａ〜３ｆで
形成され、複数の層状コイル体３ａ〜３ｆを巻始め側１
１を一致させて、巻終わり側１２に向かって導線１０を
巻線する際に、導線１０の巻線送り間隔Ａ〜Ｆを任意に
設定できる構成とすることにより、高圧出力電圧の負荷
電流の増減による変動を小さくできる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、テレビジョン受像機に
用いられるフライバックトランスに関するものである。
用いられるフライバックトランスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、フライバックトランスは高圧出力
電圧の負荷電流の増減による変動を極力小さくするなど
の高性能が要求されている。
電圧の負荷電流の増減による変動を極力小さくするなど
の高性能が要求されている。
【０００３】以下従来のフライバックトランスの構成に
ついて図２乃至図４を参照しながら説明する。図２は従
来のフライバックトランスの内部構成を示す断面図であ
る。図３は従来のフライバックトランスの内部結線図で
ある。図４は従来のフライバックトランスの２次コイル
の巻線状態を示す断面図である。図２乃至図４におい
て、１は磁気回路を構成する一対のフェライトコア、２
は後述する１次コイル用ボビン５に巻線された１次コイ
ル、３は後述する層状コイル体３ａ〜３ｆを複数積層し
た高圧発生用の２次コイル、４は２次コイル３を絶縁す
るための絶縁フイルム、５は１次コイル２を巻線する１
次コイル用ボビン、６は層状コイル体３ａ〜３ｆを複数
積層して巻線する２次コイル用ボビンである。７は２次
コイル３に誘起されるパルス電圧を整流する高圧ダイオ
ード、８はコイル全体を絶縁するエポキシ系合成樹脂、
９は１次コイル２と２次コイル３などを収納する外装ケ
ース、３ａ〜３ｆはそれぞれ絶縁フイルム４に導線を単
層巻きしたものであって２次コイル３を形成する第１層
乃至第６層までの層状コイル体、７ａ〜７ｆは第１層乃
至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆで発生するパル
ス電圧を整流する高圧ダイオード、１０は第１層乃至第
６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆを形成する際に使用
される極細な導線である。但し、図２においては、便宜
上高圧ダイオード７については、第１層の層状コイル体
３ａで発生するパルス電圧を整流する高圧ダイオード７
ａだけを示しており、２次コイル３については、第１層
と第２層の層状コイル体３ａ、３ｂだけを示している。
そして、図３に示すように、２次コイル３を形成する第
１層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆは高圧ダ
イオード７ａ〜７ｆによって順次接続されており、第１
層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆで発生する
パルス電圧がそれぞれに対応した高圧ダイオード７ａ〜
７ｆで整流され、加え合わされて高圧出力電圧が供給さ
れるようになっている。
ついて図２乃至図４を参照しながら説明する。図２は従
来のフライバックトランスの内部構成を示す断面図であ
る。図３は従来のフライバックトランスの内部結線図で
ある。図４は従来のフライバックトランスの２次コイル
の巻線状態を示す断面図である。図２乃至図４におい
て、１は磁気回路を構成する一対のフェライトコア、２
は後述する１次コイル用ボビン５に巻線された１次コイ
ル、３は後述する層状コイル体３ａ〜３ｆを複数積層し
た高圧発生用の２次コイル、４は２次コイル３を絶縁す
るための絶縁フイルム、５は１次コイル２を巻線する１
次コイル用ボビン、６は層状コイル体３ａ〜３ｆを複数
積層して巻線する２次コイル用ボビンである。７は２次
コイル３に誘起されるパルス電圧を整流する高圧ダイオ
ード、８はコイル全体を絶縁するエポキシ系合成樹脂、
９は１次コイル２と２次コイル３などを収納する外装ケ
ース、３ａ〜３ｆはそれぞれ絶縁フイルム４に導線を単
層巻きしたものであって２次コイル３を形成する第１層
乃至第６層までの層状コイル体、７ａ〜７ｆは第１層乃
至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆで発生するパル
ス電圧を整流する高圧ダイオード、１０は第１層乃至第
６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆを形成する際に使用
される極細な導線である。但し、図２においては、便宜
上高圧ダイオード７については、第１層の層状コイル体
３ａで発生するパルス電圧を整流する高圧ダイオード７
ａだけを示しており、２次コイル３については、第１層
と第２層の層状コイル体３ａ、３ｂだけを示している。
そして、図３に示すように、２次コイル３を形成する第
１層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆは高圧ダ
イオード７ａ〜７ｆによって順次接続されており、第１
層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆで発生する
パルス電圧がそれぞれに対応した高圧ダイオード７ａ〜
７ｆで整流され、加え合わされて高圧出力電圧が供給さ
れるようになっている。
【０００４】次に、２次コイル３を形成する第１層乃至
第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆについて図４を用
いながら更に詳しく説明する。
第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆについて図４を用
いながら更に詳しく説明する。
【０００５】まず、第１層の層状コイル体３ａは、２次
コイル用ボビン６に絶縁フイルム４を数回巻き付けた上
面に一方の端（以下、巻始め側１１と呼称する）より、
導線１０を巻始め、絶縁フイルム４の他方の端（以下、
巻終わり側１２と呼称する）に向かって、導線１０が巻
線送り間隔（ピッチ）Ａで整列巻線される。通常、巻線
送り間隔Ａは導線１０を絶縁フイルム４に巻線する際
に、隣接する導線１０の巻線余裕（クリアランス）を最
小にして、導線１０の最大仕上がり外径よりやや大きく
設定している。一方、絶縁フイルム４上で巻線可能な最
大有効巻幅１３は絶縁フイルム４の左右の両端からやや
内側に入りこんだところまでに設定されている。したが
って、最大有効巻幅１３に導線１０が巻線送り間隔Ａで
整列巻線されると、第１層の層状コイル体３ａの巻数は
最大巻数になる。第１層の層状コイル体３ａを形成され
る際に使用される前記導線１０の巻始めと巻終わりの端
線は２次コイル用ボビン６の左右の端面に植設された端
子（図示せず）に巻き付けて緩まないように固定してい
る。次に、第２層の層状コイル体３ｂは第１層の層状コ
イル体３ａの外周に絶縁フイルム４を数回巻き付けた上
面に巻始め側１１より、導線１０を巻始め、絶縁フイル
ム４の巻終わり側１２に向かって、導線１０が巻線送り
間隔Ａで整列巻線される。第２層の巻始めと巻終わりの
端線は２次コイル用ボビン６の端面に植設された第１層
の層状コイル体３ａの端線を巻き付ける端子とは別の端
子（図示せず）に巻き付けて緩まないように固定してい
る。第３層乃至第６層までの層状コイル体３ｃ〜３ｆも
同様に、それぞれ絶縁フイルム４を数回巻き付けた上面
に巻線送り間隔Ａで整列巻線され、巻始めと巻終わりの
端線は別の端子に巻き付けて処理される。第６層の層状
コイル体３ｆの導線１０の外周には絶縁フイルム４を数
回巻き付け、導線１０が露出しないようにして保護して
いる。そして、図３に示すように、第１層乃至第５層ま
での層状コイル体３ａ〜３ｅの巻終わり端子とそれぞれ
次の層の巻始め端子の間に高圧ダイオード７ａ〜７ｅが
配置され、高圧ダイオード７ａ〜７ｅのリードが端子に
接続され、そして高圧ダイオード７ｆの一方のリードが
第６層の層状コイル体３ｆの巻終わりの端子に接続され
ている。それによって、第１層乃至第６層までの層状コ
イル体３ａ〜３ｆで発生するパルス電圧が高圧ダイオー
ド７ａ〜７ｆで整流される。第１層乃至第６層までの層
状コイル体３ａ〜３ｆと高圧ダイオード７ａ〜７ｆはシ
リーズに接続されているので、それぞれ整流された電圧
が加え合わされ高圧ダイオード７ｆの他方のリードよ
り、高圧出力電圧が供給されるようになっている。
コイル用ボビン６に絶縁フイルム４を数回巻き付けた上
面に一方の端（以下、巻始め側１１と呼称する）より、
導線１０を巻始め、絶縁フイルム４の他方の端（以下、
巻終わり側１２と呼称する）に向かって、導線１０が巻
線送り間隔（ピッチ）Ａで整列巻線される。通常、巻線
送り間隔Ａは導線１０を絶縁フイルム４に巻線する際
に、隣接する導線１０の巻線余裕（クリアランス）を最
小にして、導線１０の最大仕上がり外径よりやや大きく
設定している。一方、絶縁フイルム４上で巻線可能な最
大有効巻幅１３は絶縁フイルム４の左右の両端からやや
内側に入りこんだところまでに設定されている。したが
って、最大有効巻幅１３に導線１０が巻線送り間隔Ａで
整列巻線されると、第１層の層状コイル体３ａの巻数は
最大巻数になる。第１層の層状コイル体３ａを形成され
る際に使用される前記導線１０の巻始めと巻終わりの端
線は２次コイル用ボビン６の左右の端面に植設された端
子（図示せず）に巻き付けて緩まないように固定してい
る。次に、第２層の層状コイル体３ｂは第１層の層状コ
イル体３ａの外周に絶縁フイルム４を数回巻き付けた上
面に巻始め側１１より、導線１０を巻始め、絶縁フイル
ム４の巻終わり側１２に向かって、導線１０が巻線送り
間隔Ａで整列巻線される。第２層の巻始めと巻終わりの
端線は２次コイル用ボビン６の端面に植設された第１層
の層状コイル体３ａの端線を巻き付ける端子とは別の端
子（図示せず）に巻き付けて緩まないように固定してい
る。第３層乃至第６層までの層状コイル体３ｃ〜３ｆも
同様に、それぞれ絶縁フイルム４を数回巻き付けた上面
に巻線送り間隔Ａで整列巻線され、巻始めと巻終わりの
端線は別の端子に巻き付けて処理される。第６層の層状
コイル体３ｆの導線１０の外周には絶縁フイルム４を数
回巻き付け、導線１０が露出しないようにして保護して
いる。そして、図３に示すように、第１層乃至第５層ま
での層状コイル体３ａ〜３ｅの巻終わり端子とそれぞれ
次の層の巻始め端子の間に高圧ダイオード７ａ〜７ｅが
配置され、高圧ダイオード７ａ〜７ｅのリードが端子に
接続され、そして高圧ダイオード７ｆの一方のリードが
第６層の層状コイル体３ｆの巻終わりの端子に接続され
ている。それによって、第１層乃至第６層までの層状コ
イル体３ａ〜３ｆで発生するパルス電圧が高圧ダイオー
ド７ａ〜７ｆで整流される。第１層乃至第６層までの層
状コイル体３ａ〜３ｆと高圧ダイオード７ａ〜７ｆはシ
リーズに接続されているので、それぞれ整流された電圧
が加え合わされ高圧ダイオード７ｆの他方のリードよ
り、高圧出力電圧が供給されるようになっている。
【０００６】ところで、高圧出力電圧の負荷電流の増減
による変動を極力小さくし、高性能を達成するために、
１次コイル２と２次コイル３の相互結合度の最良点で高
次同調をとる必要がある。従来のフライバックトランス
は１次コイル２に発生するパルス電圧（これを基本波と
呼んでいる）に対して２次コイル３は通常、奇数倍であ
ってその数字が大きい周波数を有する高次同調がとられ
る。このようにすると、２次コイル３に誘起されるパル
ス電圧が基本波に極めて近い波形になり、ラスターリン
ギング（ＣＲＴ画面に現れる濃淡の縦縞）が生じにく
く、且つ、負荷電流の増減に対しても波形が安定するた
めである。一方この高次同調の周波数は２次コイル３の
漏洩インダクタンスと浮遊容量に依存して決定される。
高次同調をとるためには、２次コイル３の漏洩インダク
タンスを減少させる必要があるが、このためには１次コ
イル２と２次コイル３の相互結合度を高めなければなら
ない。一般に、均等な横長の巻線分布になった１次コイ
ル２の巻幅に、第１層乃至第６層までの層状コイル体３
ａ〜３ｆの最大有効巻幅１３を一致させて配置すれば、
相互結合度が高められることがわかっている。ここで、
２次コイル３の第１層乃至第６層までの層状コイル体３
ａ〜３ｆはそれぞれ独立していて、１次コイル２と個別
の相互結合度を有している。そして、１次コイル２の内
側を鎖交する磁界で２次コイル３のそれぞれの層状コイ
ル体の内側を鎖交しない漏洩磁界が１次コイル２から距
離が遠くなればなるほど多くなる傾向になっているの
で、外側の層状コイル体ほど相互結合度は低くなってく
る。一方、２次コイル３の浮遊容量を減少させることも
高次同調をとるのに寄与するが、この浮遊容量は層状コ
イル体の対低電圧部位間とに形成される容量や導線１０
の線間容量に依存しているので、層状コイル体の導線１
０の巻数の多少に依存して２次コイル３の浮遊容量も増
減する。
による変動を極力小さくし、高性能を達成するために、
１次コイル２と２次コイル３の相互結合度の最良点で高
次同調をとる必要がある。従来のフライバックトランス
は１次コイル２に発生するパルス電圧（これを基本波と
呼んでいる）に対して２次コイル３は通常、奇数倍であ
ってその数字が大きい周波数を有する高次同調がとられ
る。このようにすると、２次コイル３に誘起されるパル
ス電圧が基本波に極めて近い波形になり、ラスターリン
ギング（ＣＲＴ画面に現れる濃淡の縦縞）が生じにく
く、且つ、負荷電流の増減に対しても波形が安定するた
めである。一方この高次同調の周波数は２次コイル３の
漏洩インダクタンスと浮遊容量に依存して決定される。
高次同調をとるためには、２次コイル３の漏洩インダク
タンスを減少させる必要があるが、このためには１次コ
イル２と２次コイル３の相互結合度を高めなければなら
ない。一般に、均等な横長の巻線分布になった１次コイ
ル２の巻幅に、第１層乃至第６層までの層状コイル体３
ａ〜３ｆの最大有効巻幅１３を一致させて配置すれば、
相互結合度が高められることがわかっている。ここで、
２次コイル３の第１層乃至第６層までの層状コイル体３
ａ〜３ｆはそれぞれ独立していて、１次コイル２と個別
の相互結合度を有している。そして、１次コイル２の内
側を鎖交する磁界で２次コイル３のそれぞれの層状コイ
ル体の内側を鎖交しない漏洩磁界が１次コイル２から距
離が遠くなればなるほど多くなる傾向になっているの
で、外側の層状コイル体ほど相互結合度は低くなってく
る。一方、２次コイル３の浮遊容量を減少させることも
高次同調をとるのに寄与するが、この浮遊容量は層状コ
イル体の対低電圧部位間とに形成される容量や導線１０
の線間容量に依存しているので、層状コイル体の導線１
０の巻数の多少に依存して２次コイル３の浮遊容量も増
減する。
【０００７】こうした理由から、従来のフライバックト
ランスは高次同調をとるための手段として、１次コイル
２側では、１次コイル用ボビン５の各溝に巻線する１次
コイル２の巻線分布の調整により、１次コイル２と２次
コイル３の相対的位置を変更していた。また、２次コイ
ル３では、第１層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜
３ｆの巻線数を、最大巻数より順次少なく設定し、巻始
め側１１の導線１０の巻線開始ポイントを一致させて、
いわば直角三角形状に積層巻線した２次コイル２を形成
するということが試みられている。
ランスは高次同調をとるための手段として、１次コイル
２側では、１次コイル用ボビン５の各溝に巻線する１次
コイル２の巻線分布の調整により、１次コイル２と２次
コイル３の相対的位置を変更していた。また、２次コイ
ル３では、第１層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜
３ｆの巻線数を、最大巻数より順次少なく設定し、巻始
め側１１の導線１０の巻線開始ポイントを一致させて、
いわば直角三角形状に積層巻線した２次コイル２を形成
するということが試みられている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
の２次コイル３の第１層乃至第６層までの層状コイル体
３ａ〜３ｆが巻始め側１１を一致させて、最大有効巻幅
１３に同一の巻線送り間隔Ａで整列巻線される構成で
は、外側の層状コイル体になるほど個別の相互結合度が
低くなるので、１次コイル２と２次コイル３の相対的位
置の変更だけでは設計の自由度が極めて小さく、２次コ
イル３の第１層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３
ｆのそれぞれの個別の相互結合度に合わせて１次コイル
２との高次同調をすべてとることは容易でなかった。
の２次コイル３の第１層乃至第６層までの層状コイル体
３ａ〜３ｆが巻始め側１１を一致させて、最大有効巻幅
１３に同一の巻線送り間隔Ａで整列巻線される構成で
は、外側の層状コイル体になるほど個別の相互結合度が
低くなるので、１次コイル２と２次コイル３の相対的位
置の変更だけでは設計の自由度が極めて小さく、２次コ
イル３の第１層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３
ｆのそれぞれの個別の相互結合度に合わせて１次コイル
２との高次同調をすべてとることは容易でなかった。
【０００９】また、第１層乃至第６層までの層状コイル
体３ａ〜３ｆの巻数を順次、最大巻数より少なくする場
合も、巻数の減少度合に応じて各層の絶縁フイルム４上
の巻幅が順次狭くなり、１次コイル２と各層状コイル体
の個別の相互結合度が高められず、したがって２次コイ
ル３と１次コイル２の相互結合度の最良点で高次同調を
とることができず、高性能なフライバックトランスを実
現できないという問題点を有していた。このように最大
有効巻幅１３に同一の巻線送り間隔Ａで整列巻線される
理由は、巻線機の巻線送り間隔の設定の容易さや送り操
作の単純さと層状コイル体の巻数を最大巻数に設定でき
るということに起因していた。その反面、２次コイル３
による設計の自由度を制限する結果にもなっていた。近
年、極細な導線１０を精密巻線可能な高性能巻線機は種
々の機能が付加され、導線巻送り機構に関しても著しい
改良が成されている。それ故、巻線機の巻線送り間隔の
設定や送り操作についても繁雑さを伴うことなく、自由
に導線１０の巻線送り間隔を設定して巻線できるように
なってきた。
体３ａ〜３ｆの巻数を順次、最大巻数より少なくする場
合も、巻数の減少度合に応じて各層の絶縁フイルム４上
の巻幅が順次狭くなり、１次コイル２と各層状コイル体
の個別の相互結合度が高められず、したがって２次コイ
ル３と１次コイル２の相互結合度の最良点で高次同調を
とることができず、高性能なフライバックトランスを実
現できないという問題点を有していた。このように最大
有効巻幅１３に同一の巻線送り間隔Ａで整列巻線される
理由は、巻線機の巻線送り間隔の設定の容易さや送り操
作の単純さと層状コイル体の巻数を最大巻数に設定でき
るということに起因していた。その反面、２次コイル３
による設計の自由度を制限する結果にもなっていた。近
年、極細な導線１０を精密巻線可能な高性能巻線機は種
々の機能が付加され、導線巻送り機構に関しても著しい
改良が成されている。それ故、巻線機の巻線送り間隔の
設定や送り操作についても繁雑さを伴うことなく、自由
に導線１０の巻線送り間隔を設定して巻線できるように
なってきた。
【００１０】本発明は、上記従来の問題点に鑑みて成さ
れたものであり、外側の層状コイル体になるほど個別の
相互結合度が低くなっている分を、それぞれの層状コイ
ル体の浮遊容量で調整し、２次コイル３と１次コイル２
との相互結合度の最良点で高次同調を容易にとることが
でき、高圧出力電圧の負荷電流の増減による変動が小さ
い高性能なフライバックトランスを提供することを目的
とする。
れたものであり、外側の層状コイル体になるほど個別の
相互結合度が低くなっている分を、それぞれの層状コイ
ル体の浮遊容量で調整し、２次コイル３と１次コイル２
との相互結合度の最良点で高次同調を容易にとることが
でき、高圧出力電圧の負荷電流の増減による変動が小さ
い高性能なフライバックトランスを提供することを目的
とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明のフライバックトランスは、２次コイルが絶縁
フイルムに導線を単層巻した層状コイル体を複数積層し
たものであって、層状コイル体の導線の巻線送り間隔を
複数の層状コイル体でそれぞれ相違させたことを特徴と
する。
に本発明のフライバックトランスは、２次コイルが絶縁
フイルムに導線を単層巻した層状コイル体を複数積層し
たものであって、層状コイル体の導線の巻線送り間隔を
複数の層状コイル体でそれぞれ相違させたことを特徴と
する。
【００１２】また、積層された前記複数の層状コイル体
の巻線送り間隔が、外側の層状コイル体になるにしたが
って、順次大きく設定されたことを特徴とする。
の巻線送り間隔が、外側の層状コイル体になるにしたが
って、順次大きく設定されたことを特徴とする。
【００１３】
【作用】２次コイルを形成する際に、層状コイル体の導
線の巻線送り間隔を複数の層状コイル体でそれぞれ相違
させて設定することにより、２次コイルよる設計の自由
度が大きくなり、１次コイル２とのそれぞれの個別の相
互結合度に応じて、各層状コイル体の浮遊容量が調整さ
れ、高次同調がとれやすくなる。
線の巻線送り間隔を複数の層状コイル体でそれぞれ相違
させて設定することにより、２次コイルよる設計の自由
度が大きくなり、１次コイル２とのそれぞれの個別の相
互結合度に応じて、各層状コイル体の浮遊容量が調整さ
れ、高次同調がとれやすくなる。
【００１４】また、層状コイル体の巻線送り間隔を、外
側の層状コイル体に向かうにしたがって、順次大きくな
るように設定することにより、１次コイルと２次コイル
の相互結合度の最良点で各層状コイル体の浮遊容量が最
適に調整され、高次同調がとれ、高圧出力電圧の負荷電
流の増減による変動を極力小さくすることができる。
側の層状コイル体に向かうにしたがって、順次大きくな
るように設定することにより、１次コイルと２次コイル
の相互結合度の最良点で各層状コイル体の浮遊容量が最
適に調整され、高次同調がとれ、高圧出力電圧の負荷電
流の増減による変動を極力小さくすることができる。
【００１５】
【実施例】図１は本発明の実施例におけるフライバック
トランスの２次コイルの巻線状態を示す断面図である。
図１において、図４と同符号のものは図４記載の従来の
フライバックトランスと基本的には変わりがないので、
説明はそこに譲って省略する。Ａ〜Ｆはそれぞれ第１層
乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆを形成する際
の導線１０の巻線送り間隔である。ここでは、第１層の
層状コイル体３ａは、従来例と同一の巻線送り間隔Ａに
設定しているが、第２層乃至第６層の層状コイル体３ｂ
〜３ｆの巻線送り間隔はＡとは異なった巻線送り間隔Ｂ
〜Ｆとしている点において相違する。次に、第１層乃至
第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆの形成方法につい
て説明する。第１層の層状コイル体３ａは、２次コイル
用ボビン６に絶縁フイルム４を数回巻き付けた上面に巻
始め側１１より、導線１０を巻始め、前記絶縁フイルム
４の巻終わり側１２に向かって、巻線送り間隔Ａで最大
有効巻線幅１３に最大巻数まで整列巻線される。導線１
０の巻始めと巻終わりの端線は２次コイル用ボビン６の
左右の端面に植設された端子（図示せず）に巻き付けて
緩まないように固定している。次に、第２層の層状コイ
ル体３ｂは第１層の層状コイル体３ａの外周に絶縁フイ
ルム４を数回巻き付けた上面に巻始め側１１より、導線
１０を巻始め、絶縁フイルム４の巻終わり側１２に向か
って、導線１０が第１層の層状コイル体３ａを形成した
ときの巻線送り間隔Ａとは異なる巻線送り間隔Ｂで最大
有効巻線幅１３に巻線される。尚、巻線機の巻線送り間
隔の設定や送り操作についても手順に従って巻線機に入
力してしまうと、導線１０の巻線送り間隔が設定され、
自動的に巻線されるようになっている。ここで、巻線送
り間隔Ｂが巻線送り間隔Ａより大きく設定されると、第
２層の層状コイル体３ｂの巻数は前記最大巻数より少な
くなる。同様に、第３層乃至第６層までの層状コイル体
３ｃ〜３ｆも絶縁フイルム４を数回巻き付けた上面に、
第１層の層状コイル体３ａと第２層の層状コイル体３ｂ
を形成したときの巻線送り間隔ＡとＢとは異なる巻線送
り間隔Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆで最大有効巻線幅１３に巻線され
る。ここで、巻線送り間隔Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆが巻線送り間
隔Ｂより大きく設定されると、第３層乃至第６層までの
層状コイル体３ｃ〜３ｆの各層の巻数は第２層の層状コ
イル体３ｂの巻数より更に少なくなる。そして、従来例
で説明した通り、第１層乃至第６層までの層状コイル体
３ａ〜３ｆで発生するパルス電圧が高圧ダイオード７ａ
〜７ｆで整流され、加え合わせて高圧出力電圧が供給さ
れるようになっている。
トランスの２次コイルの巻線状態を示す断面図である。
図１において、図４と同符号のものは図４記載の従来の
フライバックトランスと基本的には変わりがないので、
説明はそこに譲って省略する。Ａ〜Ｆはそれぞれ第１層
乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆを形成する際
の導線１０の巻線送り間隔である。ここでは、第１層の
層状コイル体３ａは、従来例と同一の巻線送り間隔Ａに
設定しているが、第２層乃至第６層の層状コイル体３ｂ
〜３ｆの巻線送り間隔はＡとは異なった巻線送り間隔Ｂ
〜Ｆとしている点において相違する。次に、第１層乃至
第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆの形成方法につい
て説明する。第１層の層状コイル体３ａは、２次コイル
用ボビン６に絶縁フイルム４を数回巻き付けた上面に巻
始め側１１より、導線１０を巻始め、前記絶縁フイルム
４の巻終わり側１２に向かって、巻線送り間隔Ａで最大
有効巻線幅１３に最大巻数まで整列巻線される。導線１
０の巻始めと巻終わりの端線は２次コイル用ボビン６の
左右の端面に植設された端子（図示せず）に巻き付けて
緩まないように固定している。次に、第２層の層状コイ
ル体３ｂは第１層の層状コイル体３ａの外周に絶縁フイ
ルム４を数回巻き付けた上面に巻始め側１１より、導線
１０を巻始め、絶縁フイルム４の巻終わり側１２に向か
って、導線１０が第１層の層状コイル体３ａを形成した
ときの巻線送り間隔Ａとは異なる巻線送り間隔Ｂで最大
有効巻線幅１３に巻線される。尚、巻線機の巻線送り間
隔の設定や送り操作についても手順に従って巻線機に入
力してしまうと、導線１０の巻線送り間隔が設定され、
自動的に巻線されるようになっている。ここで、巻線送
り間隔Ｂが巻線送り間隔Ａより大きく設定されると、第
２層の層状コイル体３ｂの巻数は前記最大巻数より少な
くなる。同様に、第３層乃至第６層までの層状コイル体
３ｃ〜３ｆも絶縁フイルム４を数回巻き付けた上面に、
第１層の層状コイル体３ａと第２層の層状コイル体３ｂ
を形成したときの巻線送り間隔ＡとＢとは異なる巻線送
り間隔Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆで最大有効巻線幅１３に巻線され
る。ここで、巻線送り間隔Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆが巻線送り間
隔Ｂより大きく設定されると、第３層乃至第６層までの
層状コイル体３ｃ〜３ｆの各層の巻数は第２層の層状コ
イル体３ｂの巻数より更に少なくなる。そして、従来例
で説明した通り、第１層乃至第６層までの層状コイル体
３ａ〜３ｆで発生するパルス電圧が高圧ダイオード７ａ
〜７ｆで整流され、加え合わせて高圧出力電圧が供給さ
れるようになっている。
【００１６】ところで、２次コイル３の第１層乃至第６
層までの層状コイル体３ａ〜３ｆは順次積み重ねて構成
されているので、外側に行くほど１次コイル２からの相
対的位置も遠ざかっていて、外側の層状コイル体になる
ほど個別の相互結合度が低くなっている。そこで、それ
に見合った分だけ巻線送り間隔Ａ〜Ｆを外側の層になる
程、巻数を減少させる工夫を行うと、すなわち、Ａ＜Ｂ
＜Ｃ＜Ｄ＜Ｅ＜Ｆなる巻線送り間隔にすると、外側の層
状コイル体になるほど巻数が減少し、浮遊容量が減少す
る。このように、本発明の実施例におけるフライバック
トランスでは、外側の層状コイル体になるほど個別の相
互結合度が低くなっている分を、浮遊容量で調整できる
ので、２次コイル３と１次コイル２との相互結合度の最
良点で、それぞれの層状コイル体の漏洩インダクタンス
と浮遊容量で決定される高次同調をすべて容易にとるこ
とができる。
層までの層状コイル体３ａ〜３ｆは順次積み重ねて構成
されているので、外側に行くほど１次コイル２からの相
対的位置も遠ざかっていて、外側の層状コイル体になる
ほど個別の相互結合度が低くなっている。そこで、それ
に見合った分だけ巻線送り間隔Ａ〜Ｆを外側の層になる
程、巻数を減少させる工夫を行うと、すなわち、Ａ＜Ｂ
＜Ｃ＜Ｄ＜Ｅ＜Ｆなる巻線送り間隔にすると、外側の層
状コイル体になるほど巻数が減少し、浮遊容量が減少す
る。このように、本発明の実施例におけるフライバック
トランスでは、外側の層状コイル体になるほど個別の相
互結合度が低くなっている分を、浮遊容量で調整できる
ので、２次コイル３と１次コイル２との相互結合度の最
良点で、それぞれの層状コイル体の漏洩インダクタンス
と浮遊容量で決定される高次同調をすべて容易にとるこ
とができる。
【００１７】本実施例においては、２次コイル３は第１
層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆで構成され
ているが、この層数は増えても減っても構わない。
層乃至第６層までの層状コイル体３ａ〜３ｆで構成され
ているが、この層数は増えても減っても構わない。
【００１８】また、本実施例においては、巻線送り間隔
Ａ〜Ｆをそれぞれ相違して６段階に設定したが、２〜５
段階での設定でも構わない。
Ａ〜Ｆをそれぞれ相違して６段階に設定したが、２〜５
段階での設定でも構わない。
【００１９】
【発明の効果】以上のように本発明のフライバックトラ
ンスは、２次コイルの複数の層状コイル体を形成する際
に、導線の巻線送り間隔が複数の層状コイル体で相違す
ることにより、２次コイルによる設計の自由度が極めて
大きくなり、１次コイルと２次コイルの相互結合度の最
良点で高次同調を容易にとることができ、高圧出力電圧
の負荷電流の増減による変動を小さくすることができる
高性能なフライバックトランスを実現できるものであ
る。
ンスは、２次コイルの複数の層状コイル体を形成する際
に、導線の巻線送り間隔が複数の層状コイル体で相違す
ることにより、２次コイルによる設計の自由度が極めて
大きくなり、１次コイルと２次コイルの相互結合度の最
良点で高次同調を容易にとることができ、高圧出力電圧
の負荷電流の増減による変動を小さくすることができる
高性能なフライバックトランスを実現できるものであ
る。
【図１】本発明の実施例におけるフライバックトランス
の２次コイルの巻線状態を示す断面図
の２次コイルの巻線状態を示す断面図
【図２】従来のフライバックトランスの内部構成を示す
断面図
断面図
【図３】従来のフライバックトランスの内部結線図
【図４】従来のフライバックトランスの２次コイルの巻
線状態を示す断面図
線状態を示す断面図
１ フェライトコア ２ １次コイル ３ ２次コイル ４ 絶縁フイルム ５ １次コイル用ボビン ６ ２次コイル用ボビン ７ 高圧ダイオード ８ 合成樹脂 ９ 外装ケース １０ 導線
Claims (2)
- 【請求項１】１次コイル用ボビンに導線が巻線された１
次コイルと、絶縁フイルムに導線を単層巻きした層状コ
イル体が２次コイル用ボビン外周に複数積層された２次
コイルとを備えており、前記層状コイル体の前記導線の
巻線送り間隔を前記複数の層状コイル体でそれぞれ相違
させたことを特徴とするフライバックトランス。 - 【請求項２】積層された前記複数の層状コイル体の巻線
送り間隔が、外側の層状コイル体に向かうにしたがっ
て、順次大きく設定されたことを特徴とする請求項１記
載のフライバックトランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6272172A JPH08138958A (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | フライバックトランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6272172A JPH08138958A (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | フライバックトランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08138958A true JPH08138958A (ja) | 1996-05-31 |
Family
ID=17510083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6272172A Pending JPH08138958A (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | フライバックトランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08138958A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100451022B1 (ko) * | 2000-08-31 | 2004-10-02 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 플라이백 변압기 |
| KR100540462B1 (ko) * | 2002-07-16 | 2006-01-10 | 타이완 딕-필름 인더스트리 코포레이션 | 변압기 권선 방법 |
-
1994
- 1994-11-07 JP JP6272172A patent/JPH08138958A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100451022B1 (ko) * | 2000-08-31 | 2004-10-02 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 플라이백 변압기 |
| KR100540462B1 (ko) * | 2002-07-16 | 2006-01-10 | 타이완 딕-필름 인더스트리 코포레이션 | 변압기 권선 방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040218 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040302 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040706 |