JPH08133749A - ガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦 - Google Patents
ガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦Info
- Publication number
- JPH08133749A JPH08133749A JP6293828A JP29382894A JPH08133749A JP H08133749 A JPH08133749 A JP H08133749A JP 6293828 A JP6293828 A JP 6293828A JP 29382894 A JP29382894 A JP 29382894A JP H08133749 A JPH08133749 A JP H08133749A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brick
- cao
- weight
- glass furnace
- sio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/237—Regenerators or recuperators specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/2375—Regenerator brick design ; Use of materials therefor; Brick stacking arrangements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ガラス炉蓄熱室の上部に長期間使用しても煉瓦
に亀裂が生じて構築物が崩壊してしまうことのないガラ
ス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦を提供する。 【構成】ＣａＯを０．２〜３．０重量％、ＳｉＯ2 を
０．０５〜１．２重量％、Ｂ2 Ｏ3 を０．０１５重量％
以下、ＭｇＯを９５重量％以上含有させ、かつＣａＯと
ＳｉＯ2 の含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を重量比で２．
５以上とする。
に亀裂が生じて構築物が崩壊してしまうことのないガラ
ス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦を提供する。 【構成】ＣａＯを０．２〜３．０重量％、ＳｉＯ2 を
０．０５〜１．２重量％、Ｂ2 Ｏ3 を０．０１５重量％
以下、ＭｇＯを９５重量％以上含有させ、かつＣａＯと
ＳｉＯ2 の含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を重量比で２．
５以上とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガラス炉蓄熱室用高マ
グネシア質煉瓦に関し、特にガラス炉蓄熱室天井、壁上
部、チェッカー上部等、腐食性の高温雰囲気下で使用さ
れ高耐久性を要求されるガラス炉蓄熱室用高マグネシア
質煉瓦に関するものである。
グネシア質煉瓦に関し、特にガラス炉蓄熱室天井、壁上
部、チェッカー上部等、腐食性の高温雰囲気下で使用さ
れ高耐久性を要求されるガラス炉蓄熱室用高マグネシア
質煉瓦に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＭｇＯを９５％以上、特に９７％以上含
有する高マグネシア質煉瓦が、ガラス炉蓄熱室の上部に
使用され、他種の耐火物に比較して優れた耐久性を示す
ことが知られている。
有する高マグネシア質煉瓦が、ガラス炉蓄熱室の上部に
使用され、他種の耐火物に比較して優れた耐久性を示す
ことが知られている。
【０００３】しかし、このような高マグネシア質煉瓦も
長期間の使用によってマグネシア結晶（ペリクレーズ）
の結晶粒成長が生じ、それが原因となって煉瓦に亀裂を
発生し、亀裂が伸長して遂には煉瓦による構築物が崩壊
してしまう現象があることも知られている。
長期間の使用によってマグネシア結晶（ペリクレーズ）
の結晶粒成長が生じ、それが原因となって煉瓦に亀裂を
発生し、亀裂が伸長して遂には煉瓦による構築物が崩壊
してしまう現象があることも知られている。
【０００４】従来より、上述した高マグネシア質煉瓦の
劣化現象を抑制するために、煉瓦をより高純度にする、
焼成温度を高くする等の検討がなされてきたが、不純物
の組成や構成比と劣化との因果関係を明確にして対策を
講じるという点では不充分であった。
劣化現象を抑制するために、煉瓦をより高純度にする、
焼成温度を高くする等の検討がなされてきたが、不純物
の組成や構成比と劣化との因果関係を明確にして対策を
講じるという点では不充分であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
の高マグネシア質煉瓦がガラス炉蓄熱室の上部に使用さ
れた時、長期間の使用により煉瓦に亀裂を生じ遂には構
築物が崩壊してしまうという問題点を解消したガラス炉
蓄熱室用高マグネシア質煉瓦を提供することにある。
の高マグネシア質煉瓦がガラス炉蓄熱室の上部に使用さ
れた時、長期間の使用により煉瓦に亀裂を生じ遂には構
築物が崩壊してしまうという問題点を解消したガラス炉
蓄熱室用高マグネシア質煉瓦を提供することにある。
【０００６】このため、本発明では、従来よく知られて
いなかった前述の劣化現象の原因を明らかにし、この劣
化現象を抑制する具体的手段を得ようとするものであ
る。
いなかった前述の劣化現象の原因を明らかにし、この劣
化現象を抑制する具体的手段を得ようとするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、ガラス炉蓄熱
室上部に使用される高マグネシア質煉瓦が長期間の使用
により崩壊する問題を解決すべくなされたものであり、
ＣａＯを０．２〜３．０重量％、ＳｉＯ2 を０．０５〜
１．２重量％、Ｂ2 Ｏ3 を０．０１５重量％以下、Ｍｇ
Ｏを９５重量％以上含有し、かつＣａＯとＳｉＯ2 の含
有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が重量比で２．５以上である
ことを特徴とするガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦
を提供するものである。
室上部に使用される高マグネシア質煉瓦が長期間の使用
により崩壊する問題を解決すべくなされたものであり、
ＣａＯを０．２〜３．０重量％、ＳｉＯ2 を０．０５〜
１．２重量％、Ｂ2 Ｏ3 を０．０１５重量％以下、Ｍｇ
Ｏを９５重量％以上含有し、かつＣａＯとＳｉＯ2 の含
有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が重量比で２．５以上である
ことを特徴とするガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦
を提供するものである。
【０００８】
【作用】本発明が適用される高マグネシア質煉瓦におい
ては、ＭｇＯの純度（含有量）が高い程、使用中におけ
る不純物の影響が小さくなり、耐久性に好結果を及ぼす
と考えられる。しかし、耐火煉瓦を製造する上で、純度
が高過ぎれば焼結が困難となり、耐火煉瓦に要求される
基本的な性質である強度の発現や低気孔率化が困難とな
る。このため、ＭｇＯ含有量を９９重量％超とすること
は現実的でなく、焼結が比較的容易なＭｇＯの純度の範
囲で高純度にして不純物による悪影響を最小限に留める
とともに、この不純物の種類や組成を制御することによ
って耐久性の優れた高マグネシア煉瓦を製造することが
現実的な方法である。
ては、ＭｇＯの純度（含有量）が高い程、使用中におけ
る不純物の影響が小さくなり、耐久性に好結果を及ぼす
と考えられる。しかし、耐火煉瓦を製造する上で、純度
が高過ぎれば焼結が困難となり、耐火煉瓦に要求される
基本的な性質である強度の発現や低気孔率化が困難とな
る。このため、ＭｇＯ含有量を９９重量％超とすること
は現実的でなく、焼結が比較的容易なＭｇＯの純度の範
囲で高純度にして不純物による悪影響を最小限に留める
とともに、この不純物の種類や組成を制御することによ
って耐久性の優れた高マグネシア煉瓦を製造することが
現実的な方法である。
【０００９】本発明において、煉瓦中の不純物であるＣ
ａＯ、ＳｉＯ2 の含有量及びこれらの構成比を限定し、
かつＢ2 Ｏ3 の含有量の上限を定めるのは、これらの不
純物と煉瓦の主成分であるＭｇＯが反応してシリケート
化合物を生成する際、このシリケート化合物の融点を高
くするためである。
ａＯ、ＳｉＯ2 の含有量及びこれらの構成比を限定し、
かつＢ2 Ｏ3 の含有量の上限を定めるのは、これらの不
純物と煉瓦の主成分であるＭｇＯが反応してシリケート
化合物を生成する際、このシリケート化合物の融点を高
くするためである。
【００１０】ＣａＯ／ＳｉＯ2 の重量比が２．５より小
さく、Ｂ2 Ｏ3 の含有量が０．０１５重量％を超える
と、高マグネシア質煉瓦がガラス炉蓄熱室の上部に使用
される際に１４００℃以下で液相を生成し、その結果、
この液相がＭｇＯ結晶（ペリクレーズ）の結晶粒成長を
促進し、煉瓦の劣化を引き起こすことが本発明者によっ
て見出された。従って、煉瓦中のＣａＯとＳｉＯ2 の含
有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2）を重量比で２．５以上とし、
Ｂ2 Ｏ3 の含有量を０．０１５重量％以下として、使用
環境下での液相の生成を抑止することが、ＭｇＯ結晶の
結晶粒成長を抑制し、煉瓦の劣化を防止する上で重要で
ある。
さく、Ｂ2 Ｏ3 の含有量が０．０１５重量％を超える
と、高マグネシア質煉瓦がガラス炉蓄熱室の上部に使用
される際に１４００℃以下で液相を生成し、その結果、
この液相がＭｇＯ結晶（ペリクレーズ）の結晶粒成長を
促進し、煉瓦の劣化を引き起こすことが本発明者によっ
て見出された。従って、煉瓦中のＣａＯとＳｉＯ2 の含
有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2）を重量比で２．５以上とし、
Ｂ2 Ｏ3 の含有量を０．０１５重量％以下として、使用
環境下での液相の生成を抑止することが、ＭｇＯ結晶の
結晶粒成長を抑制し、煉瓦の劣化を防止する上で重要で
ある。
【００１１】また、一方では、煉瓦中のＣａＯの含有量
が３．０重量％を超えると、高マグネシア質煉瓦の原料
自身の消化（スレーキング）による劣化が早くなってし
まう。また製品にも同様の欠点が生じる。このため、製
造上その保管期間、在庫期間等が制約され、製造が困難
な製品となる。従って、ＣａＯの含有量は３．０重量％
以下とする。そして、上述のように、ＣａＯとＳｉＯ2
の含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を重量比で２．５以上と
することから、ＳｉＯ2 の含有量は１．２重量％以下と
なる。
が３．０重量％を超えると、高マグネシア質煉瓦の原料
自身の消化（スレーキング）による劣化が早くなってし
まう。また製品にも同様の欠点が生じる。このため、製
造上その保管期間、在庫期間等が制約され、製造が困難
な製品となる。従って、ＣａＯの含有量は３．０重量％
以下とする。そして、上述のように、ＣａＯとＳｉＯ2
の含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）を重量比で２．５以上と
することから、ＳｉＯ2 の含有量は１．２重量％以下と
なる。
【００１２】高純度マグネシアクリンカーは、日本国内
では海水中のＭｇを原料として製造される。このため種
々の不純物の含有量を少なくすることは原料のマグネシ
アクリンカーのコストを押し上げることになる。また、
マグネシアクリンカーの純度があまりに高いと、このマ
グネシアクリンカーを主原料とする煉瓦の焼結が困難に
なって実用性のある強度を得にくいことになる。
では海水中のＭｇを原料として製造される。このため種
々の不純物の含有量を少なくすることは原料のマグネシ
アクリンカーのコストを押し上げることになる。また、
マグネシアクリンカーの純度があまりに高いと、このマ
グネシアクリンカーを主原料とする煉瓦の焼結が困難に
なって実用性のある強度を得にくいことになる。
【００１３】これらの理由により、本発明の高マグネシ
ア質煉瓦中のＣａＯの含有量は０．２〜３．０重量％、
好ましくは０．４〜１．５重量％、より好ましくは０．
４〜１．２重量％とし、ＳｉＯ2 の含有量は０．０５〜
１．２重量％、好ましくは０．８重量％以下、より好ま
しくは０．５重量％以下とし、かつＣａＯ／ＳｉＯ2の
重量比の値は２．５以上、好ましくは３以上とし、Ｂ2
Ｏ3 の含有量は０．０１５重量％以下、好ましくは０．
０１重量％以下、より好ましくは０．００７重量％以下
と実現可能な範囲で少なくし、ＭｇＯの含有量は９５重
量％以上、好ましくは９７重量％以上、より好ましくは
９８重量％以上にすることが、煉瓦使用中における低融
点成分による液相の生成を防ぎ、ＭｇＯ結晶の粒成長を
抑制して、煉瓦の亀裂発生と崩壊現象を防止する上で望
ましい。
ア質煉瓦中のＣａＯの含有量は０．２〜３．０重量％、
好ましくは０．４〜１．５重量％、より好ましくは０．
４〜１．２重量％とし、ＳｉＯ2 の含有量は０．０５〜
１．２重量％、好ましくは０．８重量％以下、より好ま
しくは０．５重量％以下とし、かつＣａＯ／ＳｉＯ2の
重量比の値は２．５以上、好ましくは３以上とし、Ｂ2
Ｏ3 の含有量は０．０１５重量％以下、好ましくは０．
０１重量％以下、より好ましくは０．００７重量％以下
と実現可能な範囲で少なくし、ＭｇＯの含有量は９５重
量％以上、好ましくは９７重量％以上、より好ましくは
９８重量％以上にすることが、煉瓦使用中における低融
点成分による液相の生成を防ぎ、ＭｇＯ結晶の粒成長を
抑制して、煉瓦の亀裂発生と崩壊現象を防止する上で望
ましい。
【００１４】
【実施例】次に本発明の実施例を説明するが、本発明は
これらの実施例に限定されるものではない。
これらの実施例に限定されるものではない。
【００１５】［試験例１］ＭｇＯの純度が９７．２重量
％の高純度マグネシアクリンカーの、粒径１．２〜４．
７ｍｍの粗粒３５重量％、粒径１．２〜０．１ｍｍの中
粒３０重量％、粒径０．１ｍｍ以下の微粒３５重量％か
らなる混合物に、２４゜Ｂｅ（ボーメ）のＭｇＳＯ4 水
溶液を外掛けで３重量％加えて混合した坏土を１２００
ｋｇ／ｃｍ2 でプレス成形し、１７２０℃で８時間焼成
して表１に試験品Ａとして示した寸法が７５ｍｍ×１５
０ｍｍ×３００ｍｍの高マグネシア質煉瓦を得た。ま
た、比較のために表１に比較品として示した組成の高マ
グネシア質煉瓦をマグネシアクリンカーの原料を変えて
試験品Ａと同様にして作成した。試験品ＡのＣａＯとＳ
ｉＯ2 の重量含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）は３であり、
比較品のＣａＯとＳｉＯ2 の重量含有比は１．５であっ
た。
％の高純度マグネシアクリンカーの、粒径１．２〜４．
７ｍｍの粗粒３５重量％、粒径１．２〜０．１ｍｍの中
粒３０重量％、粒径０．１ｍｍ以下の微粒３５重量％か
らなる混合物に、２４゜Ｂｅ（ボーメ）のＭｇＳＯ4 水
溶液を外掛けで３重量％加えて混合した坏土を１２００
ｋｇ／ｃｍ2 でプレス成形し、１７２０℃で８時間焼成
して表１に試験品Ａとして示した寸法が７５ｍｍ×１５
０ｍｍ×３００ｍｍの高マグネシア質煉瓦を得た。ま
た、比較のために表１に比較品として示した組成の高マ
グネシア質煉瓦をマグネシアクリンカーの原料を変えて
試験品Ａと同様にして作成した。試験品ＡのＣａＯとＳ
ｉＯ2 の重量含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）は３であり、
比較品のＣａＯとＳｉＯ2 の重量含有比は１．５であっ
た。
【００１６】このようにして製造した試験品Ａ及び比較
品の一般物性も表１に示す。表１から高純度マグネシア
クリンカーを原料として製造した本発明による高マグネ
シア質煉瓦の物性はいずれも使用上問題のない範囲内に
あることが分かる。
品の一般物性も表１に示す。表１から高純度マグネシア
クリンカーを原料として製造した本発明による高マグネ
シア質煉瓦の物性はいずれも使用上問題のない範囲内に
あることが分かる。
【００１７】
【表１】
【００１８】次に試験品Ａおよび比較品をガラス炉蓄熱
室上部壁に差し込み、４カ月間の暴露試験を行った。そ
の結果、比較品には顕著な亀裂が生じて破損したが、試
験品Ａには亀裂の発生等外観上の劣化、損傷は認められ
なかった。
室上部壁に差し込み、４カ月間の暴露試験を行った。そ
の結果、比較品には顕著な亀裂が生じて破損したが、試
験品Ａには亀裂の発生等外観上の劣化、損傷は認められ
なかった。
【００１９】両者の微構造を偏光顕微鏡を用いて観察し
た処、比較品では使用後にＭｇＯ結晶の結晶粒成長（約
１０μｍが約１００μｍに成長）が顕著に認められ、粗
粒の粒界における亀裂の伸長によって崩壊現象が生じて
いたのに対して、試験品Ａではシリケート化合物の増加
は認められたが、結晶粒成長、組織の崩壊のきざし等は
認められなかった。
た処、比較品では使用後にＭｇＯ結晶の結晶粒成長（約
１０μｍが約１００μｍに成長）が顕著に認められ、粗
粒の粒界における亀裂の伸長によって崩壊現象が生じて
いたのに対して、試験品Ａではシリケート化合物の増加
は認められたが、結晶粒成長、組織の崩壊のきざし等は
認められなかった。
【００２０】［試験例２］前述の比較品、試験品Ａに加
えて他の高純度マグネシアクリンカーを使用し、表１の
試験品Ｂの欄に示す組成の高マグネシア質煉瓦を試験品
Ａと同様にして作成した。試験品ＢのＣａＯとＳｉＯ2
の重量含有比は５であり、またＣａＯ、ＳｉＯ2 および
Ｂ2 Ｏ3 の含有量は試験品Ａに比べて少なかった。この
ようにして製造した試験品Ｂの一般物性も試験品Ａ及び
比較品と併せて表１に示す。表１から試験品Ｂについて
も物性はいずれも使用上問題のない範囲内にあることが
分かる。
えて他の高純度マグネシアクリンカーを使用し、表１の
試験品Ｂの欄に示す組成の高マグネシア質煉瓦を試験品
Ａと同様にして作成した。試験品ＢのＣａＯとＳｉＯ2
の重量含有比は５であり、またＣａＯ、ＳｉＯ2 および
Ｂ2 Ｏ3 の含有量は試験品Ａに比べて少なかった。この
ようにして製造した試験品Ｂの一般物性も試験品Ａ及び
比較品と併せて表１に示す。表１から試験品Ｂについて
も物性はいずれも使用上問題のない範囲内にあることが
分かる。
【００２１】次に試験品Ａ、試験品Ｂ及び比較品の３種
類の試料をガラス炉蓄熱室上部壁に差し込み、２カ月間
の暴露試験を実施した。その結果、比較品には試験例１
の場合と同様の亀裂が生じたのに対して、試験品Ａ、Ｂ
共に外観上の損傷は全く認められなかった。
類の試料をガラス炉蓄熱室上部壁に差し込み、２カ月間
の暴露試験を実施した。その結果、比較品には試験例１
の場合と同様の亀裂が生じたのに対して、試験品Ａ、Ｂ
共に外観上の損傷は全く認められなかった。
【００２２】偏光顕微鏡を用いて暴露試験後の微構造を
観察したところ、比較品では微粒部分のＭｇＯ結晶の結
晶粒成長及び中粒、粗粒の界面に亀裂の発生が認められ
た。一方、試験品Ａ、Ｂではシリケートの存在は認めら
れたが、顕著な組織変化は認められなかった。試験品
Ａ、Ｂを詳細に比較すると、試験品Ａでは、粗粒の中
（結晶粒界）にシリケートの存在がより多く観察された
のに対して、試験品Ｂでは粗粒の中に殆どシリケートの
存在が認められないことが判明した。この差は、更に長
期間使用する場合には、ＭｇＯ結晶の粒成長と、それに
伴う煉瓦中の亀裂の伸長に差を及ぼし、煉瓦の耐久性の
差として現れるものと考えられる。
観察したところ、比較品では微粒部分のＭｇＯ結晶の結
晶粒成長及び中粒、粗粒の界面に亀裂の発生が認められ
た。一方、試験品Ａ、Ｂではシリケートの存在は認めら
れたが、顕著な組織変化は認められなかった。試験品
Ａ、Ｂを詳細に比較すると、試験品Ａでは、粗粒の中
（結晶粒界）にシリケートの存在がより多く観察された
のに対して、試験品Ｂでは粗粒の中に殆どシリケートの
存在が認められないことが判明した。この差は、更に長
期間使用する場合には、ＭｇＯ結晶の粒成長と、それに
伴う煉瓦中の亀裂の伸長に差を及ぼし、煉瓦の耐久性の
差として現れるものと考えられる。
【００２３】
【発明の効果】本発明においては、高マグネシア質煉瓦
中の夾雑成分であるＣａＯ，ＳｉＯ2，Ｂ2 Ｏ 3に着目
し、その含有量と比率を所定の範囲のものとすることに
より、この高マグネシア質煉瓦が腐食性の高温雰囲気下
で使用された時に、ＭｇＯ結晶の結晶粒成長に伴って生
じる高マグネシア質煉瓦中の亀裂の発生と伸長および崩
壊現象を抑制する効果がある。
中の夾雑成分であるＣａＯ，ＳｉＯ2，Ｂ2 Ｏ 3に着目
し、その含有量と比率を所定の範囲のものとすることに
より、この高マグネシア質煉瓦が腐食性の高温雰囲気下
で使用された時に、ＭｇＯ結晶の結晶粒成長に伴って生
じる高マグネシア質煉瓦中の亀裂の発生と伸長および崩
壊現象を抑制する効果がある。
【００２４】この効果は、本発明の組成範囲の煉瓦とす
ることによって高マグネシア質煉瓦の結合部に生成され
るシリケート化合物の融点が上昇し、使用環境下で液相
を生成しないことによってもたらされたものである。こ
の組成範囲の煉瓦とすることは、更に、高マグネシア質
煉瓦の高温強度を向上させ、耐クリープ性を向上させる
という効果も生じる。
ることによって高マグネシア質煉瓦の結合部に生成され
るシリケート化合物の融点が上昇し、使用環境下で液相
を生成しないことによってもたらされたものである。こ
の組成範囲の煉瓦とすることは、更に、高マグネシア質
煉瓦の高温強度を向上させ、耐クリープ性を向上させる
という効果も生じる。
【００２５】更に、本発明による高マグネシア質煉瓦
は、高温強度が高く高温使用環境下で亀裂損傷を発生さ
せ難いという特徴があることから、塩基性煉瓦焼成用の
高温焼成トンネルキルンの台車用煉瓦として使用される
とき、従来品の数倍以上の耐用を示す。
は、高温強度が高く高温使用環境下で亀裂損傷を発生さ
せ難いという特徴があることから、塩基性煉瓦焼成用の
高温焼成トンネルキルンの台車用煉瓦として使用される
とき、従来品の数倍以上の耐用を示す。
Claims (2)
- 【請求項１】ＣａＯを０．２〜３．０重量％、ＳｉＯ2
を０．０５〜１．２重量％、Ｂ2 Ｏ3 を０．０１５重量
％以下、ＭｇＯを９５重量％以上含有し、かつＣａＯと
ＳｉＯ2 の含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が重量比で２．
５以上であることを特徴とするガラス炉蓄熱室用高マグ
ネシア質煉瓦。 - 【請求項２】ＣａＯを０．４〜１．２重量％、ＳｉＯ2
を０．０５〜０．５重量％、Ｂ2 Ｏ3 を０．０１重量％
以下、ＭｇＯを９７重量％以上含有し、かつＣａＯとＳ
ｉＯ2 の含有比（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が重量比で２．５
以上である請求項１記載のガラス炉蓄熱室用高マグネシ
ア質煉瓦。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6293828A JPH08133749A (ja) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | ガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6293828A JPH08133749A (ja) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | ガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08133749A true JPH08133749A (ja) | 1996-05-28 |
Family
ID=17799692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6293828A Pending JPH08133749A (ja) | 1994-11-01 | 1994-11-01 | ガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08133749A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009196886A (ja) * | 2001-03-23 | 2009-09-03 | Vitro Global Sa | 粉体燃料を供給しガラス溶融炉で燃焼させる方法及びシステム並びにそれに使用するバーナ |
| CN108947567A (zh) * | 2018-07-16 | 2018-12-07 | 大连传森科技有限公司 | 一种轻质耐火绝缘镁砖及其加工方法 |
-
1994
- 1994-11-01 JP JP6293828A patent/JPH08133749A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009196886A (ja) * | 2001-03-23 | 2009-09-03 | Vitro Global Sa | 粉体燃料を供給しガラス溶融炉で燃焼させる方法及びシステム並びにそれに使用するバーナ |
| CN108947567A (zh) * | 2018-07-16 | 2018-12-07 | 大连传森科技有限公司 | 一种轻质耐火绝缘镁砖及其加工方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4465191B2 (ja) | 高ジルコニア含量の溶融鋳造耐火物製品 | |
| JP2008513328A (ja) | 浸出の抑制されたａｚｓ製品 | |
| JPH05263319A (ja) | セメント質製品強化用耐アルカリ性高温耐火性繊維及びその強化製品 | |
| JP4944610B2 (ja) | 改良された気泡発生挙動を有する焼結耐火物製品の製造を目的としたグリーン部材 | |
| US4053321A (en) | Heat fused refractory product containing zirconia having high corrosion resistance | |
| US8187990B2 (en) | Hollow piece for producing a sintered refractory product exhibiting improved bubbling behaviour | |
| JP3518560B2 (ja) | 高ジルコニア溶融耐火物 | |
| JP3667403B2 (ja) | βアルミナ質電鋳耐火物 | |
| JPH11116322A (ja) | β−アルミナからなる耐火物 | |
| JPH092870A (ja) | 高ジルコニア電鋳煉瓦 | |
| JPH08133749A (ja) | ガラス炉蓄熱室用高マグネシア質煉瓦 | |
| JP2004099441A (ja) | 高ジルコニア溶融耐火物 | |
| EP1328490B1 (en) | Refractory article | |
| JPH10218676A (ja) | βアルミナ質電鋳耐火物 | |
| JPS598666A (ja) | クロミア・マグネシア耐火物 | |
| US1818506A (en) | Refractory and method of making the same | |
| JPH0624839A (ja) | ジルコン質耐火物 | |
| US3226241A (en) | Alumina refractories | |
| JPH06144939A (ja) | 塩基性不定形耐火物 | |
| US3125454A (en) | Insulating compositions | |
| JP3027721B2 (ja) | ポーラスプラグ耐火物及びその製造方法 | |
| JP3176836B2 (ja) | 不定形耐火物 | |
| KR970008706B1 (ko) | 마그네시아-크로미아질 내화물 | |
| JPH07330449A (ja) | アルミナ・スピネル質不定形耐火物 | |
| JP3072877B2 (ja) | ジルコニア−アルミナ質電鋳耐火物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041124 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060207 |