JPH08132820A - 重荷重用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPH08132820A JPH08132820A JP6272239A JP27223994A JPH08132820A JP H08132820 A JPH08132820 A JP H08132820A JP 6272239 A JP6272239 A JP 6272239A JP 27223994 A JP27223994 A JP 27223994A JP H08132820 A JPH08132820 A JP H08132820A
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
- B60C9/22—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel the plies being arranged with all cords disposed along the circumference of the tyre
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ベルト構造の改良によって、内圧充填時及び
長期間走行時のタイヤ踏面部の外径成長を効果的に抑制
してベルト層の疲労耐久性に優れる重荷重用空気入りラ
ジアルタイヤを提供する。 【構成】 重荷重用空気入りラジアルタイヤのベルト構
造の構成要素として、周方向ベルト層を用い、しかも該
周方向ベルト層を構成するベルトコ−ドについて、タイ
ヤ横断面における隣接コ−ド各々の外表面間の距離
（ｔ）を、周方向ベルト層の剛性を増加する様に、特定
の範囲に設定する。
長期間走行時のタイヤ踏面部の外径成長を効果的に抑制
してベルト層の疲労耐久性に優れる重荷重用空気入りラ
ジアルタイヤを提供する。 【構成】 重荷重用空気入りラジアルタイヤのベルト構
造の構成要素として、周方向ベルト層を用い、しかも該
周方向ベルト層を構成するベルトコ−ドについて、タイ
ヤ横断面における隣接コ−ド各々の外表面間の距離
（ｔ）を、周方向ベルト層の剛性を増加する様に、特定
の範囲に設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トラック＆バスなどに
装着して使用される重荷重用空気入りラジアルタイヤの
ベルト構造の改良に関する。
装着して使用される重荷重用空気入りラジアルタイヤの
ベルト構造の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】海外の大型トラックやトレ−ラ−、又バ
スなどに使用される重荷重用空気入りラジアルタイヤに
おいては、近年、タイヤ形状の扁平化が進行しその用途
も拡大しつつあり、この様なタイヤの性能向上が益々要
求されてきている。この様なタイヤのベルト構造では、
扁平なタイヤ断面形状を維持させるために、幅の広いタ
イヤの踏面部の外径成長を抑制する様にベルト層のタイ
ヤ周方向引張剛性を増加させることが必要であって、タ
イヤ赤道面に対して１５度乃至２５度のベルトコ−ド角
度を持つ傾斜ベルト層のみから構成された従来のタイヤ
では、この為の手段として、ベルト材としてのスチ−ル
コ−ドの剛性（コ−ドモジュラス）を増加することや、
又ベルトコ−ド被覆ゴムの物性変更（高いモジュラス値
や低いクリ−プ特性を採用するなど）を行うことなどが
実施されていた。
スなどに使用される重荷重用空気入りラジアルタイヤに
おいては、近年、タイヤ形状の扁平化が進行しその用途
も拡大しつつあり、この様なタイヤの性能向上が益々要
求されてきている。この様なタイヤのベルト構造では、
扁平なタイヤ断面形状を維持させるために、幅の広いタ
イヤの踏面部の外径成長を抑制する様にベルト層のタイ
ヤ周方向引張剛性を増加させることが必要であって、タ
イヤ赤道面に対して１５度乃至２５度のベルトコ−ド角
度を持つ傾斜ベルト層のみから構成された従来のタイヤ
では、この為の手段として、ベルト材としてのスチ−ル
コ−ドの剛性（コ−ドモジュラス）を増加することや、
又ベルトコ−ド被覆ゴムの物性変更（高いモジュラス値
や低いクリ−プ特性を採用するなど）を行うことなどが
実施されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかるに、この様な従
来のベルト構造を装備したタイヤが、更生タイヤとして
の数回の使用を含めた長期間の使用に供される場合に
は、主にベルト端部被覆ゴムの疲労に起因する寿命に若
干の不安定さが有り、一層の前記寿命の向上が要望され
ている。また、最近、この様な寿命を向上させることを
目的として、従来のベルト構造に、ベルトコ−ド配列方
向がタイヤ赤道面に対しほぼ平行とされた所謂周方向ベ
ルト層を追加組み合わせたものが試行されているが、周
方向ベルト層の構成内容が未だ不適切の為に実用化に至
っていないのが現状である。
来のベルト構造を装備したタイヤが、更生タイヤとして
の数回の使用を含めた長期間の使用に供される場合に
は、主にベルト端部被覆ゴムの疲労に起因する寿命に若
干の不安定さが有り、一層の前記寿命の向上が要望され
ている。また、最近、この様な寿命を向上させることを
目的として、従来のベルト構造に、ベルトコ−ド配列方
向がタイヤ赤道面に対しほぼ平行とされた所謂周方向ベ
ルト層を追加組み合わせたものが試行されているが、周
方向ベルト層の構成内容が未だ不適切の為に実用化に至
っていないのが現状である。
【０００４】上記の実情に鑑みて、本発明の目的は、ベ
ルト構造の改良によって、内圧充填時及び長期間走行時
のタイヤ踏面部の外径成長を効果的に抑制してベルト層
の疲労耐久性に優れる重荷重用空気入りラジアルタイヤ
を提供することである。
ルト構造の改良によって、内圧充填時及び長期間走行時
のタイヤ踏面部の外径成長を効果的に抑制してベルト層
の疲労耐久性に優れる重荷重用空気入りラジアルタイヤ
を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する為
に、本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤでは、特
許請求項１に記載の如く、左右に隔離して配置された少
なくとも一対のビ−ドコアと、該ビ−ドコアに両端が係
止されて円環体状に形成されたカ−カス層と、該カ−カ
ス層の頭頂部のタイヤ径方向外側に設置されるベルト層
を有する重荷重用空気入りラジアルタイヤであって、前
記ベルト層は、複数の補強コ−ドがタイヤ赤道面に実質
的に平行な角度をとって並列され被覆ゴム中に埋設され
て成る少なくとも一層の周方向ベルト層を有し、しか
も、タイヤ横断面における該周方向ベルト層を構成する
前記補強コ−ドに関して、タイヤ成形時の巻回接合部を
除く隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）が、次の式
１に示される範囲にあることを特徴とするとしている。
に、本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤでは、特
許請求項１に記載の如く、左右に隔離して配置された少
なくとも一対のビ−ドコアと、該ビ−ドコアに両端が係
止されて円環体状に形成されたカ−カス層と、該カ−カ
ス層の頭頂部のタイヤ径方向外側に設置されるベルト層
を有する重荷重用空気入りラジアルタイヤであって、前
記ベルト層は、複数の補強コ−ドがタイヤ赤道面に実質
的に平行な角度をとって並列され被覆ゴム中に埋設され
て成る少なくとも一層の周方向ベルト層を有し、しか
も、タイヤ横断面における該周方向ベルト層を構成する
前記補強コ−ドに関して、タイヤ成形時の巻回接合部を
除く隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）が、次の式
１に示される範囲にあることを特徴とするとしている。
【０００６】式１ ０≦ｔ≦［（Ｌｎｄ2 ）／（ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）］−Ｄ 但し、 Ｄ：補強コ−ドの直径（mm) 、ｄ：補強コ−ドのフィラ
メント径(mm)。 ｎ：補強コ−ドのフィラメント本数、Ｌ：打込幅（コ−
ド打込数を測定する一定幅）（mm) 。 ｎ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドのフィラメント本数 ｄ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドのフィラメント径(mm)。 Ｎ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドの打込数。
メント径(mm)。 ｎ：補強コ−ドのフィラメント本数、Ｌ：打込幅（コ−
ド打込数を測定する一定幅）（mm) 。 ｎ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドのフィラメント本数 ｄ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドのフィラメント径(mm)。 Ｎ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドの打込数。
【０００７】
【作用】本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤにお
いては、ベルト構造に構成要素として、複数の補強コ−
ドがタイヤ赤道面に実質的に平行な角度をとって並列さ
れ被覆ゴム中に埋設されて成る少なくとも一層の周方向
ベルト層が組み合わされると同時に、内圧充填及び走行
疲労によるタイヤ踏面部の外径成長を抑制するために、
前記周方向ベルト層の周方向剛性を効果的に増加させる
べく、タイヤ横断面における前記周方向ベルト層を構成
する前記補強コ−ドに関して、タイヤ成形時の巻回接合
部を除く隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）が、発
明者等が実施した詳細な実験研究により得られた、市場
の各種の使用条件においてタイヤの走行距離に対する外
径成長及び故障発生状況の関係並びにベルト構造種ごと
のタイヤ外径成長の関係とに基づいて、請求項１に記載
の範囲に設定される。
いては、ベルト構造に構成要素として、複数の補強コ−
ドがタイヤ赤道面に実質的に平行な角度をとって並列さ
れ被覆ゴム中に埋設されて成る少なくとも一層の周方向
ベルト層が組み合わされると同時に、内圧充填及び走行
疲労によるタイヤ踏面部の外径成長を抑制するために、
前記周方向ベルト層の周方向剛性を効果的に増加させる
べく、タイヤ横断面における前記周方向ベルト層を構成
する前記補強コ−ドに関して、タイヤ成形時の巻回接合
部を除く隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）が、発
明者等が実施した詳細な実験研究により得られた、市場
の各種の使用条件においてタイヤの走行距離に対する外
径成長及び故障発生状況の関係並びにベルト構造種ごと
のタイヤ外径成長の関係とに基づいて、請求項１に記載
の範囲に設定される。
【０００８】即ち、前記隣接コ−ド各々の外表面間の距
離（ｔ）の前記式１の右辺に示される上限値は、以下の
様にして設定される。先ず、前述した発明者らの詳細な
実験結果によって、市場の殆どの使用条件でタイヤ寿命
に影響する故障が発生しないタイヤの外径成長を求めこ
れを限界外径成長とし、一方で、周方向ベルト層の前記
距離（ｔ）を左右するベルトコ−ド構造（フィラメント
外径、フィラメント本数、コ−ド外径）及びコ−ド打込
本数（単位幅当たりのコ−ド本数）を種々変更したタイ
ヤを試作して、前記限界外径成長となる周方向ベルト層
のタイヤを実験的に求め前記上限値のｔの値（ｔ0 ）が
設定される。
離（ｔ）の前記式１の右辺に示される上限値は、以下の
様にして設定される。先ず、前述した発明者らの詳細な
実験結果によって、市場の殆どの使用条件でタイヤ寿命
に影響する故障が発生しないタイヤの外径成長を求めこ
れを限界外径成長とし、一方で、周方向ベルト層の前記
距離（ｔ）を左右するベルトコ−ド構造（フィラメント
外径、フィラメント本数、コ−ド外径）及びコ−ド打込
本数（単位幅当たりのコ−ド本数）を種々変更したタイ
ヤを試作して、前記限界外径成長となる周方向ベルト層
のタイヤを実験的に求め前記上限値のｔの値（ｔ0 ）が
設定される。
【０００９】そして、補強コ−ドが被服ゴム中に埋設さ
れたベルト層の剛性は、ベルト層のコ−ド延在方向に直
角なタイヤ横断面において、一定幅のベルト層内に占め
られる補強コ−ドの総面積比率（一定幅のベルト層の横
断面積に対する補強コ−ド断面の総面積の割合）に比例
することから、本発明では、ｔの値が上記上限値（ｔ
0 ）の時の前記総面積比率（Ａ0)を求め、使用する周方
向ベルト層の前記総面積比率（Ａ）を常に該総面積比率
（Ａ0)の値以上に成る様にコ−ド構造及びコ−ド打込本
数を選択して前記（ｔ）の値の範囲が設定される。
れたベルト層の剛性は、ベルト層のコ−ド延在方向に直
角なタイヤ横断面において、一定幅のベルト層内に占め
られる補強コ−ドの総面積比率（一定幅のベルト層の横
断面積に対する補強コ−ド断面の総面積の割合）に比例
することから、本発明では、ｔの値が上記上限値（ｔ
0 ）の時の前記総面積比率（Ａ0)を求め、使用する周方
向ベルト層の前記総面積比率（Ａ）を常に該総面積比率
（Ａ0)の値以上に成る様にコ−ド構造及びコ−ド打込本
数を選択して前記（ｔ）の値の範囲が設定される。
【００１０】即ち、図３において、隣接コ−ド間の間隔
ｔは、 ｔ＝（Ｌ／Ｎ）−Ｄ 但し、Ｌ：打込幅（コ−ド打込数を測定する一定幅）。 Ｎ：打込数、 Ｄ：コ−ド外径。 で表せられる。ｔが上記上限値（ｔ0 ）の値をとった時
の前記総面積比率（Ａ0)は、コ−ド一本の面積をｎｄ2
で代表させ、ベルト層の厚さを単位厚さ１とする時、 （ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）／１×Ｌ となる。従って、使用する周方向ベルト層の前記総面積
比率（Ａ）が常に上限値（ｔ0 ）の時の前記総面積比率
（Ａ0)の値以上に成る様にするには、 （ｎｄ2 ×Ｎ）／１×Ｌ ≧ （ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）／１
×Ｌ 即ち、 （１／Ｎ）≦（ｎｄ2 ）／（ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ） の関係が必要であるから、使用する周方向ベルト層の隣
接コ−ド間隔は、 ｔ≦［（Ｌｎｄ2 ）／（ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）］−Ｄ の範囲に設定される。
ｔは、 ｔ＝（Ｌ／Ｎ）−Ｄ 但し、Ｌ：打込幅（コ−ド打込数を測定する一定幅）。 Ｎ：打込数、 Ｄ：コ−ド外径。 で表せられる。ｔが上記上限値（ｔ0 ）の値をとった時
の前記総面積比率（Ａ0)は、コ−ド一本の面積をｎｄ2
で代表させ、ベルト層の厚さを単位厚さ１とする時、 （ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）／１×Ｌ となる。従って、使用する周方向ベルト層の前記総面積
比率（Ａ）が常に上限値（ｔ0 ）の時の前記総面積比率
（Ａ0)の値以上に成る様にするには、 （ｎｄ2 ×Ｎ）／１×Ｌ ≧ （ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）／１
×Ｌ 即ち、 （１／Ｎ）≦（ｎｄ2 ）／（ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ） の関係が必要であるから、使用する周方向ベルト層の隣
接コ−ド間隔は、 ｔ≦［（Ｌｎｄ2 ）／（ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）］−Ｄ の範囲に設定される。
【００１１】また、前記隣接コ−ド間隔の下限値は、前
記ｔの値を極めて小さくした場合、例えば隣接コ−ドが
一部で接触したり、重なった場合のタイヤを試作して、
湿潤雰囲気中でのドラム耐久試験を実施して、一定距離
走行後のタイヤを解剖しタイヤコ−ドの残存強力や錆の
発生状況を確認して設定された。即ち、その結果から、
隣接コ−ドが重なり合った場合にコ−ド強力の急落や錆
の発生の急増が観測され、隣接コ−ド同志の接触が限界
であることが確認された（図４）。
記ｔの値を極めて小さくした場合、例えば隣接コ−ドが
一部で接触したり、重なった場合のタイヤを試作して、
湿潤雰囲気中でのドラム耐久試験を実施して、一定距離
走行後のタイヤを解剖しタイヤコ−ドの残存強力や錆の
発生状況を確認して設定された。即ち、その結果から、
隣接コ−ドが重なり合った場合にコ−ド強力の急落や錆
の発生の急増が観測され、隣接コ−ド同志の接触が限界
であることが確認された（図４）。
【００１２】なお、本発明で問題とする隣接コ−ド各々
の外表面間の距離（ｔ）は、タイヤ製造時のベルト成形
において、周方向ベルト層の巻回接合部を除く各位置で
の値を対象としている。即ち、複数のスチ−ルコ−ドが
並列して被覆ゴム中に埋設された帯状部材が細幅に形成
され、タイヤ軸方向に亙って螺旋状に巻回されて周方向
ベルト層が形成される場合では、巻回されて隣合う帯状
部材同志が接合する部分のコ−ド（突合わせ面又は重畳
部分に存在するコ−ド）に対しては、本発明の対象外と
している。更にまた、前記帯状部材が広幅に形成され
て、長手方向の両端部がタイヤ周上で接合されて周方向
ベルト層が形成される場合では、その接合部分では本発
明は適用されない。
の外表面間の距離（ｔ）は、タイヤ製造時のベルト成形
において、周方向ベルト層の巻回接合部を除く各位置で
の値を対象としている。即ち、複数のスチ−ルコ−ドが
並列して被覆ゴム中に埋設された帯状部材が細幅に形成
され、タイヤ軸方向に亙って螺旋状に巻回されて周方向
ベルト層が形成される場合では、巻回されて隣合う帯状
部材同志が接合する部分のコ−ド（突合わせ面又は重畳
部分に存在するコ−ド）に対しては、本発明の対象外と
している。更にまた、前記帯状部材が広幅に形成され
て、長手方向の両端部がタイヤ周上で接合されて周方向
ベルト層が形成される場合では、その接合部分では本発
明は適用されない。
【００１３】また、上記式１において、ベルトコ−ド断
面の形状が楕円の場合は、楕円の長径をコ−ド外径Ｄの
代表値とすることが出来る。
面の形状が楕円の場合は、楕円の長径をコ−ド外径Ｄの
代表値とすることが出来る。
【００１４】
【実施例】本発明をタイヤサイズ３８５／６５／２２．
５のタイヤに適用した場合の実施例について以下に説明
する。図１は、実施例のタイヤ１の横断面図の一部を示
すもので、タイヤ赤道面Ｘ−Ｘに対するコ−ド角度を２
０度とし角度方向を互いに交錯させた一対の傾斜ベルト
層から成る一組の交錯層２がカ−カス層３の上部に配置
されている。交錯層２の上部には、帯状部材として、図
２に示す振幅３ｍｍ，波長３５ｍｍの波形に型付けされ
たスチ−ルコ−ド４が１１本ゴム中に埋設された幅２０
ｍｍの所謂ウエイヴィベルト５が螺旋状に巻回されて２
層の周方向ベルト層６を形成している。更に、該周方向
ベルト層６の上部には、交錯層と同質の傾斜ベルト層か
ら成る保護層７が１層配置されている。
５のタイヤに適用した場合の実施例について以下に説明
する。図１は、実施例のタイヤ１の横断面図の一部を示
すもので、タイヤ赤道面Ｘ−Ｘに対するコ−ド角度を２
０度とし角度方向を互いに交錯させた一対の傾斜ベルト
層から成る一組の交錯層２がカ−カス層３の上部に配置
されている。交錯層２の上部には、帯状部材として、図
２に示す振幅３ｍｍ，波長３５ｍｍの波形に型付けされ
たスチ−ルコ−ド４が１１本ゴム中に埋設された幅２０
ｍｍの所謂ウエイヴィベルト５が螺旋状に巻回されて２
層の周方向ベルト層６を形成している。更に、該周方向
ベルト層６の上部には、交錯層と同質の傾斜ベルト層か
ら成る保護層７が１層配置されている。
【００１５】先ず、傾斜ベルト層のみから構成されるベ
ルト構造を装備した従来タイヤについて、市場の各種の
使用条件においてタイヤの走行距離に対する外径成長及
び故障発生状況の関係を調査して、前記限界外径成長の
大きさが、従来タイヤの外径成長の大きさを指数表示で
１００％とする時６５％に相当することが確認された。
次に図１のベルト構造において、周方向ベルト層のコ−
ド構造（フィラメント外径、フィラメント本数、コ−ド
外径）及びコ−ド打込本数（単位幅当たりのコ−ド本
数）を種々変更したタイヤを試作して、外径成長が前記
限界外径成長となるタイヤを選出した。即ち、周方向ベ
ルト層が、フィラメント外径０．１９ｍｍ，フィラメン
ト本数１２本、コ−ド外径が０．７９ｍｍのスチ−ルコ
−ドが、打込幅２０ｍｍ当たりコ−ド本数１１本（打込
本数１１本）で配列されて構成された場合に、限界外径
成長に到達することが確認された。
ルト構造を装備した従来タイヤについて、市場の各種の
使用条件においてタイヤの走行距離に対する外径成長及
び故障発生状況の関係を調査して、前記限界外径成長の
大きさが、従来タイヤの外径成長の大きさを指数表示で
１００％とする時６５％に相当することが確認された。
次に図１のベルト構造において、周方向ベルト層のコ−
ド構造（フィラメント外径、フィラメント本数、コ−ド
外径）及びコ−ド打込本数（単位幅当たりのコ−ド本
数）を種々変更したタイヤを試作して、外径成長が前記
限界外径成長となるタイヤを選出した。即ち、周方向ベ
ルト層が、フィラメント外径０．１９ｍｍ，フィラメン
ト本数１２本、コ−ド外径が０．７９ｍｍのスチ−ルコ
−ドが、打込幅２０ｍｍ当たりコ−ド本数１１本（打込
本数１１本）で配列されて構成された場合に、限界外径
成長に到達することが確認された。
【００１６】次に前記の式１に従って、本実施例での、
隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）の最適範囲を求
めると、
隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）の最適範囲を求
めると、
【数１】 に設定される。即ち、ｔの値を上記の範囲内に設定する
ことによって、このタイヤサイズの使用条件において、
ベルト故障の発生が殆ど防止される。
ことによって、このタイヤサイズの使用条件において、
ベルト故障の発生が殆ど防止される。
【００１７】上記を検証するために、傾斜ベルト層のみ
から構成される従来タイヤ（比較例）とｔの値を式１の
上限値１．０３ｍｍとした本発明に係る実施例のタイヤ
を試作して、ベルト耐久試験を実施した。
から構成される従来タイヤ（比較例）とｔの値を式１の
上限値１．０３ｍｍとした本発明に係る実施例のタイヤ
を試作して、ベルト耐久試験を実施した。
【００１８】試験方法は、周速度６０ｋｍ／ｈで回転す
る直径１．７Ｍのドラム上に、外国（欧州）規格の正規
内圧及び正規タイヤ荷重を負荷ししかも一定のスリップ
角度を付けた試験タイヤを押し付けて一定距離走行させ
た後、タイヤを引き上げ解剖してベルト端部の亀裂発生
状況を確認するものである。
る直径１．７Ｍのドラム上に、外国（欧州）規格の正規
内圧及び正規タイヤ荷重を負荷ししかも一定のスリップ
角度を付けた試験タイヤを押し付けて一定距離走行させ
た後、タイヤを引き上げ解剖してベルト端部の亀裂発生
状況を確認するものである。
【００１９】試験結果は、比較例の従来タイヤの亀裂の
大きさを指数表示で１００％とすると、実施例のタイヤ
では、７０％と極めて小さな値に減少されており、ベル
ト耐久性が格段に向上していることが確認された。
大きさを指数表示で１００％とすると、実施例のタイヤ
では、７０％と極めて小さな値に減少されており、ベル
ト耐久性が格段に向上していることが確認された。
【００２０】また、実施例のタイヤは上記の如く、略３
５％外径成長が小さいので、走行成長に基づくタイヤ踏
面部の形状変化（例えば、クラウン半径の減少）が少な
く、従って従来のタイヤで散発したタイヤ踏面部トレッ
ドゴムの肩落摩耗などの偏摩耗を防止出来ることが期待
される。
５％外径成長が小さいので、走行成長に基づくタイヤ踏
面部の形状変化（例えば、クラウン半径の減少）が少な
く、従って従来のタイヤで散発したタイヤ踏面部トレッ
ドゴムの肩落摩耗などの偏摩耗を防止出来ることが期待
される。
【００２１】尚、上記実施例ではタイヤサイズを扁平タ
イヤとしたが、本発明はその主旨からして扁平タイヤに
限らず通常形状のタイヤにも当然適用が可能ある。
イヤとしたが、本発明はその主旨からして扁平タイヤに
限らず通常形状のタイヤにも当然適用が可能ある。
【００２２】
【発明の効果】本発明の重荷重用空気入りラジアルタイ
ヤでは、周方向ベルト層の剛性を効果的に増加する様
に、隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）が最適に選
択された周方向ベルト層が用いられるので、タイヤの外
径成長が効果的に抑制され、その結果長期間の走行によ
るベルト端部の被覆ゴムの疲労亀裂が防止されてタイヤ
の耐久性、特に扁平タイヤの耐久性が著しく向上安定さ
れる。また、タイヤの外径成長が抑制されることから、
タイヤ踏面部トレッドゴムの偏摩耗が減少し、摩耗寿命
の増加が期待される。
ヤでは、周方向ベルト層の剛性を効果的に増加する様
に、隣接コ−ド各々の外表面間の距離（ｔ）が最適に選
択された周方向ベルト層が用いられるので、タイヤの外
径成長が効果的に抑制され、その結果長期間の走行によ
るベルト端部の被覆ゴムの疲労亀裂が防止されてタイヤ
の耐久性、特に扁平タイヤの耐久性が著しく向上安定さ
れる。また、タイヤの外径成長が抑制されることから、
タイヤ踏面部トレッドゴムの偏摩耗が減少し、摩耗寿命
の増加が期待される。
【図１】本発明に係る実施例のタイヤ断面図の一部を示
す。
す。
【図２】ウエイヴィベルト層の平面図を示す。
【図３】周方向ベルト層のコ−ド配列寸度を示す。
【図４】湿潤雰囲気内でのドラム試験結果を示す。
１ タイヤ ２ 交錯層 ３ カ−カス層 ４ スチ−ルコ−ド ５ ウエイヴィベルト ６ 周方向ベルト層 ７ 保護層
Claims (1)
- 【請求項１】 左右に隔離して配置された少なくとも一
対のビ−ドコアと、該ビ−ドコアに両端が係止されて円
環体状に形成されたカ−カス層と、該カ−カス層の頭頂
部のタイヤ径方向外側に設置されるベルト層を有する重
荷重用空気入りラジアルタイヤであって、前記ベルト層
は、複数の補強コ−ドがタイヤ赤道面に実質的に平行な
角度をとって並列され被覆ゴム中に埋設されて成る少な
くとも一層の周方向ベルト層を有し、しかも、タイヤ横
断面における該周方向ベルト層を構成する前記補強コ−
ドに関して、タイヤ成形時の巻回接合部を除く隣接コ−
ド各々の外表面間の距離（ｔ）が、次式、 ０≦ｔ≦［（Ｌｎｄ2 ）／（ｎ0 ｄ0 2×Ｎ0 ）］−Ｄ 但し、 Ｄ：補強コ−ドの直径（mm) 、ｄ：補強コ−ドのフィラ
メント径(mm)。 ｎ：補強コ−ドのフィラメント本数、Ｌ：打込幅（コ−
ド打込数を測定する一定幅）（mm) 。 ｎ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドのフィラメント本数 ｄ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドのフィラメント径(mm)。 Ｎ0 ：限界外径成長を生ずる周方向ベルト層の補強コ−
ドの打込数。 の範囲にあることを特徴とする重荷重用空気入りラジア
ルタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6272239A JPH08132820A (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6272239A JPH08132820A (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08132820A true JPH08132820A (ja) | 1996-05-28 |
Family
ID=17511071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6272239A Pending JPH08132820A (ja) | 1994-11-07 | 1994-11-07 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08132820A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6526659B2 (en) | 1999-11-18 | 2003-03-04 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method of changing very large tires |
| EP1707404A1 (en) * | 2005-03-30 | 2006-10-04 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Belt package for super single truck tires |
| CN107139656A (zh) * | 2017-05-10 | 2017-09-08 | 中策橡胶集团有限公司 | 一种用于低断面载重子午线轮胎 |
-
1994
- 1994-11-07 JP JP6272239A patent/JPH08132820A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6526659B2 (en) | 1999-11-18 | 2003-03-04 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method of changing very large tires |
| EP1707404A1 (en) * | 2005-03-30 | 2006-10-04 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Belt package for super single truck tires |
| CN107139656A (zh) * | 2017-05-10 | 2017-09-08 | 中策橡胶集团有限公司 | 一种用于低断面载重子午线轮胎 |
| CN107139656B (zh) * | 2017-05-10 | 2023-02-24 | 中策橡胶集团股份有限公司 | 一种用于低断面载重子午线轮胎 |
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