JPH0812969B2 - アンテナ給電回路 - Google Patents
アンテナ給電回路Info
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- JPH0812969B2 JPH0812969B2 JP1375089A JP1375089A JPH0812969B2 JP H0812969 B2 JPH0812969 B2 JP H0812969B2 JP 1375089 A JP1375089 A JP 1375089A JP 1375089 A JP1375089 A JP 1375089A JP H0812969 B2 JPH0812969 B2 JP H0812969B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は，複数の素子アンテナを異なる位相分布で
励振して複数のビームを形成するためのアンテナ給電回
路に関するものである。
励振して複数のビームを形成するためのアンテナ給電回
路に関するものである。
第２図は例えば特開昭60−214607号公報に示された従
来のアンテナ給電回路を示す構成図であり，図において
（１）は入力端子，（2a）〜（2d）は素子アンテナの給
電点，（３）は単極４投スイッチ，（４）は入出力４端
子のバトラーマトリクス回路，（10a）〜（10d）はバト
ラーマトリクス回路（４）の入力端子，（11a）〜（11
d）はバトラーマトリクス回路の出力端子，（15a）〜
（15d）は結合量3dBのハイブリッド，（16a）〜（16b）
は45゜移相器，（R1）〜（R4）は接続端子である。
来のアンテナ給電回路を示す構成図であり，図において
（１）は入力端子，（2a）〜（2d）は素子アンテナの給
電点，（３）は単極４投スイッチ，（４）は入出力４端
子のバトラーマトリクス回路，（10a）〜（10d）はバト
ラーマトリクス回路（４）の入力端子，（11a）〜（11
d）はバトラーマトリクス回路の出力端子，（15a）〜
（15d）は結合量3dBのハイブリッド，（16a）〜（16b）
は45゜移相器，（R1）〜（R4）は接続端子である。
次に動作について説明する。なお，ここでは結合量3d
Bのハイブリツド（15a）〜（15d）と45゜移相器（16a）
〜（16d）以外の位相遅れを無視できる場合について説
明する。入力端子（１）に入射した波は単極４投スイツ
チ（３）で切り換えられ，バトラーマトリクス回路
（４）の入力端子（10a）〜（10d）のいずれか１つの端
子に入射する。
Bのハイブリツド（15a）〜（15d）と45゜移相器（16a）
〜（16d）以外の位相遅れを無視できる場合について説
明する。入力端子（１）に入射した波は単極４投スイツ
チ（３）で切り換えられ，バトラーマトリクス回路
（４）の入力端子（10a）〜（10d）のいずれか１つの端
子に入射する。
いま，端子（10a）に位相αの波が入射すると，この
波はハイブリツド（15a）によつて端子（R1）と端子（R
2）に等電力で分配される。また，ハイブリツドの性質
として出力間の位相差が90゜となるため，端子（R2）の
波は端子（R1）の波に比べて位相が90゜遅れ位相はα−
90゜となる。端子（R1）に出力された波は45゜移相器
（16a）により，位相が45゜遅らせられるため位相はα
−45゜となり，ハイブリツド（15c）に入射する。この
入射波はハイブリツド（15c）で端子（11a）と端子（11
b）に等電力で分配される。このとき端子（11a）の波の
位相はα−45゜のままであるが，端子（11b）の波の位
相は90゜遅らされα−45゜−90゜となる。また，端子
（R2）に出力された波はハイブリツド（15d）に入射
し，端子（11c）と端子（11d）に等電力で分配される。
このとき端子（11c）の波の位相はα−90゜のままであ
るが，端子（11d）の波の位相は90゜遅らされα−90゜
−90゜となる。従つて端子（11a）〜（11d）の波はハイ
ブリツドを２回ずつ通るため等電力であり，位相分布は
端子（11a）の波の位相を基準０゜とすると，端子（11
b）は−90゜，端子（11c）は−45゜，端子（11d）は−1
35゜（進相正）となる。ここで，端子（11a）〜（11d）
とアンテナの給電点（2a）〜（2d）は等電気長の線路で
接続されており，端子（11a）〜（11d）で生じる位相差
は，給電点（2a）〜（2d）でも保存されるため，給電点
（2a）〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそれぞれ０
゜，−45゜，−90゜，−135゜となる。次に端子（10b）
に位相βの波が入射した場合について説明する。この波
はハイブリツド（15a）によつて端子（R1）と端子
（R2）に等電力で分配され，それぞれの波の位相は端子
（R1）ではβ−90゜，端子（R2）ではβである。端子
（R1）に出力された波は45゜移相器（16a），ハイブリ
ツド（15c）を通過して端子（11a）と端子（11b）にそ
れぞれ位相β−90゜−45゜，β−90゜−45゜−90゜で等
電力分配される。また端子（R2）に出力された波はハイ
ブリツド（15d）を通過し，端子（11c）と端子（11d）
にそれぞれ位相β，β−90゜で等電力分配される。従つ
て端子（11a）〜（11d）の波は等電力であり，位相分布
は端子（11a）の波の位相を基準０゜とすると，端子（1
1b）は−90゜，即ち＋270゜，端子（11c）は＋135゜，
端子（11d）は＋45゜，即ち＋405゜となる。これより給
電点（2a）〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそれぞ
れ０゜，＋135゜，＋270゜，＋405゜となる。さらに，
端子（10c）および端子（10d）に波が入射した場合も上
記同様に考えられ，端子（10c）に波が入射した場合に
は給電点（2a）〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそ
れぞれ０゜，−135゜，−270゜，−405゜となる。ま
た，端子（10d）に波が入射した場合には給電点（2a）
〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそれぞれ０゜，＋
45゜，＋90゜，＋135゜となる。
波はハイブリツド（15a）によつて端子（R1）と端子（R
2）に等電力で分配される。また，ハイブリツドの性質
として出力間の位相差が90゜となるため，端子（R2）の
波は端子（R1）の波に比べて位相が90゜遅れ位相はα−
90゜となる。端子（R1）に出力された波は45゜移相器
（16a）により，位相が45゜遅らせられるため位相はα
−45゜となり，ハイブリツド（15c）に入射する。この
入射波はハイブリツド（15c）で端子（11a）と端子（11
b）に等電力で分配される。このとき端子（11a）の波の
位相はα−45゜のままであるが，端子（11b）の波の位
相は90゜遅らされα−45゜−90゜となる。また，端子
（R2）に出力された波はハイブリツド（15d）に入射
し，端子（11c）と端子（11d）に等電力で分配される。
このとき端子（11c）の波の位相はα−90゜のままであ
るが，端子（11d）の波の位相は90゜遅らされα−90゜
−90゜となる。従つて端子（11a）〜（11d）の波はハイ
ブリツドを２回ずつ通るため等電力であり，位相分布は
端子（11a）の波の位相を基準０゜とすると，端子（11
b）は−90゜，端子（11c）は−45゜，端子（11d）は−1
35゜（進相正）となる。ここで，端子（11a）〜（11d）
とアンテナの給電点（2a）〜（2d）は等電気長の線路で
接続されており，端子（11a）〜（11d）で生じる位相差
は，給電点（2a）〜（2d）でも保存されるため，給電点
（2a）〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそれぞれ０
゜，−45゜，−90゜，−135゜となる。次に端子（10b）
に位相βの波が入射した場合について説明する。この波
はハイブリツド（15a）によつて端子（R1）と端子
（R2）に等電力で分配され，それぞれの波の位相は端子
（R1）ではβ−90゜，端子（R2）ではβである。端子
（R1）に出力された波は45゜移相器（16a），ハイブリ
ツド（15c）を通過して端子（11a）と端子（11b）にそ
れぞれ位相β−90゜−45゜，β−90゜−45゜−90゜で等
電力分配される。また端子（R2）に出力された波はハイ
ブリツド（15d）を通過し，端子（11c）と端子（11d）
にそれぞれ位相β，β−90゜で等電力分配される。従つ
て端子（11a）〜（11d）の波は等電力であり，位相分布
は端子（11a）の波の位相を基準０゜とすると，端子（1
1b）は−90゜，即ち＋270゜，端子（11c）は＋135゜，
端子（11d）は＋45゜，即ち＋405゜となる。これより給
電点（2a）〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそれぞ
れ０゜，＋135゜，＋270゜，＋405゜となる。さらに，
端子（10c）および端子（10d）に波が入射した場合も上
記同様に考えられ，端子（10c）に波が入射した場合に
は給電点（2a）〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそ
れぞれ０゜，−135゜，−270゜，−405゜となる。ま
た，端子（10d）に波が入射した場合には給電点（2a）
〜（2d）の波は等電力で，位相分布はそれぞれ０゜，＋
45゜，＋90゜，＋135゜となる。
従つて，このようなアンテナ給電回路は入射端子によ
つて異る位相分布で素子アンテナを励振することがで
き，異る方向に伝ぱんする複数のビームを形成すること
ができる。
つて異る位相分布で素子アンテナを励振することがで
き，異る方向に伝ぱんする複数のビームを形成すること
ができる。
従来のアンテナ給電回路は以上のように構成されてい
るので,2m個（m:正の整数）と限られた数しか許されて
いないバトラーマトリクス回路の入出力端子数と同数の
素子アンテナにしか給電することができないという問題
点があつた。
るので,2m個（m:正の整数）と限られた数しか許されて
いないバトラーマトリクス回路の入出力端子数と同数の
素子アンテナにしか給電することができないという問題
点があつた。
この発明は上記のような問題点を解消するためになさ
れたもので，バトラーマトリクスの出力端子数より１個
多い素子アンテナに給電できるアンテナ給電回路を得る
ことを目的とする。
れたもので，バトラーマトリクスの出力端子数より１個
多い素子アンテナに給電できるアンテナ給電回路を得る
ことを目的とする。
この発明に係るアンテナ給電回路は、１つの給電入力
端子と出力端子としての複数のアンテナ給電点とを有
し、上記入力端子に印加された入力波を上記複数のアン
テナ給電点に対しそれぞれ異なる位相分布で分配するア
ンテナ給電回路において、 上記複数のアンテナ給電点を、位相の基準となるアン
テナ給電点及びｎ個のアンテナ給電点（ｎ＝2m:mは正の
整数）からなる合計（ｎ＋１）個のアンテナ給電点と
し、 上記給電入力端子からの入力を分配比1:nに分配する
分配器と、 上記分配器により分配比（1/（ｎ＋１））で分配され
た出力を、上位位相の基準となるアンテナ給電点に供給
する伝送線路と、 上記分配器により分配比（n/（ｎ＋１）で分配された
出力を、ｎ通りに切り換える単極ｎ投スイッチと、 ｎ個の入力端子及びｎ個の出力端子をもち、これらｎ
個の入力端子が上記単極ｎ投スイッチのｎ個の出力端子
にそれぞれ接続されるとともに、これらｎ個の出力端子
が上記ｎ個のアンテナ給電点にそれぞれ接続されて、上
記単極ｎ投スイッチにより上記ｎ個の入力端子のうちの
１つに入力された電力を、上記ｎ個のアンテナ給電点の
互いに隣接するアンテナ給電点間の位相差が一定になる
ように分配するバトラーマトリクス回路と、 上記単極ｎ投スイッチのｎ個の出力端子と上記バトラ
ーマトリクス回路のｎ個の入力端子との間にそれぞれ設
けられ、上記位相の基準となるアンテナ給電点と上記ｎ
個のアンテナ給電点のうちで上記位相の基準となるアン
テナ給電点に隣接するアンテナ給電点との間の位相差
と、上記バトラーマトリクス回路により与えられた上記
互いに隣接するアンテナ給電点間の位相差とを一致させ
る電気長をそれぞれもつｎ個の伝送線路とを備えたもの
である。
端子と出力端子としての複数のアンテナ給電点とを有
し、上記入力端子に印加された入力波を上記複数のアン
テナ給電点に対しそれぞれ異なる位相分布で分配するア
ンテナ給電回路において、 上記複数のアンテナ給電点を、位相の基準となるアン
テナ給電点及びｎ個のアンテナ給電点（ｎ＝2m:mは正の
整数）からなる合計（ｎ＋１）個のアンテナ給電点と
し、 上記給電入力端子からの入力を分配比1:nに分配する
分配器と、 上記分配器により分配比（1/（ｎ＋１））で分配され
た出力を、上位位相の基準となるアンテナ給電点に供給
する伝送線路と、 上記分配器により分配比（n/（ｎ＋１）で分配された
出力を、ｎ通りに切り換える単極ｎ投スイッチと、 ｎ個の入力端子及びｎ個の出力端子をもち、これらｎ
個の入力端子が上記単極ｎ投スイッチのｎ個の出力端子
にそれぞれ接続されるとともに、これらｎ個の出力端子
が上記ｎ個のアンテナ給電点にそれぞれ接続されて、上
記単極ｎ投スイッチにより上記ｎ個の入力端子のうちの
１つに入力された電力を、上記ｎ個のアンテナ給電点の
互いに隣接するアンテナ給電点間の位相差が一定になる
ように分配するバトラーマトリクス回路と、 上記単極ｎ投スイッチのｎ個の出力端子と上記バトラ
ーマトリクス回路のｎ個の入力端子との間にそれぞれ設
けられ、上記位相の基準となるアンテナ給電点と上記ｎ
個のアンテナ給電点のうちで上記位相の基準となるアン
テナ給電点に隣接するアンテナ給電点との間の位相差
と、上記バトラーマトリクス回路により与えられた上記
互いに隣接するアンテナ給電点間の位相差とを一致させ
る電気長をそれぞれもつｎ個の伝送線路とを備えたもの
である。
この発明におけるアンテナ給電回路は、 伝送線路により、分配比（1/（ｎ＋１））で分配され
た出力を、上記位相の基準となるアンテナ給電点に供給
し、 単極ｎ投スイッチにより、分配比（n/（ｎ＋１））で
分配された出力を、ｎ通りに切り換え、 バトラーマトリクス回路により、上記単極ｎ投スイッ
チからの電力を、上記ｎ個のアンテナ給電点の互いに隣
接するアンテナ給電点間の位相差が一定になるように分
配し、 ｎ個の伝送線路により、上記位相の基準となるアンテ
ナ給電点と上記ｎ個のアンテナ給電点のうちで上記位相
の基準となるアンテナ給電点に隣接するアンテナ給電点
との間の位相差と、上記バトラーマトリスクス回路によ
り与えられた上記互いに隣接するアンテナ給電点間の位
相差とを一致させるので、 （ｎ＋１）個のアンテナ給電点間に、等位相差を生じ
させることができる。
た出力を、上記位相の基準となるアンテナ給電点に供給
し、 単極ｎ投スイッチにより、分配比（n/（ｎ＋１））で
分配された出力を、ｎ通りに切り換え、 バトラーマトリクス回路により、上記単極ｎ投スイッ
チからの電力を、上記ｎ個のアンテナ給電点の互いに隣
接するアンテナ給電点間の位相差が一定になるように分
配し、 ｎ個の伝送線路により、上記位相の基準となるアンテ
ナ給電点と上記ｎ個のアンテナ給電点のうちで上記位相
の基準となるアンテナ給電点に隣接するアンテナ給電点
との間の位相差と、上記バトラーマトリスクス回路によ
り与えられた上記互いに隣接するアンテナ給電点間の位
相差とを一致させるので、 （ｎ＋１）個のアンテナ給電点間に、等位相差を生じ
させることができる。
以下，この発明の一実施例を図について説明する。第
１図において，（１）は入力端子，（2a）〜（2e）は素
子アンテナへの給電点，（４）は入出力４端子のバトラ
ーマトリクス回路，（10a）〜（10d）はバトラーマトリ
クス回路（４）の入力端子，（11a）〜（11d）はバトラ
ーマトリクス回路（４）の出力端子，（３）はバトラー
マトリクス回路（４）の入力端子（10a）〜（10d）を選
択する単極４投スイツチ，（20）は分配比1:4の分配
器，（25a），（25b）は分配器（20）の出力端子，（3
0）は分配器（20）の出力端子（25a）とアンテナ給電点
をつなぐ任意の電気長を持つ伝送線路，（31）〜（34）
は単極４投スイッチ（３）とバトラーマトリクス回路
（４）の入力端子（10）とをつなぐ伝送線路である。な
お，伝送線路（31）の電気長は単極４投スイツチ（３）
でバトラーマトリクス回路の入力端子（10a）を選択し
た時に，素子アンテナへの給電点（2e）と（2a）の波の
位相差が素子アンテナへの給電点（2a）と（2b）の波の
位相差と等しくなるように設定されている。同様に伝送
線路（32），（33），（34）の電気長も，それぞれ，バ
トラーマトリクス回路の入力端子（10b），（10c），
（10d）を選択した時に素子アンテナへの給電点（2e）
と（2a）の波の位相差が素子アンテナへの給電点（2a）
と（2b）の波の位相差と等しくなるように設定されてい
る。
１図において，（１）は入力端子，（2a）〜（2e）は素
子アンテナへの給電点，（４）は入出力４端子のバトラ
ーマトリクス回路，（10a）〜（10d）はバトラーマトリ
クス回路（４）の入力端子，（11a）〜（11d）はバトラ
ーマトリクス回路（４）の出力端子，（３）はバトラー
マトリクス回路（４）の入力端子（10a）〜（10d）を選
択する単極４投スイツチ，（20）は分配比1:4の分配
器，（25a），（25b）は分配器（20）の出力端子，（3
0）は分配器（20）の出力端子（25a）とアンテナ給電点
をつなぐ任意の電気長を持つ伝送線路，（31）〜（34）
は単極４投スイッチ（３）とバトラーマトリクス回路
（４）の入力端子（10）とをつなぐ伝送線路である。な
お，伝送線路（31）の電気長は単極４投スイツチ（３）
でバトラーマトリクス回路の入力端子（10a）を選択し
た時に，素子アンテナへの給電点（2e）と（2a）の波の
位相差が素子アンテナへの給電点（2a）と（2b）の波の
位相差と等しくなるように設定されている。同様に伝送
線路（32），（33），（34）の電気長も，それぞれ，バ
トラーマトリクス回路の入力端子（10b），（10c），
（10d）を選択した時に素子アンテナへの給電点（2e）
と（2a）の波の位相差が素子アンテナへの給電点（2a）
と（2b）の波の位相差と等しくなるように設定されてい
る。
ここで従来技術の動作について第２図に基づいて説明
したように，バトラーマトリクス回路の入力端子（10
a）〜（10d）にそれぞれ位相α，β，γδで入射した波
は給電点（2a）と（2b）で位相はそれぞれα−45゜とα
−90゜，β−135゜とβ，γ−90゜とγ−225゜，δ−18
0゜とδ−135゜となつており，給電点（2e）ではそれぞ
α，β−270゜，γ＋45゜，δ−225゜でなければならな
い。従つて伝送線路（31）〜（34）の電気長は伝送線路
（30）の電気長に対してそれぞれ位相差が０゜，＋270
゜，−45゜，＋225゜となるように設定されている。
したように，バトラーマトリクス回路の入力端子（10
a）〜（10d）にそれぞれ位相α，β，γδで入射した波
は給電点（2a）と（2b）で位相はそれぞれα−45゜とα
−90゜，β−135゜とβ，γ−90゜とγ−225゜，δ−18
0゜とδ−135゜となつており，給電点（2e）ではそれぞ
α，β−270゜，γ＋45゜，δ−225゜でなければならな
い。従つて伝送線路（31）〜（34）の電気長は伝送線路
（30）の電気長に対してそれぞれ位相差が０゜，＋270
゜，−45゜，＋225゜となるように設定されている。
次に動作について説明する。
入力端子（１）に入射した波は，分配器（20）で1:4
の分配比でこれぞれ出力端子（25a）と（25b）に出力さ
れる。分配器の出力端子（25a）に出力された波は，素
子アンテナの給電点（2e）に伝送線路（30）を介して給
電される。分配器の出力端子（25b）に出力された波
は，単極４投スイツチ（３）にて選択されるバトラーマ
トリクス回路（４）の入力端子（10a）〜（10d）のいず
れか１つの端子に，伝送線路（31）〜（34）の対応する
いずれかの１つを通して入射する。
の分配比でこれぞれ出力端子（25a）と（25b）に出力さ
れる。分配器の出力端子（25a）に出力された波は，素
子アンテナの給電点（2e）に伝送線路（30）を介して給
電される。分配器の出力端子（25b）に出力された波
は，単極４投スイツチ（３）にて選択されるバトラーマ
トリクス回路（４）の入力端子（10a）〜（10d）のいず
れか１つの端子に，伝送線路（31）〜（34）の対応する
いずれかの１つを通して入射する。
いま，入力端子（10a）に位相αの波が入射したとす
ると，前記従来技術の動作での説明と同様にして，給電
点（2a）〜（2d）に入力端子（１）に入射した電力の５
分の１ずつの等電力で分配され，波の位相分布はそれぞ
れα−45゜，α−90゜，α−135゜，α−180゜となる。
また、給電点（2e）には入力端子（１）に入射した電力
の５分の１が分配されており，波の位相は伝送線路（3
1）による位相調整で給電点（2e）と（2a）の波の位相
差が給電点（2a）と（2b）の波の位相差と等しくなるよ
うに設定されているのでαである。従つて、給電点（2
e），（2a），（2b），（2c），（2d）には等電力で分
配され，波の位相分布は給電点（2e）の位相を基準０゜
とすると，それぞれ０゜，−45゜，−90゜，−135゜，
−180゜（進相正）となる。
ると，前記従来技術の動作での説明と同様にして，給電
点（2a）〜（2d）に入力端子（１）に入射した電力の５
分の１ずつの等電力で分配され，波の位相分布はそれぞ
れα−45゜，α−90゜，α−135゜，α−180゜となる。
また、給電点（2e）には入力端子（１）に入射した電力
の５分の１が分配されており，波の位相は伝送線路（3
1）による位相調整で給電点（2e）と（2a）の波の位相
差が給電点（2a）と（2b）の波の位相差と等しくなるよ
うに設定されているのでαである。従つて、給電点（2
e），（2a），（2b），（2c），（2d）には等電力で分
配され，波の位相分布は給電点（2e）の位相を基準０゜
とすると，それぞれ０゜，−45゜，−90゜，−135゜，
−180゜（進相正）となる。
又，端子（10b），（10c），あるいは（10d）に波が
入射すると，これらの波は，それぞれ端子（10a）に入
射した波と同様に，アンテナ給電点（2a）〜（2e）に等
電力で分配される。ただし，このときの端子（2e），
（2a），（2b），（2c），（2d）の波の位相分布は，上
記と同様に端子（2e）の波の位相を０゜とすると端子
（10b）に入射した場合には,0度，＋135度，＋270度，
＋405度，＋540度，端子（10c）に入射した場合には,0
度，−135度，−270度，−405度，−540度，端子（10
d）に入射した場合には,0度，＋45度，＋90度，＋135
度，＋180度となる。
入射すると，これらの波は，それぞれ端子（10a）に入
射した波と同様に，アンテナ給電点（2a）〜（2e）に等
電力で分配される。ただし，このときの端子（2e），
（2a），（2b），（2c），（2d）の波の位相分布は，上
記と同様に端子（2e）の波の位相を０゜とすると端子
（10b）に入射した場合には,0度，＋135度，＋270度，
＋405度，＋540度，端子（10c）に入射した場合には,0
度，−135度，−270度，−405度，−540度，端子（10
d）に入射した場合には,0度，＋45度，＋90度，＋135
度，＋180度となる。
従つて，このようなアンテナ給電回路は，バトラーマ
トリクス回路の入力端子（10a）〜（10d）を単極４投ス
イツチ（３）で切り換えることにより，異なる位相分布
で５素子の素子アンテナを励振することができ，異なる
方向に伝播する４つのビームを形成することができる。
トリクス回路の入力端子（10a）〜（10d）を単極４投ス
イツチ（３）で切り換えることにより，異なる位相分布
で５素子の素子アンテナを励振することができ，異なる
方向に伝播する４つのビームを形成することができる。
なお，上記実施例では，入出力４端子バトラーマトリ
クス回路（４）を用いた場合について説明したが，いか
なる端子数のバトラーマトリクスでもよく，その入出力
端子数がｎ個の場合，単極４投スイツチ（３）を単極ｎ
投スイツチに，又，分配比1:4の分配器（20）を分配比
1:nの分配器に置き換えることにより，上記実施例と同
様の効果を奏する。
クス回路（４）を用いた場合について説明したが，いか
なる端子数のバトラーマトリクスでもよく，その入出力
端子数がｎ個の場合，単極４投スイツチ（３）を単極ｎ
投スイツチに，又，分配比1:4の分配器（20）を分配比
1:nの分配器に置き換えることにより，上記実施例と同
様の効果を奏する。
以上のように，この発明によれば，分配比1:nの分配
器と入出力端子ｎコのバトラーマトリクス回路で，入力
波を素子アンテナに等電力し，かつ，単極ｎ投スイツチ
とバトラーマトリクス回路とを結ぶ伝送線路と，バトラ
ーマトリクス回路で各素子アンテナ間に等位相差が生じ
るようにアンテナ給電回路を構成したので,n＋１個の素
子アンテナを励振することができ、スイツチ切り換えに
より異なる方向に伝播する複数のビームを形成すること
ができる。
器と入出力端子ｎコのバトラーマトリクス回路で，入力
波を素子アンテナに等電力し，かつ，単極ｎ投スイツチ
とバトラーマトリクス回路とを結ぶ伝送線路と，バトラ
ーマトリクス回路で各素子アンテナ間に等位相差が生じ
るようにアンテナ給電回路を構成したので,n＋１個の素
子アンテナを励振することができ、スイツチ切り換えに
より異なる方向に伝播する複数のビームを形成すること
ができる。
第１図はこの発明の一実施例によるアンテナ給電回路の
構成図，第２図は従来のアンテナ給電回路の構成図であ
る。図において，（１）は入力端子，（２）は素子アン
テナへの給電点，（３）は単極４投スイツチ，（４）は
バトラーマトリクス回路，（20）は分配比1:4の分配
器，（30）〜（34）は伝送線路である。 なお，図中，同一符号は同一，又は相当部分を示す。
構成図，第２図は従来のアンテナ給電回路の構成図であ
る。図において，（１）は入力端子，（２）は素子アン
テナへの給電点，（３）は単極４投スイツチ，（４）は
バトラーマトリクス回路，（20）は分配比1:4の分配
器，（30）〜（34）は伝送線路である。 なお，図中，同一符号は同一，又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】１つの給電入力端子と出力端子としての複
数のアンテナ給電点とを有し、上記入力端子に印加され
た入力波を上記複数のアンテナ給電点に対しそれぞれ異
なる位相分布で分配するアンテナ給電回路において、 上記複数のアンテナ給電点を、位相の基準となるアンテ
ナ給電点及びｎ個のアンテナ給電点（ｎ＝2m:mは正の整
数）からなる合計（ｎ＋１）個のアンテナ給電点とし、 上記給電入力端子からの入力を分配比1:nに分配する分
配器と、 上記分配器により分配比（1/（ｎ＋１））で分配された
出力を、上記位相の基準となるアンテナ給電点に供給す
る伝送線路と、 上記分配器により分配比（n/（ｎ＋１））で分配された
出力、ｎ通りに切り換える単極ｎ投スイッチと、 ｎ個の入力端子及びｎ個の出力端子をもち、これらｎ個
の入力端子が上記単極ｎ投スイッチのｎ個の出力端子に
それぞれ接続されるとともに、これらｎ個の出力端子が
上記ｎ個のアンテナ給電点にそれぞれ接続されて、上記
単極ｎ投スイッチにより上記ｎ個の入力端子のうちの１
つに入力された電力を、上記ｎ個のアンテナ給電点の互
いに隣接するアンテナ給電点間の位相差が一定になるよ
うに分配するバトラーマトリクス回路と、 上記単極ｎ投スイッチのｎ個の出力端子と上記バトラー
マトリクス回路のｎ個の入力端子との間にそれぞれ設け
られ、上記位相の基準となるアンテナ給電点と上記ｎ個
のアンテナ給電点のうちで上記位相の基準となるアンテ
ナ給電点に隣接するアンテナ給電点との間の位相差と、
上記バトラーマトリクス回路により与えられた上記互い
に隣接するアンテナ給電点間の位相差とを一致させる電
気長をそれぞれもつｎ個の伝送線路とを備えたことを特
徴とするアンテナ給電回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1375089A JPH0812969B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | アンテナ給電回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1375089A JPH0812969B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | アンテナ給電回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02194702A JPH02194702A (ja) | 1990-08-01 |
| JPH0812969B2 true JPH0812969B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=11841930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1375089A Expired - Lifetime JPH0812969B2 (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | アンテナ給電回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0812969B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU2001286513A1 (en) * | 2000-08-16 | 2002-02-25 | Raytheon Company | Switched beam antenna architecture |
| KR20180113563A (ko) * | 2016-02-09 | 2018-10-16 | 테스로닉스 인코포레이티드 | 전자기파들의 정렬을 이용한 개선된 무선 에너지 전달 |
-
1989
- 1989-01-23 JP JP1375089A patent/JPH0812969B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02194702A (ja) | 1990-08-01 |
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