JPH08127625A - 靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料および成形品 - Google Patents
靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料および成形品Info
- Publication number
- JPH08127625A JPH08127625A JP30126594A JP30126594A JPH08127625A JP H08127625 A JPH08127625 A JP H08127625A JP 30126594 A JP30126594 A JP 30126594A JP 30126594 A JP30126594 A JP 30126594A JP H08127625 A JPH08127625 A JP H08127625A
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- JP
- Japan
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- weight
- toughness
- molding
- thermoplastic resin
- resin
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- Graft Or Block Polymers (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 はめ込み部を有する成形品に特に適した材料
を提供する。 【構成】 靭性耐久パラメーターが０．３以上で、かつ
曲げ弾性率が２０，０００ｋｇｆ／ｃｍ２以上、室温に
おけるアイゾット衝撃強度が４ｋｇｆ・ｃｍ／ｃｍ２以
上である靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料。前記
熱可塑性樹脂が、ポリオレフィン系樹脂である請求項１
に記載の靭性に優れる成形品用材料。
を提供する。 【構成】 靭性耐久パラメーターが０．３以上で、かつ
曲げ弾性率が２０，０００ｋｇｆ／ｃｍ２以上、室温に
おけるアイゾット衝撃強度が４ｋｇｆ・ｃｍ／ｃｍ２以
上である靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料。前記
熱可塑性樹脂が、ポリオレフィン系樹脂である請求項１
に記載の靭性に優れる成形品用材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は成形性が良好で、剛性、
耐熱性を有し、とりわけ、耐衝撃性、靭性に優れる成形
品用材料およびそれを用いた成形品に関し、特に製品に
手等で押し込んで、装着勘合する爪、突起等を有するは
め込み部材等の成形品に適した材料に関するものであ
る。
耐熱性を有し、とりわけ、耐衝撃性、靭性に優れる成形
品用材料およびそれを用いた成形品に関し、特に製品に
手等で押し込んで、装着勘合する爪、突起等を有するは
め込み部材等の成形品に適した材料に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂は適度な強度と柔軟性を有
し、複雑な形状を簡単に成形できることなどから種々の
部材に利用されている。近年、家電製品や自動車部材の
分野、例えば家電製品では冷蔵庫や洗濯機の内装材、自
動車部材としてドアトリム材、バックシート基材、コン
ソールボックス、インストルメントパネル部材などに用
いられ、組立工数の低減と材料の再生使用を目的として
製品廃棄時の分解の簡略化のため、ねじ等により本体に
とりつけるのでなく、爪状突起部を手などにより押し込
み、装着組み立て使用する成形品材料が要求されてい
る。これらの成形品材料に対する要求性能は、剛性、耐
衝撃性、耐熱性の他に、はめ込み装着をおこなうため成
形品に具備された爪状部が、適度にたわむことと同時に
押し込みに対する強度を有することが必要であり、曲げ
弾性率とアイゾット衝撃強度のバランスが優れていても
必ずしも本特性を満足するものではなかった。
し、複雑な形状を簡単に成形できることなどから種々の
部材に利用されている。近年、家電製品や自動車部材の
分野、例えば家電製品では冷蔵庫や洗濯機の内装材、自
動車部材としてドアトリム材、バックシート基材、コン
ソールボックス、インストルメントパネル部材などに用
いられ、組立工数の低減と材料の再生使用を目的として
製品廃棄時の分解の簡略化のため、ねじ等により本体に
とりつけるのでなく、爪状突起部を手などにより押し込
み、装着組み立て使用する成形品材料が要求されてい
る。これらの成形品材料に対する要求性能は、剛性、耐
衝撃性、耐熱性の他に、はめ込み装着をおこなうため成
形品に具備された爪状部が、適度にたわむことと同時に
押し込みに対する強度を有することが必要であり、曲げ
弾性率とアイゾット衝撃強度のバランスが優れていても
必ずしも本特性を満足するものではなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、家電製品や
自動車部品等の用途に用いられる靭性に優れた成形品用
材料および成形品を提供するものである。
自動車部品等の用途に用いられる靭性に優れた成形品用
材料および成形品を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的に
沿って検討した結果、剛性、耐衝撃性、耐熱性ととも
に、十分な靭性耐久パラメーターを有するものが該成形
品の要求性能を満たすものであることがわかり本発明に
到った。すなわち本発明は、靭性耐久パラメーターが
０．３以上で、かつ曲げ弾性率が２０，０００ｋｇｆ／
ｃｍ２以上、室温におけるアイゾット衝撃強度が４ｋｇ
ｆ・ｃｍ／ｃｍ２以上であることを特徴とする成形品材
料および成形品である。
沿って検討した結果、剛性、耐衝撃性、耐熱性ととも
に、十分な靭性耐久パラメーターを有するものが該成形
品の要求性能を満たすものであることがわかり本発明に
到った。すなわち本発明は、靭性耐久パラメーターが
０．３以上で、かつ曲げ弾性率が２０，０００ｋｇｆ／
ｃｍ２以上、室温におけるアイゾット衝撃強度が４ｋｇ
ｆ・ｃｍ／ｃｍ２以上であることを特徴とする成形品材
料および成形品である。
【０００５】以下に、本発明を詳細に説明する。成形品
を本体へはめ込む場合、一般的には爪状部分が手などで
押し込まれた場合破壊しないのは勿論のこと、楽にたわ
むことが可能であると同時に、装着後に復元し本体枠に
密着固定されることが必要である。このため適度な柔軟
性とともに剛性を有し、かつ破壊強さをもつことが要求
される。これらの特性を満たすには、低速変形時の挙動
によって具体化される靭性耐久パラメーターがある程度
以上の値を有する必要があるとともに、装着後の材料と
して要求される特性、例えば耐衝撃強度、剛性や耐熱性
を有する必要があり、また用途によって鋲打ち固定され
る場合も多く、耐鋲打ち破壊強度なども有する必要があ
る。
を本体へはめ込む場合、一般的には爪状部分が手などで
押し込まれた場合破壊しないのは勿論のこと、楽にたわ
むことが可能であると同時に、装着後に復元し本体枠に
密着固定されることが必要である。このため適度な柔軟
性とともに剛性を有し、かつ破壊強さをもつことが要求
される。これらの特性を満たすには、低速変形時の挙動
によって具体化される靭性耐久パラメーターがある程度
以上の値を有する必要があるとともに、装着後の材料と
して要求される特性、例えば耐衝撃強度、剛性や耐熱性
を有する必要があり、また用途によって鋲打ち固定され
る場合も多く、耐鋲打ち破壊強度なども有する必要があ
る。
【０００６】該はめ込み部分は装着時に比較的低速のた
わみ変形を受ける。このたわみは一般的な衝撃試験と比
較すると変形速度が非常に遅く破壊機構が全く異なるた
め、アイゾット衝撃強度が十分大きいものでも、はめこ
み部材として十分な性能を有するものでない場合が多
い。靭性耐久パラメーターが０．３以上さらに好ましく
は０．５以上のものは、このような性能を満たすもので
ある。本パラメーターは以下に述べる低速のたわみ変形
試験による数値によって規定することが可能である。す
なわち、ＪＩＳ Ｋ７１１０に従ったアイゾット衝撃試
験用に調製したノッチ付き試料を用い、定速引張試験機
を用いた試験によるものである。ノッチを中央にしてス
パン間５０ｍｍで試料を２点支持し、ノッチ部と反対側
の面からクロスヘッド速度５ｍｍ／ｍｉｎ．にてたわみ
変形させ、試料の破断時におけるクロスヘッドの荷重
（Ｗ）とその際の試料中央部のたわみ量（Ｂ）を測定す
るものである。本発明における熱可塑性樹脂製部材は、
このようにして測定されたＷ（ｋｇｆ／ｃｍ２単位で表
示）とＢ（ｍｍ単位で表示）の関係を下式 （Ｗ−４０）×（Ｂ−１．８） より求めたものである。一般に材料のたわみ量は柔らか
い材料の方が大きく、たわみ破断時荷重と反比例の関係
にある。上式ではＷとＢがいずれも小さくなると（Ｗ−
４０）、（Ｂ−１．８）の値が負となり、その計算値は
大きくなることがあるが、本発明における材料はたわみ
破断時の耐荷重は少なくとも４０ｋｇｆ／ｃｍ２以上、
たわみ量は少なくとも１．８ｍｍ以上であることが条件
であり、なおかつ、上記の式を満足する必要がある。こ
の関係を満たさないものは、たとえ押し込みに対する強
度が優れていても部材が十分に曲がらず装着不能となる
か、あるいは柔らかすぎて装着後の密着性が悪く、該部
材用途としては不適当なものである。
わみ変形を受ける。このたわみは一般的な衝撃試験と比
較すると変形速度が非常に遅く破壊機構が全く異なるた
め、アイゾット衝撃強度が十分大きいものでも、はめこ
み部材として十分な性能を有するものでない場合が多
い。靭性耐久パラメーターが０．３以上さらに好ましく
は０．５以上のものは、このような性能を満たすもので
ある。本パラメーターは以下に述べる低速のたわみ変形
試験による数値によって規定することが可能である。す
なわち、ＪＩＳ Ｋ７１１０に従ったアイゾット衝撃試
験用に調製したノッチ付き試料を用い、定速引張試験機
を用いた試験によるものである。ノッチを中央にしてス
パン間５０ｍｍで試料を２点支持し、ノッチ部と反対側
の面からクロスヘッド速度５ｍｍ／ｍｉｎ．にてたわみ
変形させ、試料の破断時におけるクロスヘッドの荷重
（Ｗ）とその際の試料中央部のたわみ量（Ｂ）を測定す
るものである。本発明における熱可塑性樹脂製部材は、
このようにして測定されたＷ（ｋｇｆ／ｃｍ２単位で表
示）とＢ（ｍｍ単位で表示）の関係を下式 （Ｗ−４０）×（Ｂ−１．８） より求めたものである。一般に材料のたわみ量は柔らか
い材料の方が大きく、たわみ破断時荷重と反比例の関係
にある。上式ではＷとＢがいずれも小さくなると（Ｗ−
４０）、（Ｂ−１．８）の値が負となり、その計算値は
大きくなることがあるが、本発明における材料はたわみ
破断時の耐荷重は少なくとも４０ｋｇｆ／ｃｍ２以上、
たわみ量は少なくとも１．８ｍｍ以上であることが条件
であり、なおかつ、上記の式を満足する必要がある。こ
の関係を満たさないものは、たとえ押し込みに対する強
度が優れていても部材が十分に曲がらず装着不能となる
か、あるいは柔らかすぎて装着後の密着性が悪く、該部
材用途としては不適当なものである。
【０００７】本発明における曲げ弾性率は剛性の尺度で
あり前述のようにある程度の値が必要である。本発明に
おいては射出成形により作成された試験片をＡＳＴＭ
Ｄ７９０に従った試験において測定された値で２０，０
００ｋｇｆ／ｃｍ２は必要である。この値が２０，００
０ｋｇｆ／ｃｍ２に満たない場合は、装着後に密着がわ
るく、はめこんだ後、該部分ががたついたり変形したり
する弊害がある。
あり前述のようにある程度の値が必要である。本発明に
おいては射出成形により作成された試験片をＡＳＴＭ
Ｄ７９０に従った試験において測定された値で２０，０
００ｋｇｆ／ｃｍ２は必要である。この値が２０，００
０ｋｇｆ／ｃｍ２に満たない場合は、装着後に密着がわ
るく、はめこんだ後、該部分ががたついたり変形したり
する弊害がある。
【０００８】本発明におけるアイゾット衝撃強度はＪＩ
Ｓ Ｋ６７５８で規定された試験によるものである。試
料は、上記曲げ弾性率測定試験と同様の熱処理をした射
出成形により作成されたものであり、室温での測定値４
ｋｇｆ・ｃｍ／ｃｍ２以上が必要である。この値が４ｋ
ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ２に満たないものは脆くて押し込み装
着時に破壊してしまったり装着後の材料としての強度が
不十分となる。
Ｓ Ｋ６７５８で規定された試験によるものである。試
料は、上記曲げ弾性率測定試験と同様の熱処理をした射
出成形により作成されたものであり、室温での測定値４
ｋｇｆ・ｃｍ／ｃｍ２以上が必要である。この値が４ｋ
ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ２に満たないものは脆くて押し込み装
着時に破壊してしまったり装着後の材料としての強度が
不十分となる。
【０００９】本発明に用いられる熱可塑性樹脂の典型例
は上記要件を満足するポリオレフィン樹脂である。ここ
でポリオレフィン樹脂とはポリエチレン、ポリプロピレ
ンなどであり、とりわけ好ましいものとして、結晶性プ
ロピレン・エチレンブロック共重合体（ＢＰＰ）が挙げ
られる。ここでいうＢＰＰは、遷移金属を含む固体触媒
成分と有機アルミニウム化合物、あるいはこれらの電子
供与性有機化合物とから得られる触媒系を用い、溶液
法、スラリー法、気相法、バルク法などにより、プロピ
レンとエチレンを、二段以上の多段でブロック共重合す
ることによって得られるものである。例えば二段で重合
する場合では、第一段階でプロピレン単独で重合し、つ
いで第二段階においてプロピレンとエチレンとを共重合
することによって得られる。このため、その成分は実質
的にプロピレン単独重合体部分とプロピレン・エチレン
の共重合体部分の複数成分の混合物である。従って二段
または多段で重合して所望のホモ部の立体規則性や共重
合部の性状を満たすことが不能な場合は、例えば立体規
則性の高い単独重合体に、数種類のＢＰＰを別々に重合
し、後でこれらを混合する方法によって最終的な要求性
能を満たすものを得ることができる。
は上記要件を満足するポリオレフィン樹脂である。ここ
でポリオレフィン樹脂とはポリエチレン、ポリプロピレ
ンなどであり、とりわけ好ましいものとして、結晶性プ
ロピレン・エチレンブロック共重合体（ＢＰＰ）が挙げ
られる。ここでいうＢＰＰは、遷移金属を含む固体触媒
成分と有機アルミニウム化合物、あるいはこれらの電子
供与性有機化合物とから得られる触媒系を用い、溶液
法、スラリー法、気相法、バルク法などにより、プロピ
レンとエチレンを、二段以上の多段でブロック共重合す
ることによって得られるものである。例えば二段で重合
する場合では、第一段階でプロピレン単独で重合し、つ
いで第二段階においてプロピレンとエチレンとを共重合
することによって得られる。このため、その成分は実質
的にプロピレン単独重合体部分とプロピレン・エチレン
の共重合体部分の複数成分の混合物である。従って二段
または多段で重合して所望のホモ部の立体規則性や共重
合部の性状を満たすことが不能な場合は、例えば立体規
則性の高い単独重合体に、数種類のＢＰＰを別々に重合
し、後でこれらを混合する方法によって最終的な要求性
能を満たすものを得ることができる。
【００１０】該ＢＰＰのエチレン含有量は４〜１０重量
％であることが好ましい。４重量％未満のものでは耐衝
撃強度が十分ではなく、１０重量％を超えるものは剛性
が十分ではない。
％であることが好ましい。４重量％未満のものでは耐衝
撃強度が十分ではなく、１０重量％を超えるものは剛性
が十分ではない。
【００１１】前記ＢＰＰのプロピレン単独重合部の立体
規則性は高いことが望ましく、該成分をＮＭＲによって
測定した立体規則性の指標アイソタックチックペンタッ
ド分率（Ｐ０）が０．９４０以上、好ましくは０．９５
０以上のものである。Ｐ０の測定方法はＡ．Ｚａｍｂｅ
ｌｌｉらのＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５
（１９７３）に従うものである。
規則性は高いことが望ましく、該成分をＮＭＲによって
測定した立体規則性の指標アイソタックチックペンタッ
ド分率（Ｐ０）が０．９４０以上、好ましくは０．９５
０以上のものである。Ｐ０の測定方法はＡ．Ｚａｍｂｅ
ｌｌｉらのＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５
（１９７３）に従うものである。
【００１２】ＢＰＰ中のプロピレン・エチレン共重合体
部分の分子量およびエチレン含有量は２成分が混合され
た後は測定は難しいがｎ−デカン溶剤により共重合成分
を分離することによって測定可能である。すなわち、ほ
ぼ共重合体成分に対応するｎ−デカン可溶成分の量がＢ
ＰＰ全体の５〜２０重量％を占め、該成分のデカリン１
３５℃での極限粘度が２．８〜７ｄｌ／ｇである必要が
ある。該可溶成分の量が５重量％未満の場合耐衝撃強度
が不十分となり２０重量％を超えるものは剛性が不十分
である。またデカリン１３５℃での極限粘度が２．８ｄ
ｌ／ｇ未満であると靭性耐久パラメーターが不十分とな
り、７ｄｌ／ｇを超えるものは樹脂の流動性が悪く成形
性が十分でない。またｎ−デカン可溶部のエチレン含有
量は３０〜７０重量％である。エチレン含有量が３０重
量％未満では衝撃強度が不足し７０重量％を超えると剛
性が低すぎる。
部分の分子量およびエチレン含有量は２成分が混合され
た後は測定は難しいがｎ−デカン溶剤により共重合成分
を分離することによって測定可能である。すなわち、ほ
ぼ共重合体成分に対応するｎ−デカン可溶成分の量がＢ
ＰＰ全体の５〜２０重量％を占め、該成分のデカリン１
３５℃での極限粘度が２．８〜７ｄｌ／ｇである必要が
ある。該可溶成分の量が５重量％未満の場合耐衝撃強度
が不十分となり２０重量％を超えるものは剛性が不十分
である。またデカリン１３５℃での極限粘度が２．８ｄ
ｌ／ｇ未満であると靭性耐久パラメーターが不十分とな
り、７ｄｌ／ｇを超えるものは樹脂の流動性が悪く成形
性が十分でない。またｎ−デカン可溶部のエチレン含有
量は３０〜７０重量％である。エチレン含有量が３０重
量％未満では衝撃強度が不足し７０重量％を超えると剛
性が低すぎる。
【００１３】該ＢＰＰのメルトフローインデックス（Ｍ
ＦＲ）は１０〜４０ｇ／１０ｍｉｎ．である。ＭＦＲが
１０ｇ／１０ｍｉｎ．未満であると流動性が悪く成形時
に問題を生じやすく、４０ｇ／１０ｍｉｎ．を超えると
靭性耐久パラメーターが低い。
ＦＲ）は１０〜４０ｇ／１０ｍｉｎ．である。ＭＦＲが
１０ｇ／１０ｍｉｎ．未満であると流動性が悪く成形時
に問題を生じやすく、４０ｇ／１０ｍｉｎ．を超えると
靭性耐久パラメーターが低い。
【００１４】熱可塑性樹脂に添加することが好ましい有
機充填材としては例えば液晶高分子、アラミド樹脂など
の繊維および粒子などがあり、中でも液晶高分子繊維が
好ましい。また無機充填材としては例えば炭酸カルシウ
ム、カーボンブラック、タルク、シリカ、水酸化マグネ
シウム、マイカ、クレー、硫酸バリウム、天然けい酸、
合成けい酸、酸化チタン等があり、カーボンブラックと
してはチャンネルブラック、ファーネスブラック等が使
用できる。これらは表面処理を施したものを用いても差
し支えない。これらの中で特に経済的にも有利で好まし
いものはタルク、炭酸カルシウムである。これらは樹脂
混合物１００重量部に対して５〜４０重量部を混合して
用いられる。５重量部未満では曲げ弾性率が低く、低速
たわみ特性が劣り、また耐熱性も十分ではない。４０重
量部を超えるものは伸びや衝撃強度が低下し、低速たわ
み特性が劣る。
機充填材としては例えば液晶高分子、アラミド樹脂など
の繊維および粒子などがあり、中でも液晶高分子繊維が
好ましい。また無機充填材としては例えば炭酸カルシウ
ム、カーボンブラック、タルク、シリカ、水酸化マグネ
シウム、マイカ、クレー、硫酸バリウム、天然けい酸、
合成けい酸、酸化チタン等があり、カーボンブラックと
してはチャンネルブラック、ファーネスブラック等が使
用できる。これらは表面処理を施したものを用いても差
し支えない。これらの中で特に経済的にも有利で好まし
いものはタルク、炭酸カルシウムである。これらは樹脂
混合物１００重量部に対して５〜４０重量部を混合して
用いられる。５重量部未満では曲げ弾性率が低く、低速
たわみ特性が劣り、また耐熱性も十分ではない。４０重
量部を超えるものは伸びや衝撃強度が低下し、低速たわ
み特性が劣る。
【００１５】本発明の組成物は上記の樹脂成分と充填材
を、酸化防止剤などの適当な添加剤とともにヘンシェル
ミキサー、タンブラーブレンダー、リボンミキサー、Ｖ
ブレンダーなどで均一に混合した後、適当な混練機、例
えば単軸押出機、多軸押出機、バンバリーミキサー、ニ
ーダーなどで溶融混練することにより得られる。
を、酸化防止剤などの適当な添加剤とともにヘンシェル
ミキサー、タンブラーブレンダー、リボンミキサー、Ｖ
ブレンダーなどで均一に混合した後、適当な混練機、例
えば単軸押出機、多軸押出機、バンバリーミキサー、ニ
ーダーなどで溶融混練することにより得られる。
【００１６】本成形品の成形方法は、射出成形、シート
成形、中空成形などいずれでも差し支えないが、中でも
射出成形法が最も好ましいものである。
成形、中空成形などいずれでも差し支えないが、中でも
射出成形法が最も好ましいものである。
【００１７】本発明においては、本発明の特性を本質的
に損なわない範囲において、必要に応じて帯電防止剤、
酸化防止剤、紫外線防止剤、滑剤、造核剤、抗ブロッキ
ング剤、防曇剤、難燃剤、顔料、分散剤などの公知の添
加剤や、本発明における充填材以外の無機または有機充
填剤を任意に添加配合することができる。
に損なわない範囲において、必要に応じて帯電防止剤、
酸化防止剤、紫外線防止剤、滑剤、造核剤、抗ブロッキ
ング剤、防曇剤、難燃剤、顔料、分散剤などの公知の添
加剤や、本発明における充填材以外の無機または有機充
填剤を任意に添加配合することができる。
【００１８】
【実施例】次に実施例により本発明を更に詳しく説明す
るが、本発明はこれらによって限定されるものではな
い。なお表１、表２に示した各成分は以下のものであ
る。 ＢＰＰ（Ａ） ＢＰＰ（Ａ−１）：ＭＦＲ＝４５ｇ／１０ｍｉｎ．、エ
チレン含有量＝７重量％ ＢＰＰ（Ａ−２）：ＭＦＲ＝４０ｇ／１０ｍｉｎ．、エ
チレン含有量＝７．３重量％ ＢＰＰ（Ｂ） ＢＰＰ（Ｂ−１）：ＭＦＲ＝２ｇ／１０ｍｉｎ．、エチ
レン含有量＝１２重量％、ｎ−デカン可溶部＝１１重量
％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］＝
４．０ｇ／ｄｌ ＢＰＰ（Ｂ−２）：ＭＦＲ＝１．５ｇ／１０ｍｉｎ．、
エチレン含有量＝１３重量％、ｎ−デカン可溶部＝１０
重量％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］
＝５．１ｇ／ｄｌ ＢＰＰ（Ｂ−３）：ＭＦＲ＝３ｇ／１０ｍｉｎ．、エチ
レン含有量＝１５重量％、ｎ−デカン可溶部＝１４重量
％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］＝
４．２ｇ／ｄｌ ＢＰＰ（Ｂ−４）：ＭＦＲ＝２ｇ／１０ｍｉｎ．、エチ
レン含有量＝１２重量％、ｎ−デカン可溶部＝１１重量
％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］＝
１．９ｇ／ｄｌ ＨＰＰ（Ｃ） ＨＰＰ（Ｃ−１）：ＭＦＲ＝３０ｇ／１０ｍｉｎ．、Ｐ
０＝０．９５５ ＨＰＰ（Ｃ−２）：ＭＦＲ＝３５ｇ／１０ｍｉｎ．、Ｐ
０＝０．９５３ タルク（Ｄ） ：富士タルク（株）製 平均粒径２
μｍ 表面処理なし
るが、本発明はこれらによって限定されるものではな
い。なお表１、表２に示した各成分は以下のものであ
る。 ＢＰＰ（Ａ） ＢＰＰ（Ａ−１）：ＭＦＲ＝４５ｇ／１０ｍｉｎ．、エ
チレン含有量＝７重量％ ＢＰＰ（Ａ−２）：ＭＦＲ＝４０ｇ／１０ｍｉｎ．、エ
チレン含有量＝７．３重量％ ＢＰＰ（Ｂ） ＢＰＰ（Ｂ−１）：ＭＦＲ＝２ｇ／１０ｍｉｎ．、エチ
レン含有量＝１２重量％、ｎ−デカン可溶部＝１１重量
％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］＝
４．０ｇ／ｄｌ ＢＰＰ（Ｂ−２）：ＭＦＲ＝１．５ｇ／１０ｍｉｎ．、
エチレン含有量＝１３重量％、ｎ−デカン可溶部＝１０
重量％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］
＝５．１ｇ／ｄｌ ＢＰＰ（Ｂ−３）：ＭＦＲ＝３ｇ／１０ｍｉｎ．、エチ
レン含有量＝１５重量％、ｎ−デカン可溶部＝１４重量
％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］＝
４．２ｇ／ｄｌ ＢＰＰ（Ｂ−４）：ＭＦＲ＝２ｇ／１０ｍｉｎ．、エチ
レン含有量＝１２重量％、ｎ−デカン可溶部＝１１重量
％でそのデカリン１３５℃における極限粘度［η］＝
１．９ｇ／ｄｌ ＨＰＰ（Ｃ） ＨＰＰ（Ｃ−１）：ＭＦＲ＝３０ｇ／１０ｍｉｎ．、Ｐ
０＝０．９５５ ＨＰＰ（Ｃ−２）：ＭＦＲ＝３５ｇ／１０ｍｉｎ．、Ｐ
０＝０．９５３ タルク（Ｄ） ：富士タルク（株）製 平均粒径２
μｍ 表面処理なし
【００１９】（射出成形機による成形条件） 射出成形機 ：東芝機械（株）製 ＩＳ９０Ｂ、
型締力９０ＴＯＮ 成形樹脂温度 ：２３０℃ 射出圧力 ：１０００ｋｇ／ｃｍ２ 金型温度 ：５０℃
型締力９０ＴＯＮ 成形樹脂温度 ：２３０℃ 射出圧力 ：１０００ｋｇ／ｃｍ２ 金型温度 ：５０℃
【００２０】（物性試験方法） ＭＦＲ ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した。 エチレン含有量 ：１３Ｃ−ＮＭＲ １２０℃（日本
電子（株）ＪＸ−２７０型） 測定法はＧ．Ｊ．Ｒａｙ Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ
ｓ １０，７７３（１９７７）に従った。 ｎ−デカン可溶分 ：試料を１００℃のｎ−デカンで加
熱溶解後、室温まで冷却、沈澱物を３２５メッシュのフ
ィルターでろ過し、ろ液にアセトンを加え十分に沈澱さ
せ再び孔径５μｍのフィルターでろ過し回収後十分に乾
燥し可溶分とし両者の合計に対する比率の値を示す。 立体規則性（Ｐ０）：１３Ｃ−ＮＭＲ １２０℃（日本
電子（株）ＪＸ−２７０型） 測定方法はＡ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ Ｍａｃｒｏｍｏｌｅ
ｃｕｌｅｓ ６，９２５（１９７３）に従った。 極限粘度［η］ ：デカリン溶液１３５℃にて測定し
た。 引張降伏強さ ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した。 引張破壊伸び ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した。 曲げ弾性率 ：ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠した。 アイゾット衝撃値 ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した。 デュポン衝撃値 ：厚さ２ｍｍ、直径５０ｍｍの試料
片を射出成形し 東洋精機（株）製 デュポン衝撃試験
機にて測定した。 荷重たわみ温度 ：ＪＩＳ Ｋ７２０７に準拠した。 低速たわみ試験 破断時荷重（Ｗ）：アイゾット衝撃測定用試料と同様に
ノッチ調製を行い、曲げ弾性率測定用治具を用いノッチ
部を中央にしてスパン間５０ｍｍで２点支持し、ノッチ
部と反対側の面からクロスヘッド速度５ｍｍ／ｍｉｎで
試料を徐々にたわませ、破断する際のクロスヘッドの荷
重（ｋｇ）で表す。 破断時たわみ量（Ｂ）：上記試験において破断する際の
試料中央部のたわみ量（ｍｍ）を表す。この値が大きい
ものは低速たわみ特性が良い。
電子（株）ＪＸ−２７０型） 測定法はＧ．Ｊ．Ｒａｙ Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ
ｓ １０，７７３（１９７７）に従った。 ｎ−デカン可溶分 ：試料を１００℃のｎ−デカンで加
熱溶解後、室温まで冷却、沈澱物を３２５メッシュのフ
ィルターでろ過し、ろ液にアセトンを加え十分に沈澱さ
せ再び孔径５μｍのフィルターでろ過し回収後十分に乾
燥し可溶分とし両者の合計に対する比率の値を示す。 立体規則性（Ｐ０）：１３Ｃ−ＮＭＲ １２０℃（日本
電子（株）ＪＸ−２７０型） 測定方法はＡ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ Ｍａｃｒｏｍｏｌｅ
ｃｕｌｅｓ ６，９２５（１９７３）に従った。 極限粘度［η］ ：デカリン溶液１３５℃にて測定し
た。 引張降伏強さ ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した。 引張破壊伸び ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した。 曲げ弾性率 ：ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠した。 アイゾット衝撃値 ：ＪＩＳ Ｋ６７５８に準拠した。 デュポン衝撃値 ：厚さ２ｍｍ、直径５０ｍｍの試料
片を射出成形し 東洋精機（株）製 デュポン衝撃試験
機にて測定した。 荷重たわみ温度 ：ＪＩＳ Ｋ７２０７に準拠した。 低速たわみ試験 破断時荷重（Ｗ）：アイゾット衝撃測定用試料と同様に
ノッチ調製を行い、曲げ弾性率測定用治具を用いノッチ
部を中央にしてスパン間５０ｍｍで２点支持し、ノッチ
部と反対側の面からクロスヘッド速度５ｍｍ／ｍｉｎで
試料を徐々にたわませ、破断する際のクロスヘッドの荷
重（ｋｇ）で表す。 破断時たわみ量（Ｂ）：上記試験において破断する際の
試料中央部のたわみ量（ｍｍ）を表す。この値が大きい
ものは低速たわみ特性が良い。
【００２１】実施例１：ＢＰＰ（Ａ−１）６８重量％、
ＢＰＰ（Ｂ−１）１２重量％、ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重
量％よりなる樹脂組成１００重量部に、タルク１５重量
部と、酸化防止剤としてイルガフォス１６８（チバガイ
ギー社製）を０．１重量部、イルガノックス１０１０
（チバガイギー社製）を０．０５重量部およびステアリ
ン酸カルシウム０．０５重量部を加え、ヘンシェルミキ
サーで攪拌混合後、タンデム二軸押出機（（株）神戸製
鋼所製、スクリュー径９０ｍｍ）を用いて樹脂温度２０
０℃で造粒し、組成物を得た。ついで前記の射出条件に
おいて２ｍｍ厚みの物性試験片を作成した。成形板は５
０℃のエアーオーブンにて２４時間アニーリングの後、
物性試験を行った。その結果は表１に記した。引張強
度、伸び、曲げ弾性率、曲げ強さ、衝撃強度、靭性耐久
パラメーター、耐熱性のいずれも良好である。
ＢＰＰ（Ｂ−１）１２重量％、ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重
量％よりなる樹脂組成１００重量部に、タルク１５重量
部と、酸化防止剤としてイルガフォス１６８（チバガイ
ギー社製）を０．１重量部、イルガノックス１０１０
（チバガイギー社製）を０．０５重量部およびステアリ
ン酸カルシウム０．０５重量部を加え、ヘンシェルミキ
サーで攪拌混合後、タンデム二軸押出機（（株）神戸製
鋼所製、スクリュー径９０ｍｍ）を用いて樹脂温度２０
０℃で造粒し、組成物を得た。ついで前記の射出条件に
おいて２ｍｍ厚みの物性試験片を作成した。成形板は５
０℃のエアーオーブンにて２４時間アニーリングの後、
物性試験を行った。その結果は表１に記した。引張強
度、伸び、曲げ弾性率、曲げ強さ、衝撃強度、靭性耐久
パラメーター、耐熱性のいずれも良好である。
【００２２】実施例２〜実施例６：表１に示したような
樹脂組成にて実施例１と同様な操作を行った。その結果
は表１に記した。引張強度、伸び、曲げ弾性率、曲げ強
さ、衝撃強度、靭性耐久パラメーター、耐熱性のいずれ
も良好である。
樹脂組成にて実施例１と同様な操作を行った。その結果
は表１に記した。引張強度、伸び、曲げ弾性率、曲げ強
さ、衝撃強度、靭性耐久パラメーター、耐熱性のいずれ
も良好である。
【００２３】比較例１：ＢＰＰ（Ａ−２）１００重量部
にタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操作を行っ
た。その結果は表２に記した。低速たわみ特性が悪い。
にタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操作を行っ
た。その結果は表２に記した。低速たわみ特性が悪い。
【００２４】比較例２：ＢＰＰ（Ａ−２）８０重量％、
ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。靭性パラメータ
ーが低い。
ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。靭性パラメータ
ーが低い。
【００２５】比較例３：ＢＰＰ（Ａ−１）８０重量％、
ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。靭性パラメータ
ーが低い。
ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。靭性パラメータ
ーが低い。
【００２６】比較例４：ＢＰＰ（Ａ−１）６９重量％、
ＢＰＰ（Ｂ−１）３１重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。低速たわみ特性
が悪い。
ＢＰＰ（Ｂ−１）３１重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。低速たわみ特性
が悪い。
【００２７】比較例５：実施例１と同じ樹脂組成１００
重量部にタルク３重量部加え、実施例１と同様の操作を
行った。その結果は表２に記した。曲げ弾性率、低速た
わみ特性、耐熱性が劣る。
重量部にタルク３重量部加え、実施例１と同様の操作を
行った。その結果は表２に記した。曲げ弾性率、低速た
わみ特性、耐熱性が劣る。
【００２８】比較例６：実施例１と同じ樹脂組成１００
重量部にタルク４５重量部加え、実施例１と同様の操作
を行った。その結果は表２に記した。耐衝撃性がやや低
く、低速たわみ特性が悪い。
重量部にタルク４５重量部加え、実施例１と同様の操作
を行った。その結果は表２に記した。耐衝撃性がやや低
く、低速たわみ特性が悪い。
【００２９】比較例７：ＢＰＰ（Ａ−１）６８重量％、
ＢＰＰ（Ｂ−４）１２重量％、ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重
量％よりなる樹脂組成１００重量部に対しタルク１５重
量部を加え実施例１と同様な操作を行った。その結果は
表２に記した。靭性耐久パラメーターが低い。
ＢＰＰ（Ｂ−４）１２重量％、ＨＰＰ（Ｃ−１）２０重
量％よりなる樹脂組成１００重量部に対しタルク１５重
量部を加え実施例１と同様な操作を行った。その結果は
表２に記した。靭性耐久パラメーターが低い。
【００３０】比較例８：ＢＰＰ（Ａ−２）４０重量％、
ＨＰＰ（Ｃ−１）６０重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。低速たわみ特性
が悪い。
ＨＰＰ（Ｃ−１）６０重量％よりなる樹脂組成１００重
量部に対しタルク１５重量部を加え実施例１と同様な操
作を行った。その結果は表２に記した。低速たわみ特性
が悪い。
【００３１】
【発明の効果】本発明の組成物を用いることにより、適
度な剛性、強い衝撃強度、優れた耐熱性とりわけ靭性の
強いはめ込み部材等の成形品に適した材料を提供するこ
とが可能である。
度な剛性、強い衝撃強度、優れた耐熱性とりわけ靭性の
強いはめ込み部材等の成形品に適した材料を提供するこ
とが可能である。
【表１】
【表２】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 53/00 ＬＭＡ 101/00 ＬＳＺ
Claims (7)
- 【請求項１】 靭性耐久パラメーターが０．３以上で、
かつ曲げ弾性率が２０，０００ｋｇｆ／ｃｍ２以上、室
温におけるアイゾット衝撃強度が４ｋｇｆ・ｃｍ／ｃｍ
２以上である靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料。 - 【請求項２】 前記熱可塑性樹脂が、ポリオレフィン系
樹脂である請求項１に記載の靭性に優れる成形品用材
料。 - 【請求項３】 前記ポリオレフィン系樹脂が、ポリプロ
ピレン系樹脂を含む樹脂組成物である請求項１に記載の
靭性に優れる成形品用材料。 - 【請求項４】 前記ポリプロピレン系樹脂が、結晶性プ
ロピレン・エチレンブロック共重合体であって、該共重
合体の（ａ）エチレン含有量が４〜１０重量％、（ｂ）
メルトフローインデックスが１０〜４０ｇ／１０ｍｉ
ｎ．、（ｃ）ホモ重合部のＮＭＲで測定された立体規則
性の指標Ｐ０が０．９４０以上、（ｄ）ｎ−デカン可溶
分の比率が５〜２０重量％であり、そのデカリン１３５
℃での極限粘度が２．８〜７ｄｌ／ｇ、エチレン含有量
が３０〜７０重量％である請求項３に記載の靭性に優れ
る成形品用材料。 - 【請求項５】 前記熱可塑性樹脂１００重量部に対し
て、有機および／または無機充填剤５〜４０重量部を配
合してなる請求項１〜４のいずれか１項に記載の靭性に
優れる成形品用材料。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１項に記載の成
形品用材料を成形してなる靭性に優れる成形品。 - 【請求項７】 前記成形品がはめ込み部を有する成形品
であることを特徴とする請求項６に記載の靭性に優れる
成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30126594A JPH08127625A (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料および成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30126594A JPH08127625A (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料および成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08127625A true JPH08127625A (ja) | 1996-05-21 |
Family
ID=17894738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30126594A Pending JPH08127625A (ja) | 1994-10-31 | 1994-10-31 | 靭性に優れた熱可塑性樹脂成形品用材料および成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08127625A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1647575A1 (en) * | 2003-06-24 | 2006-04-19 | Mitsui Chemicals, Inc. | Polypropylene resin composition |
-
1994
- 1994-10-31 JP JP30126594A patent/JPH08127625A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1647575A1 (en) * | 2003-06-24 | 2006-04-19 | Mitsui Chemicals, Inc. | Polypropylene resin composition |
| EP1647575A4 (en) * | 2003-06-24 | 2007-08-01 | Mitsui Chemicals Inc | POLYPROPYLENE RESIN COMPOSITION |
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