JPH08126223A - 交流発電機の制御装置 - Google Patents
交流発電機の制御装置Info
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- JPH08126223A JPH08126223A JP6262592A JP26259294A JPH08126223A JP H08126223 A JPH08126223 A JP H08126223A JP 6262592 A JP6262592 A JP 6262592A JP 26259294 A JP26259294 A JP 26259294A JP H08126223 A JPH08126223 A JP H08126223A
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- H02J7/14—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries for charging batteries from dynamo-electric generators driven at varying speed, e.g. on vehicle
- H02J7/16—Regulation of the charging current or voltage by variation of field
- H02J7/24—Regulation of the charging current or voltage by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
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- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/14—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field
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- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P2101/00—Special adaptation of control arrangements for generators
- H02P2101/30—Special adaptation of control arrangements for generators for aircraft
Abstract
(57)【要約】
【目的】 交流発電機の急増トルクによる例えば車両の
ベルトスリップやエンジン回転低下等の影響を軽減する
ことができる信頼性の高い交流発電機の制御装置を得
る。 【構成】 界磁コイル１０２を有する交流発電機１の交
流出力を整流する整流器２と、この整流器２の整流出力
により充電される蓄電池４と、この蓄電池側と該蓄電池
充電時の通常の出力電圧よりも高い電圧で駆動される負
荷側とを切り換える出力切換制御器７と、界磁コイル１
０２を流れる界磁電流を断続制御して蓄電池充電運転の
第１の運転モードでは蓄電池４の電圧を、また高電圧運
転の第２の運転モードでは交流発電機１の出力電圧をそ
れぞれ各運転モードにおける所定値に調整し、第１の運
転モードから第２の運転モードへの切り換え時には界磁
電流の断続制御におけるオン期間を徐々に増加させる電
圧調整器３Ａとで構成する。
ベルトスリップやエンジン回転低下等の影響を軽減する
ことができる信頼性の高い交流発電機の制御装置を得
る。 【構成】 界磁コイル１０２を有する交流発電機１の交
流出力を整流する整流器２と、この整流器２の整流出力
により充電される蓄電池４と、この蓄電池側と該蓄電池
充電時の通常の出力電圧よりも高い電圧で駆動される負
荷側とを切り換える出力切換制御器７と、界磁コイル１
０２を流れる界磁電流を断続制御して蓄電池充電運転の
第１の運転モードでは蓄電池４の電圧を、また高電圧運
転の第２の運転モードでは交流発電機１の出力電圧をそ
れぞれ各運転モードにおける所定値に調整し、第１の運
転モードから第２の運転モードへの切り換え時には界磁
電流の断続制御におけるオン期間を徐々に増加させる電
圧調整器３Ａとで構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、交流発電機の制御装
置に関し、特に短時間に通常よりも高い電圧で駆動され
る高電圧電気負荷に出力を切り換えることができる、例
えば車両等に用いて好適な交流発電機の制御装置に関す
るものである。
置に関し、特に短時間に通常よりも高い電圧で駆動され
る高電圧電気負荷に出力を切り換えることができる、例
えば車両等に用いて好適な交流発電機の制御装置に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は車両等に用いられる従来の交流発
電機の制御装置を示す回路図である。図において、１は
図示しない機関等で駆動される交流発電機であって、電
機子コイル１０１と界磁コイル１０２とで構成されてい
る。２は交流発電機１の電機子コイル１０１に接続さ
れ、交流発電機１の交流出力を全波整流する整流器であ
って、正側出力端子２０１と負側出力端子２０２を有
し、負側出力端子２０２は接地されている。３は交流発
電機１の界磁コイル１０２と整流器２に接続され、交流
発電機１の出力電圧を所定値に制御する電圧調整器であ
る。
電機の制御装置を示す回路図である。図において、１は
図示しない機関等で駆動される交流発電機であって、電
機子コイル１０１と界磁コイル１０２とで構成されてい
る。２は交流発電機１の電機子コイル１０１に接続さ
れ、交流発電機１の交流出力を全波整流する整流器であ
って、正側出力端子２０１と負側出力端子２０２を有
し、負側出力端子２０２は接地されている。３は交流発
電機１の界磁コイル１０２と整流器２に接続され、交流
発電機１の出力電圧を所定値に制御する電圧調整器であ
る。
【０００３】電圧調整器３は、交流発電機１の整流出力
によって充電される蓄電池４の正極側とグランドの間に
接続された分圧抵抗器３０１および３０２と、整流出力
端子である正側出力端子２０１とグランドの間に接続さ
れた分圧抵抗器３０３，３０４および３０５と、抵抗器
３０６を介して界磁コイル１０２の一端とグランドの間
に接続されたトランジスタ３０７と、アノードがトラン
ジスタ３０７のベースに接続されたツェナダイオード３
０８と、カソードが共にツェナダイオード３０８のカソ
ードに接続され、アノードがそれぞれ分圧抵抗器３０４
および３０５の接続点と分圧抵抗器３０１および３０２
の接続点に接続されたダイオード３０９および３１０
と、コレクタがダイオード３１１を介して界磁コイル１
０２の一端に接続され、ベースが抵抗器３０６とトラン
ジスタ３０７のコレクタの接続点に接続され、エミッタ
が接地された出力トランジスタ３１２と、アノードが界
磁コイル１０２の一端に接続され、カソードが分圧抵抗
器３０３および３０４の接続点に接続されたダイオード
３１３とで構成される。なお、ダイオード３１１のアノ
ードと出力トランジスタ３１２のコレクタの接続点が界
磁コイル１０２の他端に接続されている。
によって充電される蓄電池４の正極側とグランドの間に
接続された分圧抵抗器３０１および３０２と、整流出力
端子である正側出力端子２０１とグランドの間に接続さ
れた分圧抵抗器３０３，３０４および３０５と、抵抗器
３０６を介して界磁コイル１０２の一端とグランドの間
に接続されたトランジスタ３０７と、アノードがトラン
ジスタ３０７のベースに接続されたツェナダイオード３
０８と、カソードが共にツェナダイオード３０８のカソ
ードに接続され、アノードがそれぞれ分圧抵抗器３０４
および３０５の接続点と分圧抵抗器３０１および３０２
の接続点に接続されたダイオード３０９および３１０
と、コレクタがダイオード３１１を介して界磁コイル１
０２の一端に接続され、ベースが抵抗器３０６とトラン
ジスタ３０７のコレクタの接続点に接続され、エミッタ
が接地された出力トランジスタ３１２と、アノードが界
磁コイル１０２の一端に接続され、カソードが分圧抵抗
器３０３および３０４の接続点に接続されたダイオード
３１３とで構成される。なお、ダイオード３１１のアノ
ードと出力トランジスタ３１２のコレクタの接続点が界
磁コイル１０２の他端に接続されている。
【０００４】ここで、分圧抵抗器３０１および３０２
は、蓄電池検出端子Ｔ２において蓄電池４の端子電圧を
検出する第１の検出手段を構成し、分圧抵抗器３０４お
よび３０５は界磁電流を供給する励磁端子Ｔ１の電圧を
検出する第２の検出手段を構成し、分圧抵抗器３０３，
３０４および３０５は整流器２のの正側出力端子２０１
すなわち整流出力端子の電圧を検出する第３の検出手段
を構成する。また、ダイオード３０９，３１０および３
１３は、それぞれの検出手段を分離するための逆阻止ダ
イオード、ダイオード３１１は、界磁コイル１０２に発
生する断続サージを吸収するサージ吸収用ダイオードで
ある。トランジスタ３０７は、ツェナダイオード３０８
の導通、不導通に応じて断続され、出力トランジスタ３
１２は、トランジスタ３０７により断続制御され、界磁
コイル１０２の界磁電流を制御する。
は、蓄電池検出端子Ｔ２において蓄電池４の端子電圧を
検出する第１の検出手段を構成し、分圧抵抗器３０４お
よび３０５は界磁電流を供給する励磁端子Ｔ１の電圧を
検出する第２の検出手段を構成し、分圧抵抗器３０３，
３０４および３０５は整流器２のの正側出力端子２０１
すなわち整流出力端子の電圧を検出する第３の検出手段
を構成する。また、ダイオード３０９，３１０および３
１３は、それぞれの検出手段を分離するための逆阻止ダ
イオード、ダイオード３１１は、界磁コイル１０２に発
生する断続サージを吸収するサージ吸収用ダイオードで
ある。トランジスタ３０７は、ツェナダイオード３０８
の導通、不導通に応じて断続され、出力トランジスタ３
１２は、トランジスタ３０７により断続制御され、界磁
コイル１０２の界磁電流を制御する。
【０００５】また、５は短時間的に蓄電池４から切り離
されて発電機出力により駆動される高電圧車両電気負
荷、６は蓄電池４の正極側に接続されたキースイッチ、
７は発電機出力を蓄電池４側と高電圧車両電気負荷５側
とに切り換える出力切換制御器であって、この出力切換
制御器７は、整流器２の正側出力端子２０１と蓄電池４
および高電圧車両電気負荷５の間に設けられた出力切換
スイッチ７１と、励磁端子Ｔ１とキースイッチ６の間に
設けられた励磁スイッチ７２とで構成されている。な
お、出力切換制御器７のスイッチ７１と７２は、外部の
例えば図示せずもエンジンの制御等のために車両に搭載
されているマイクロコンピュータからの制御信号により
その動作を制御されるようになされている。
されて発電機出力により駆動される高電圧車両電気負
荷、６は蓄電池４の正極側に接続されたキースイッチ、
７は発電機出力を蓄電池４側と高電圧車両電気負荷５側
とに切り換える出力切換制御器であって、この出力切換
制御器７は、整流器２の正側出力端子２０１と蓄電池４
および高電圧車両電気負荷５の間に設けられた出力切換
スイッチ７１と、励磁端子Ｔ１とキースイッチ６の間に
設けられた励磁スイッチ７２とで構成されている。な
お、出力切換制御器７のスイッチ７１と７２は、外部の
例えば図示せずもエンジンの制御等のために車両に搭載
されているマイクロコンピュータからの制御信号により
その動作を制御されるようになされている。
【０００６】次に、動作について説明する。出力切換制
御器７の出力切換スイッチ７１は、通常、蓄電池４側に
切り換えられており（通常運転モード）、短時間的に
（５分前後）、高電圧車両電気負荷側に切り換えられて
（高電圧運転モード）、例えば冬期、極寒地における車
両のガラス窓に凍り付いた氷を短時間で融解する融氷シ
ステム等に用いられるものである。この場合、高電圧車
両電気負荷５はヒータとなる。
御器７の出力切換スイッチ７１は、通常、蓄電池４側に
切り換えられており（通常運転モード）、短時間的に
（５分前後）、高電圧車両電気負荷側に切り換えられて
（高電圧運転モード）、例えば冬期、極寒地における車
両のガラス窓に凍り付いた氷を短時間で融解する融氷シ
ステム等に用いられるものである。この場合、高電圧車
両電気負荷５はヒータとなる。
【０００７】まず、蓄電池充電運転である通常運転モー
ドの動作について説明する。機関の始動に際して、キー
スイッチ６が閉じられ、励磁スイッチ７２がオンする
と、蓄電池４からキースイッチ６、励磁スイッチ７２を
通して界磁コイル１０２に励磁電流が流れ、発電可能な
状態となる。かくして、機関が始動され、交流発電機１
が発電を開始すると、整流器２の整流出力端子２０１の
電圧、つまり、交流発電機１の出力電圧が上昇し、従っ
て、蓄電池４の端子電圧も上昇する。
ドの動作について説明する。機関の始動に際して、キー
スイッチ６が閉じられ、励磁スイッチ７２がオンする
と、蓄電池４からキースイッチ６、励磁スイッチ７２を
通して界磁コイル１０２に励磁電流が流れ、発電可能な
状態となる。かくして、機関が始動され、交流発電機１
が発電を開始すると、整流器２の整流出力端子２０１の
電圧、つまり、交流発電機１の出力電圧が上昇し、従っ
て、蓄電池４の端子電圧も上昇する。
【０００８】電圧調整器３は、蓄電池４の端子電圧を蓄
電池検出端子Ｔ２において分圧抵抗器３０１および３０
２で検出しており、この端子電圧が分圧抵抗器３０１お
よび３０２とツェナダイオード３０８とで設定される所
定値を越えると、ツェナダイオード３０８が導通し、ト
ランジスタ３０７がオンする。逆に、蓄電池４の端子電
圧が上述の所定値以下になると、ツェナダイオード３０
８が不導通となり、トランジスタ３０７がオフする。こ
のトランジスタ３０７のオン、オフ動作、つまり断続動
作により、出力トランジスタ３１２の動作も断続され、
この結果、界磁コイル１０２に流れる界磁電流が断続制
御されて、蓄電池４の端子電圧が所定値に調整される。
電池検出端子Ｔ２において分圧抵抗器３０１および３０
２で検出しており、この端子電圧が分圧抵抗器３０１お
よび３０２とツェナダイオード３０８とで設定される所
定値を越えると、ツェナダイオード３０８が導通し、ト
ランジスタ３０７がオンする。逆に、蓄電池４の端子電
圧が上述の所定値以下になると、ツェナダイオード３０
８が不導通となり、トランジスタ３０７がオフする。こ
のトランジスタ３０７のオン、オフ動作、つまり断続動
作により、出力トランジスタ３１２の動作も断続され、
この結果、界磁コイル１０２に流れる界磁電流が断続制
御されて、蓄電池４の端子電圧が所定値に調整される。
【０００９】また、万一蓄電池４の端子電圧を検出して
いる蓄電池検出端子Ｔ２側が、例えば機関の振動等で断
線したとき、第１の検出手段としての分圧抵抗器３０１
および３０２は作用しなくなるが、このとき、蓄電池４
よりキースイッチ６、励磁スイッチ７２を介して界磁電
流を供給する励磁端子Ｔ１の電圧を逆阻止ダイオード３
１３を通して分圧抵抗器３０４および３０５で検出する
第２の検出手段が作用し、蓄電池４の端子電圧が第１の
検出手段による所定値よりも若干高い所定値に制御さ
れ、これにより、蓄電池４が過充電となり、損傷を受け
ることを防止するようになされている。
いる蓄電池検出端子Ｔ２側が、例えば機関の振動等で断
線したとき、第１の検出手段としての分圧抵抗器３０１
および３０２は作用しなくなるが、このとき、蓄電池４
よりキースイッチ６、励磁スイッチ７２を介して界磁電
流を供給する励磁端子Ｔ１の電圧を逆阻止ダイオード３
１３を通して分圧抵抗器３０４および３０５で検出する
第２の検出手段が作用し、蓄電池４の端子電圧が第１の
検出手段による所定値よりも若干高い所定値に制御さ
れ、これにより、蓄電池４が過充電となり、損傷を受け
ることを防止するようになされている。
【００１０】次に、出力切換スイッチ７１により発電機
出力が高電圧車両電気負荷５側に切り換えられる高電圧
運転モードについて説明する。まず、発電機出力の切り
換えに当たって、発電機出力の切り換え時に生じる出力
切換スイッチ７１へのスパーク等による損傷を防止する
ため、界磁電流を一旦減衰させるべく励磁スイッチ７２
をオフさせ、界磁電流が減衰するに必要な所定時間後出
力切換スイッチ７１を高電圧車両電気負荷５側に切り換
え、高電圧側への出力切換操作が完了した後、高電圧を
発生させるべく、励磁スイッチ７２がオンされる。この
ような切換スイッチ類のシーケンス制御は、図示せず
も、出力切換制御器７の中に組み込まれており、出力切
換制御器７のスイッチ７１と７２は、そのシーケンス制
御に基づいて外部からの制御信号によりその動作を制御
されるようになされているが、詳細説明は省略する。
出力が高電圧車両電気負荷５側に切り換えられる高電圧
運転モードについて説明する。まず、発電機出力の切り
換えに当たって、発電機出力の切り換え時に生じる出力
切換スイッチ７１へのスパーク等による損傷を防止する
ため、界磁電流を一旦減衰させるべく励磁スイッチ７２
をオフさせ、界磁電流が減衰するに必要な所定時間後出
力切換スイッチ７１を高電圧車両電気負荷５側に切り換
え、高電圧側への出力切換操作が完了した後、高電圧を
発生させるべく、励磁スイッチ７２がオンされる。この
ような切換スイッチ類のシーケンス制御は、図示せず
も、出力切換制御器７の中に組み込まれており、出力切
換制御器７のスイッチ７１と７２は、そのシーケンス制
御に基づいて外部からの制御信号によりその動作を制御
されるようになされているが、詳細説明は省略する。
【００１１】かくして、励磁スイッチ７２のオンによっ
て界磁コイル１０２に界磁電流が流れ、交流発電機１の
発電電圧が上昇し、整流器２の整流出力端子２０１の電
圧も上昇する。高電圧運転モードの場合においては、発
電機出力が蓄電池４とは切り離されるため、上述の第１
の検出手段および第２の検出手段は作用しなくなり、こ
れらに代わって、今度は整流出力端子２０１の電圧を分
圧抵抗器３０３、３０４および３０５により検出する第
３の検出手段が作用し、この第３検出手段によって交流
発電機１の発電電圧すなわち整流器２の整流出力端子２
０１の電圧が高電圧の所定値に制御され、高電圧車両電
気負荷５が駆動される。
て界磁コイル１０２に界磁電流が流れ、交流発電機１の
発電電圧が上昇し、整流器２の整流出力端子２０１の電
圧も上昇する。高電圧運転モードの場合においては、発
電機出力が蓄電池４とは切り離されるため、上述の第１
の検出手段および第２の検出手段は作用しなくなり、こ
れらに代わって、今度は整流出力端子２０１の電圧を分
圧抵抗器３０３、３０４および３０５により検出する第
３の検出手段が作用し、この第３検出手段によって交流
発電機１の発電電圧すなわち整流器２の整流出力端子２
０１の電圧が高電圧の所定値に制御され、高電圧車両電
気負荷５が駆動される。
【００１２】すなわち、交流発電機１の出力電圧である
整流出力端子２０１の電圧が、電圧調整器３の分圧抵抗
器３０３、３０４および３０５とツェナダイオード３０
８とで設定される高電圧の所定値を越えると、ツェナダ
イオード３０８が導通し、上述の通常運転モードと同様
な動作によって、交流発電機１の出力電圧を高電圧の所
定値に調整し、融氷システムのヒータ負荷等となる高電
圧車両電気負荷５に供給する。この高電圧運転モード中
は、蓄電池４は、充電されず、交流発電機１の界磁電流
を供給するので、放電状態となる。従って、この蓄電池
４の過放電を防止するため、高電圧運転モードは短時間
（５分前後）に限定され、また、蓄電池４の端子電圧が
所定値より低くなった場合には、高電圧運転モードを中
止し、蓄電池４の充電を行う通常運転モードに復帰す
る。これらのシーケンス制御も、また、図示せずも出力
切換制御器７の中に組み込まれており、その詳細説明は
省略する。
整流出力端子２０１の電圧が、電圧調整器３の分圧抵抗
器３０３、３０４および３０５とツェナダイオード３０
８とで設定される高電圧の所定値を越えると、ツェナダ
イオード３０８が導通し、上述の通常運転モードと同様
な動作によって、交流発電機１の出力電圧を高電圧の所
定値に調整し、融氷システムのヒータ負荷等となる高電
圧車両電気負荷５に供給する。この高電圧運転モード中
は、蓄電池４は、充電されず、交流発電機１の界磁電流
を供給するので、放電状態となる。従って、この蓄電池
４の過放電を防止するため、高電圧運転モードは短時間
（５分前後）に限定され、また、蓄電池４の端子電圧が
所定値より低くなった場合には、高電圧運転モードを中
止し、蓄電池４の充電を行う通常運転モードに復帰す
る。これらのシーケンス制御も、また、図示せずも出力
切換制御器７の中に組み込まれており、その詳細説明は
省略する。
【００１３】図４は、交流発電機１の出力電圧である整
流器２の整流出力端子２０１における電圧を低電圧から
高電圧へ切り換えた時、つまり、通常運転モードから高
電圧運転モードに切り換えた時の各部の動作状態を示し
たもので、図４Ａは励磁スイッチ７２の動作状態、図４
Ｂは出力切換スイッチ７１の動作状態、図４Ｃは交流発
電機１の出力電圧の推移を示したもので、図４Ｃの破線
ａで示す特性が、図３の従来の交流発電機の制御装置に
よる交流発電機１の出力電圧の特性である。
流器２の整流出力端子２０１における電圧を低電圧から
高電圧へ切り換えた時、つまり、通常運転モードから高
電圧運転モードに切り換えた時の各部の動作状態を示し
たもので、図４Ａは励磁スイッチ７２の動作状態、図４
Ｂは出力切換スイッチ７１の動作状態、図４Ｃは交流発
電機１の出力電圧の推移を示したもので、図４Ｃの破線
ａで示す特性が、図３の従来の交流発電機の制御装置に
よる交流発電機１の出力電圧の特性である。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】従来の交流発電機の制
御装置は以上のように構成されているので、蓄電池充電
運転である通常運転モードと高電圧電気負荷を駆動する
高電圧運転モードとの交流発電機の出力電圧の切り換え
時に、図４の破線ａで示す特性からも分かるように、交
流発電機の出力電圧が急増し、これによって、例えばこ
の制御装置が搭載されている車両等の場合には、そのベ
ルトスリップやエンジン負荷急増によるエンジン回転低
下等を生じるという問題点があった。
御装置は以上のように構成されているので、蓄電池充電
運転である通常運転モードと高電圧電気負荷を駆動する
高電圧運転モードとの交流発電機の出力電圧の切り換え
時に、図４の破線ａで示す特性からも分かるように、交
流発電機の出力電圧が急増し、これによって、例えばこ
の制御装置が搭載されている車両等の場合には、そのベ
ルトスリップやエンジン負荷急増によるエンジン回転低
下等を生じるという問題点があった。
【００１５】この発明はこのような問題点を解決するた
めになされたもので、交流発電機の急増トルクによる例
えば車両のベルトスリップやエンジン回転低下等の影響
を軽減することができる信頼性の高い交流発電機の制御
装置を得ることを目的とする。
めになされたもので、交流発電機の急増トルクによる例
えば車両のベルトスリップやエンジン回転低下等の影響
を軽減することができる信頼性の高い交流発電機の制御
装置を得ることを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明に係
る交流発電機の制御装置は、界磁コイルを有する交流発
電機の交流出力を整流する整流器と、この整流器の整流
出力により充電される蓄電池と、この蓄電池側と該蓄電
池充電時の通常の出力電圧よりも高い電圧で駆動される
負荷側とを切り換える切換手段と、界磁コイルを流れる
界磁電流を断続制御して第１の運転モードでは蓄電池の
電圧を、また第２の運転モードでは交流発電機の出力電
圧をそれぞれ各運転モードにおける所定値に調整し、第
１の運転モードと第２の運転モードとの切り換え時には
界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々に増加させ
る電圧調整器とを備えたものである。
る交流発電機の制御装置は、界磁コイルを有する交流発
電機の交流出力を整流する整流器と、この整流器の整流
出力により充電される蓄電池と、この蓄電池側と該蓄電
池充電時の通常の出力電圧よりも高い電圧で駆動される
負荷側とを切り換える切換手段と、界磁コイルを流れる
界磁電流を断続制御して第１の運転モードでは蓄電池の
電圧を、また第２の運転モードでは交流発電機の出力電
圧をそれぞれ各運転モードにおける所定値に調整し、第
１の運転モードと第２の運転モードとの切り換え時には
界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々に増加させ
る電圧調整器とを備えたものである。
【００１７】請求項２記載の発明に係る交流発電機の制
御装置は、請求項１の発明において、電圧調整器は、少
なくとも切換手段の切換動作を検出する切換検出手段
と、該切換検出手段の出力に基づいて界磁電流の断続制
御におけるオン期間を設定する設定手段とを有するもの
である。
御装置は、請求項１の発明において、電圧調整器は、少
なくとも切換手段の切換動作を検出する切換検出手段
と、該切換検出手段の出力に基づいて界磁電流の断続制
御におけるオン期間を設定する設定手段とを有するもの
である。
【００１８】請求項３記載の発明に係る交流発電機の制
御装置は、請求項２の発明において、切換検出手段は、
切換手段に含まれるスイッチの動きに基づいて該切換手
段の切換動作を検出するものである。
御装置は、請求項２の発明において、切換検出手段は、
切換手段に含まれるスイッチの動きに基づいて該切換手
段の切換動作を検出するものである。
【００１９】請求項４記載の発明に係る交流発電機の制
御装置は、請求項２の発明において、切換検出手段は、
切換手段に含まれるスイッチに対する制御信号に基づい
て該切換手段の切換動作を検出するものである。
御装置は、請求項２の発明において、切換検出手段は、
切換手段に含まれるスイッチに対する制御信号に基づい
て該切換手段の切換動作を検出するものである。
【００２０】請求項５記載の発明に係る交流発電機の制
御装置は、請求項１〜４の発明において、電圧調整器
は、第１の運転モードと第２の運転モードとの切り換え
時界磁電流の断続制御におけるオン期間を所定の最小値
に設定し、その後所定の最大値まで徐々に増加させるも
のである。
御装置は、請求項１〜４の発明において、電圧調整器
は、第１の運転モードと第２の運転モードとの切り換え
時界磁電流の断続制御におけるオン期間を所定の最小値
に設定し、その後所定の最大値まで徐々に増加させるも
のである。
【００２１】請求項６記載の発明に係る交流発電機の制
御装置は、請求項１〜５の発明において、電圧調整器
は、第２の運転モードの定常時は、界磁電流の断続制御
におけるオン期間を所定の最大値に保持するものであ
る。
御装置は、請求項１〜５の発明において、電圧調整器
は、第２の運転モードの定常時は、界磁電流の断続制御
におけるオン期間を所定の最大値に保持するものであ
る。
【００２２】請求項７記載の発明に係る交流発電機の制
御装置は、請求項１〜６の発明において、電圧調整器
は、第１の運転モード時は、界磁電流の断続制御におけ
るオン期間を徐々に増加させる機能を停止するものであ
る。
御装置は、請求項１〜６の発明において、電圧調整器
は、第１の運転モード時は、界磁電流の断続制御におけ
るオン期間を徐々に増加させる機能を停止するものであ
る。
【００２３】
【作用】請求項１記載の発明においては、第１の運転モ
ードと第２の運転モードとの切り換え時には界磁電流の
断続制御におけるオン期間を徐々に増加させる。これに
より、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルクを
回避できる。
ードと第２の運転モードとの切り換え時には界磁電流の
断続制御におけるオン期間を徐々に増加させる。これに
より、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルクを
回避できる。
【００２４】請求項２記載の発明においては、電圧調整
器内に、切換手段の切換動作を検出する切換検出手段
と、この切換検出手段の出力に基づいて界磁電流の断続
制御におけるオン期間を設定する設定手段を設ける。こ
れにより、界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々
に増加させる機能を効果的に実現できる。
器内に、切換手段の切換動作を検出する切換検出手段
と、この切換検出手段の出力に基づいて界磁電流の断続
制御におけるオン期間を設定する設定手段を設ける。こ
れにより、界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々
に増加させる機能を効果的に実現できる。
【００２５】請求項３記載の発明においては、切換検出
手段に、切換手段に含まれるスイッチの動きに基づいて
切換手段の切換動作を検出させる。これにより、確実に
切換手段の切換動作を検出できる。
手段に、切換手段に含まれるスイッチの動きに基づいて
切換手段の切換動作を検出させる。これにより、確実に
切換手段の切換動作を検出できる。
【００２６】請求項４記載の発明においては、切換検出
手段に、切換手段に含まれるスイッチに対する制御信号
に基づいて切換手段の切換動作を検出させる。これによ
り、簡便でかつ安価な構成で確実に切換手段の切換動作
を検出できる。
手段に、切換手段に含まれるスイッチに対する制御信号
に基づいて切換手段の切換動作を検出させる。これによ
り、簡便でかつ安価な構成で確実に切換手段の切換動作
を検出できる。
【００２７】請求項５記載の発明においては、第１の運
転モードと第２の運転モードとの切り換え時界磁電流の
断続制御におけるオン期間を所定の最小値に設定し、そ
の後所定の最大値まで徐々に増加させる。これにより、
界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルクを確実に
回避できる。
転モードと第２の運転モードとの切り換え時界磁電流の
断続制御におけるオン期間を所定の最小値に設定し、そ
の後所定の最大値まで徐々に増加させる。これにより、
界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルクを確実に
回避できる。
【００２８】請求項６記載の発明においては、第２の運
転モードの定常時は、界磁電流の断続制御におけるオン
期間を所定の最大値に保持する。これにより、高電圧負
荷時でも、安定した動作を確保できる。
転モードの定常時は、界磁電流の断続制御におけるオン
期間を所定の最大値に保持する。これにより、高電圧負
荷時でも、安定した動作を確保できる。
【００２９】請求項７記載の発明においては、第１の運
転モード時は、界磁電流の断続制御におけるオン期間を
徐々に増加させる機能を停止する。これにより、第１の
運転モードにおける動作を確実に行うことができる。
転モード時は、界磁電流の断続制御におけるオン期間を
徐々に増加させる機能を停止する。これにより、第１の
運転モードにおける動作を確実に行うことができる。
【００３０】
実施例１．以下、この発明の一実施例を、車両に適用し
た場合を例に取り、図について説明する。図１はこの発
明の一実施例を示す回路図であり、図３と対応する部分
には同一符号を付し、その詳細説明は省略する。図にお
いて、３Ａは、本実施例による電圧調整器である。この
電圧調整器３Ａは、上述の電圧調整器３で使用されてい
る構成要素３０１〜３１３の外に、ダイオード３１４、
比較器３１５、鋸歯状波発生器３１６、コンデンサ３１
７、定電圧源３１８、抵抗器３１９，３２０，３２２、
トランジスタ３２１，３２３、および分圧抵抗器３２
４，３２５を有する。
た場合を例に取り、図について説明する。図１はこの発
明の一実施例を示す回路図であり、図３と対応する部分
には同一符号を付し、その詳細説明は省略する。図にお
いて、３Ａは、本実施例による電圧調整器である。この
電圧調整器３Ａは、上述の電圧調整器３で使用されてい
る構成要素３０１〜３１３の外に、ダイオード３１４、
比較器３１５、鋸歯状波発生器３１６、コンデンサ３１
７、定電圧源３１８、抵抗器３１９，３２０，３２２、
トランジスタ３２１，３２３、および分圧抵抗器３２
４，３２５を有する。
【００３１】比較器３１５の出力端は、ダイオード３１
４を介してトランジスタ３０７のベースに接続され、そ
の非反転入力端は、鋸歯状波発生器３１６の出力側に接
続され、その反転入力端は、抵抗器３１９を介して定電
圧源３１８に接続される。コンデンサ３１７は、比較器
３１５の反転入力端とグランド間に接続され、このコン
デンサ３１７の両端に、抵抗器３２０とトランジスタ３
２１のコレクタ−エミッタの直列回路が並列接続され
る。コンデンサ３１７は、抵抗器３１９を介して定電圧
源３１８により充電され、トランジスタ３２１のオンに
より抵抗器３２０を介して放電されるようになされてい
る。
４を介してトランジスタ３０７のベースに接続され、そ
の非反転入力端は、鋸歯状波発生器３１６の出力側に接
続され、その反転入力端は、抵抗器３１９を介して定電
圧源３１８に接続される。コンデンサ３１７は、比較器
３１５の反転入力端とグランド間に接続され、このコン
デンサ３１７の両端に、抵抗器３２０とトランジスタ３
２１のコレクタ−エミッタの直列回路が並列接続され
る。コンデンサ３１７は、抵抗器３１９を介して定電圧
源３１８により充電され、トランジスタ３２１のオンに
より抵抗器３２０を介して放電されるようになされてい
る。
【００３２】トランジスタ３２１のベースは、抵抗器３
２２を介して定電圧源３１８に接続されると共に、トラ
ンジスタ３２３のコレクタに接続される。トランジスタ
３２３のエミッタは、接地され、そのベースは、励磁端
子Ｔ１と接地間に接続された分圧抵抗器３２４および３
２５の接続点に接続される。なお、構成要素３１４〜３
２３は設定手段を構成し、構成要素３２４および３２５
は切換検出手段を構成する。
２２を介して定電圧源３１８に接続されると共に、トラ
ンジスタ３２３のコレクタに接続される。トランジスタ
３２３のエミッタは、接地され、そのベースは、励磁端
子Ｔ１と接地間に接続された分圧抵抗器３２４および３
２５の接続点に接続される。なお、構成要素３１４〜３
２３は設定手段を構成し、構成要素３２４および３２５
は切換検出手段を構成する。
【００３３】次に、動作について説明する。出力切換制
御器７のシーケンス制御動作については、図３の場合と
同様である。また、第１の検出手段、第２の検出手段、
および第３の検出手段の作用に付いても図３の場合と同
様であり、蓄電池充電運転である第１の運転モードとし
ての通常運転モードおよび高電圧電気負荷を駆動する第
２の運転モードとしての高電圧運転モードの定常状態に
おいては励磁スイッチ７２がオン状態であり、励磁端子
Ｔ１における電圧は、蓄電池１の端子電圧と同じであ
る。従って、トランジスタ３２３は、励磁端子Ｔ１の電
圧を検出する分圧抵抗器３２４および３２５によってオ
ン状態となり、これにより、トランジスタ３２１がオフ
して、放電回路がオープン状態になるので、コンデンサ
３１７は、定電圧源３１８により抵抗器３１９を介して
定電圧まで充電される。
御器７のシーケンス制御動作については、図３の場合と
同様である。また、第１の検出手段、第２の検出手段、
および第３の検出手段の作用に付いても図３の場合と同
様であり、蓄電池充電運転である第１の運転モードとし
ての通常運転モードおよび高電圧電気負荷を駆動する第
２の運転モードとしての高電圧運転モードの定常状態に
おいては励磁スイッチ７２がオン状態であり、励磁端子
Ｔ１における電圧は、蓄電池１の端子電圧と同じであ
る。従って、トランジスタ３２３は、励磁端子Ｔ１の電
圧を検出する分圧抵抗器３２４および３２５によってオ
ン状態となり、これにより、トランジスタ３２１がオフ
して、放電回路がオープン状態になるので、コンデンサ
３１７は、定電圧源３１８により抵抗器３１９を介して
定電圧まで充電される。
【００３４】このとき、比較器３１５の反転入力端に
は、コンデンサ３１７の端子電圧が印加され、その非反
転入力端には、鋸歯状波発生器３１６からの鋸歯状波が
基準値として供給される。この比較器３１５の非反転入
力端に供給される鋸歯状波の振幅を、比較器３１５の出
力のレベルがローレベルとなるように設定すると、ダイ
オード３１４は、不導通のままであるので、図３と同様
の通常運転モードとなる。
は、コンデンサ３１７の端子電圧が印加され、その非反
転入力端には、鋸歯状波発生器３１６からの鋸歯状波が
基準値として供給される。この比較器３１５の非反転入
力端に供給される鋸歯状波の振幅を、比較器３１５の出
力のレベルがローレベルとなるように設定すると、ダイ
オード３１４は、不導通のままであるので、図３と同様
の通常運転モードとなる。
【００３５】そして、発電機出力の切り換え時において
は、まず、励磁スイッチ７２がオフとなり、励磁端子Ｔ
１に電圧が印加されなくなり、出力トランジスタ３０７
を駆動できず、界磁電流はダイオード３１１を介して界
磁コイル１０２を還流し、減衰していく。また、励磁端
子Ｔ１には電圧が印加されなかったのを分圧抵抗器３２
４および３２５により検出し、トランジスタ３２３をオ
フ状態とし、トランジスタ３２１をオン状態とすること
により、コンデンサ３１７は、定電圧源３１８から抵抗
器３１９を通して充電されると同時に抵抗器３２０を介
して放電される。
は、まず、励磁スイッチ７２がオフとなり、励磁端子Ｔ
１に電圧が印加されなくなり、出力トランジスタ３０７
を駆動できず、界磁電流はダイオード３１１を介して界
磁コイル１０２を還流し、減衰していく。また、励磁端
子Ｔ１には電圧が印加されなかったのを分圧抵抗器３２
４および３２５により検出し、トランジスタ３２３をオ
フ状態とし、トランジスタ３２１をオン状態とすること
により、コンデンサ３１７は、定電圧源３１８から抵抗
器３１９を通して充電されると同時に抵抗器３２０を介
して放電される。
【００３６】ここで、抵抗器３１９，３２０の抵抗値を
それぞれＲ１，Ｒ２、コンデンサ３１７の容量と端子電
圧をそれぞれＣ，ＶC、定電圧源３１８の電圧をＶAとす
ると、励磁スイッチ７２オン時のコンデンサ３１７の充
電時定数はＣＲ１となり、コンデンサ３１７は、ＶC＝
ＶAまで充電される。また、励磁スイッチ７２オフ時、
コンデンサ３１７は、放電時定数ＣＲ２にて、ＶC＝ＶA
からＲ２／（Ｒ１＋Ｒ２）・ＶAまで放電される。
それぞれＲ１，Ｒ２、コンデンサ３１７の容量と端子電
圧をそれぞれＣ，ＶC、定電圧源３１８の電圧をＶAとす
ると、励磁スイッチ７２オン時のコンデンサ３１７の充
電時定数はＣＲ１となり、コンデンサ３１７は、ＶC＝
ＶAまで充電される。また、励磁スイッチ７２オフ時、
コンデンサ３１７は、放電時定数ＣＲ２にて、ＶC＝ＶA
からＲ２／（Ｒ１＋Ｒ２）・ＶAまで放電される。
【００３７】従って、励磁スイッチ７２がオフ時、比較
器３１５は、コンデンサ３１７の端子電圧ＶCと鋸歯状
波発生器３１６からの鋸歯状波を比較して、その比較出
力によりダイオード３１４を介してトランジスタ３０７
を制御し、出力トランジスタ３１２による界磁電流の断
続のオンデューティ、つまり、出力トランジスタ３１２
がオンしている持続時間が最小値（例えば、デューティ
０％またはその近傍の値）となるようにする。
器３１５は、コンデンサ３１７の端子電圧ＶCと鋸歯状
波発生器３１６からの鋸歯状波を比較して、その比較出
力によりダイオード３１４を介してトランジスタ３０７
を制御し、出力トランジスタ３１２による界磁電流の断
続のオンデューティ、つまり、出力トランジスタ３１２
がオンしている持続時間が最小値（例えば、デューティ
０％またはその近傍の値）となるようにする。
【００３８】この状態で出力切換スイッチ７１が切り換
えられ、次に励磁スイッチ７２がオンすると、励磁端子
Ｔ１における電圧は、蓄電池４の端子電圧と同じにな
り、この電圧が分圧抵抗器３２４および３２５によって
検出され、この検出電圧によってトランジスタ３２３が
オンし、これに伴ってトランジスタ３２１がオフ状態と
なる。すると、コンデンサ３１７の放電回路がオープン
状態になるので、コンデンサ３１７は、定電圧源３１８
により抵抗器３１９を介して時定数ＣＲ１で定電圧ＶA
まで充電される。
えられ、次に励磁スイッチ７２がオンすると、励磁端子
Ｔ１における電圧は、蓄電池４の端子電圧と同じにな
り、この電圧が分圧抵抗器３２４および３２５によって
検出され、この検出電圧によってトランジスタ３２３が
オンし、これに伴ってトランジスタ３２１がオフ状態と
なる。すると、コンデンサ３１７の放電回路がオープン
状態になるので、コンデンサ３１７は、定電圧源３１８
により抵抗器３１９を介して時定数ＣＲ１で定電圧ＶA
まで充電される。
【００３９】すなわち、コンデンサ３１７の端子電圧Ｖ
Cは、Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）・ＶAからＶAまで充電時定
数ＣＲ１で上昇していき、比較器３１５の出力は、出力
トランジスタ３１２による界磁電流の断続のオンデュー
ティが実質的に充電時定数ＣＲ１で増加して行くように
トランジスタ３０７を制御する。さらに、この動作を詳
述するに、比較器３１５の非反転端子に基準値として供
給されている鋸歯状波に対して比較器３１５の反転端子
に印加されるコンデンサ３１７の端子電圧が上昇してく
ると、比較器３１５の出力のレベルは、ハイレベルの期
間が徐々に短くなり、このハイレベルの出力がダイオー
ド３１４を通して供給されるトランジスタ３０７のオン
する期間も徐々に短くなり、これに伴って逆にトランジ
スタ３１２のオンする期間が徐々に長くなり、界磁電流
の断続のオンデューティ、つまり、出力トランジスタ３
１２がオンしている持続時間が徐々に長くなって、交流
発電機１の発電出力が大きくなり、整流器２の整流出力
端子２０１の電圧（発電機出力電圧）が、図４に実線ｂ
で示すように、所定の最大出力電圧（高出力電圧）に向
かって徐々に増大する。
Cは、Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）・ＶAからＶAまで充電時定
数ＣＲ１で上昇していき、比較器３１５の出力は、出力
トランジスタ３１２による界磁電流の断続のオンデュー
ティが実質的に充電時定数ＣＲ１で増加して行くように
トランジスタ３０７を制御する。さらに、この動作を詳
述するに、比較器３１５の非反転端子に基準値として供
給されている鋸歯状波に対して比較器３１５の反転端子
に印加されるコンデンサ３１７の端子電圧が上昇してく
ると、比較器３１５の出力のレベルは、ハイレベルの期
間が徐々に短くなり、このハイレベルの出力がダイオー
ド３１４を通して供給されるトランジスタ３０７のオン
する期間も徐々に短くなり、これに伴って逆にトランジ
スタ３１２のオンする期間が徐々に長くなり、界磁電流
の断続のオンデューティ、つまり、出力トランジスタ３
１２がオンしている持続時間が徐々に長くなって、交流
発電機１の発電出力が大きくなり、整流器２の整流出力
端子２０１の電圧（発電機出力電圧）が、図４に実線ｂ
で示すように、所定の最大出力電圧（高出力電圧）に向
かって徐々に増大する。
【００４０】このように、本実施例では、蓄電池充電運
転である通常運転モードから高電圧電気負荷を駆動する
高電圧運転モードへの切り換え時に、界磁電流の断続の
オンデューティを最小値から漸増させることにより、界
磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルクを回避で
き、よって、例えば車両のベルトスリップやエンジン回
転低下等の影響を軽減することができる。
転である通常運転モードから高電圧電気負荷を駆動する
高電圧運転モードへの切り換え時に、界磁電流の断続の
オンデューティを最小値から漸増させることにより、界
磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルクを回避で
き、よって、例えば車両のベルトスリップやエンジン回
転低下等の影響を軽減することができる。
【００４１】実施例２．図２は、この発明の他の実施例
を示す回路図であり、図１と対応する部分には同一符号
を付し、その詳細説明は省略する。実施例１では、交流
発電機の出力電圧の切り換え動作を、励磁スイッチ７２
のオン，オフに伴う励磁端子Ｔ１における電圧の変化を
検出することで行っていたが、本実施例では、図１で使
用されていた励磁スイッチ７２のオン，オフを切り換え
る外部からの制御信号を直接検出して行うものである。
を示す回路図であり、図１と対応する部分には同一符号
を付し、その詳細説明は省略する。実施例１では、交流
発電機の出力電圧の切り換え動作を、励磁スイッチ７２
のオン，オフに伴う励磁端子Ｔ１における電圧の変化を
検出することで行っていたが、本実施例では、図１で使
用されていた励磁スイッチ７２のオン，オフを切り換え
る外部からの制御信号を直接検出して行うものである。
【００４２】図において、７Ａは、発電機出力を蓄電池
４側と高電圧車両電気負荷５側とに切り換える出力切換
制御器であって、この出力切換制御器７Ａは、整流器２
の正側出力端子２０１と蓄電池４および高電圧車両電気
負荷５の間に設けられた出力切換スイッチ７１のみで構
成される。ただし、上述の出力切換制御器７で使用され
ていた励磁スイッチ７２については、本実施例では、そ
の制御信号８のみを使用し、この制御信号を分圧抵抗器
３２４および３２５の部分に供給するようにする。
４側と高電圧車両電気負荷５側とに切り換える出力切換
制御器であって、この出力切換制御器７Ａは、整流器２
の正側出力端子２０１と蓄電池４および高電圧車両電気
負荷５の間に設けられた出力切換スイッチ７１のみで構
成される。ただし、上述の出力切換制御器７で使用され
ていた励磁スイッチ７２については、本実施例では、そ
の制御信号８のみを使用し、この制御信号を分圧抵抗器
３２４および３２５の部分に供給するようにする。
【００４３】そして、蓄電池充電運転である通常運転モ
ードから高電圧電気負荷を駆動する高電圧運転モードへ
の切り換え時には、制御信号８を分圧抵抗器３２４およ
び３２５で検出し、トランジスタ３２３をオフ、トラン
ジスタ３２１をオン、トランジスタ３０７をオン、トラ
ンジスタ３１２をオフして界磁電流を一旦減衰させた後
出力切換スイッチ７１を高電圧車両電気負荷５側に切り
換え、その後上述の同様の動作が行う。従って、以下の
動作については、実施例１と同様であるので、その説明
を省略する。
ードから高電圧電気負荷を駆動する高電圧運転モードへ
の切り換え時には、制御信号８を分圧抵抗器３２４およ
び３２５で検出し、トランジスタ３２３をオフ、トラン
ジスタ３２１をオン、トランジスタ３０７をオン、トラ
ンジスタ３１２をオフして界磁電流を一旦減衰させた後
出力切換スイッチ７１を高電圧車両電気負荷５側に切り
換え、その後上述の同様の動作が行う。従って、以下の
動作については、実施例１と同様であるので、その説明
を省略する。
【００４４】このように、本実施例でも、実施例１と同
様に蓄電池充電運転である通常運転モードから高電圧電
気負荷を駆動する高電圧運転モードへの切り換え時に、
界磁電流の断続のオンデューティを最小値から漸増させ
ることにより、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増
トルクを回避でき、よって、例えば車両のベルトスリッ
プやエンジン回転低下等の影響を軽減することができ
る。また、本実施例では、励磁スイッチ７２が不要にな
るので、出力切換制御器７の構成が簡単となり、コスト
的にも安価となる。
様に蓄電池充電運転である通常運転モードから高電圧電
気負荷を駆動する高電圧運転モードへの切り換え時に、
界磁電流の断続のオンデューティを最小値から漸増させ
ることにより、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増
トルクを回避でき、よって、例えば車両のベルトスリッ
プやエンジン回転低下等の影響を軽減することができ
る。また、本実施例では、励磁スイッチ７２が不要にな
るので、出力切換制御器７の構成が簡単となり、コスト
的にも安価となる。
【００４５】実施例３．なお、上記実施例では、蓄電池
充電運転である通常運転モードから高電圧電気負荷を駆
動する高電圧運転モードへの切り換え時の場合について
説明したが、逆の方向に切り換える場合も同様に適用で
き、同様の効果を奏する。また、上記実施例では、この
発明を車両に適用した場合について説明したが、これに
限定されることなく、かかる制御装置を必要とする設備
例えば船舶や航空機等にも同様に適用でき、同様の効果
を奏する。
充電運転である通常運転モードから高電圧電気負荷を駆
動する高電圧運転モードへの切り換え時の場合について
説明したが、逆の方向に切り換える場合も同様に適用で
き、同様の効果を奏する。また、上記実施例では、この
発明を車両に適用した場合について説明したが、これに
限定されることなく、かかる制御装置を必要とする設備
例えば船舶や航空機等にも同様に適用でき、同様の効果
を奏する。
【００４６】
【発明の効果】以上のように、請求項１記載の発明によ
れば、界磁コイルを有する交流発電機の交流出力を整流
する整流器と、この整流器の整流出力により充電される
蓄電池と、この蓄電池側と該蓄電池充電時の通常の出力
電圧よりも高い電圧で駆動される負荷側とを切り換える
切換手段と、界磁コイルを流れる界磁電流を断続制御し
て第１の運転モードでは蓄電池の電圧を、また第２の運
転モードでは交流発電機の出力電圧をそれぞれ各運転モ
ードにおける所定値に調整し、第１の運転モードと第２
の運転モードとの切り換え時には界磁電流の断続制御に
おけるオン期間を徐々に増加させる電圧調整器とを備え
たので、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルク
を回避でき、例えば車両のベルトスリップやエンジン回
転低下等の影響を軽減することが可能となり、信頼性を
向上できるという効果がある。
れば、界磁コイルを有する交流発電機の交流出力を整流
する整流器と、この整流器の整流出力により充電される
蓄電池と、この蓄電池側と該蓄電池充電時の通常の出力
電圧よりも高い電圧で駆動される負荷側とを切り換える
切換手段と、界磁コイルを流れる界磁電流を断続制御し
て第１の運転モードでは蓄電池の電圧を、また第２の運
転モードでは交流発電機の出力電圧をそれぞれ各運転モ
ードにおける所定値に調整し、第１の運転モードと第２
の運転モードとの切り換え時には界磁電流の断続制御に
おけるオン期間を徐々に増加させる電圧調整器とを備え
たので、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急増トルク
を回避でき、例えば車両のベルトスリップやエンジン回
転低下等の影響を軽減することが可能となり、信頼性を
向上できるという効果がある。
【００４７】請求項２記載の発明によれば、請求項１の
発明において、電圧調整器は、少なくとも切換手段の切
換動作を検出する切換検出手段と、該切換検出手段の出
力に基づいて界磁電流の断続制御におけるオン期間を設
定する設定手段とを有するので、請求項１の発明の効果
に加えて、界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々
に増加させる機能を効果的に実現できるという効果があ
る。
発明において、電圧調整器は、少なくとも切換手段の切
換動作を検出する切換検出手段と、該切換検出手段の出
力に基づいて界磁電流の断続制御におけるオン期間を設
定する設定手段とを有するので、請求項１の発明の効果
に加えて、界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々
に増加させる機能を効果的に実現できるという効果があ
る。
【００４８】請求項３記載の発明によれば、請求項２の
発明において、切換検出手段は、切換手段に含まれるス
イッチの動きに基づいて該切換手段の切換動作を検出す
るので、請求項２の発明の効果に加えて、確実に切換手
段の切換動作を検出できるという効果がある。
発明において、切換検出手段は、切換手段に含まれるス
イッチの動きに基づいて該切換手段の切換動作を検出す
るので、請求項２の発明の効果に加えて、確実に切換手
段の切換動作を検出できるという効果がある。
【００４９】請求項４記載の発明によれば、請求項２の
発明において、切換検出手段は、切換手段に含まれるス
イッチに対する制御信号に基づいて該切換手段の切換動
作を検出するので、請求項２の発明の効果に加えて、簡
便でかつ安価な構成で確実に切換手段の切換動作を検出
できるという効果がある。
発明において、切換検出手段は、切換手段に含まれるス
イッチに対する制御信号に基づいて該切換手段の切換動
作を検出するので、請求項２の発明の効果に加えて、簡
便でかつ安価な構成で確実に切換手段の切換動作を検出
できるという効果がある。
【００５０】請求項５記載の発明によれば、請求項１〜
４の発明において、電圧調整器は、第１の運転モードと
第２の運転モードとの切り換え時界磁電流の断続制御に
おけるオン期間を所定の最小値に設定し、その後所定の
最大値まで徐々に増加させるので、請求項１〜４の発明
の効果に加えて、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急
増トルクを確実に回避できるという効果がある。
４の発明において、電圧調整器は、第１の運転モードと
第２の運転モードとの切り換え時界磁電流の断続制御に
おけるオン期間を所定の最小値に設定し、その後所定の
最大値まで徐々に増加させるので、請求項１〜４の発明
の効果に加えて、界磁電流の急増に伴う交流発電機の急
増トルクを確実に回避できるという効果がある。
【００５１】請求項６記載の発明によれば、請求項１〜
５の発明において、電圧調整器は、第２の運転モードの
定常時は、界磁電流の断続制御におけるオン期間を所定
の最大値に保持するので、請求項１〜５の発明の効果に
加えて、高電圧負荷時でも、安定した動作を確保できる
という効果がある。
５の発明において、電圧調整器は、第２の運転モードの
定常時は、界磁電流の断続制御におけるオン期間を所定
の最大値に保持するので、請求項１〜５の発明の効果に
加えて、高電圧負荷時でも、安定した動作を確保できる
という効果がある。
【００５２】請求項７記載の発明によれば、請求項１〜
６の発明において、電圧調整器は、第１の運転モード時
は、界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々に増加
させる機能を停止するので、請求項１〜６の発明の効果
に加えて、第１の運転モードにおける動作を確実に行う
ことができるという効果がある。
６の発明において、電圧調整器は、第１の運転モード時
は、界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐々に増加
させる機能を停止するので、請求項１〜６の発明の効果
に加えて、第１の運転モードにおける動作を確実に行う
ことができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明に係る交流発電機の制御装置の一実
施例を示す回路図である。
施例を示す回路図である。
【図２】 この発明に係る交流発電機の制御装置の他の
実施例を示す回路図である。
実施例を示す回路図である。
【図３】 従来の交流発電機の制御装置を示す回路図で
ある。
ある。
【図４】 この発明に係る交流発電機の制御装置の一実
施例と従来例による交流発電機の出力電圧の特性を対比
して示す図である。
施例と従来例による交流発電機の出力電圧の特性を対比
して示す図である。
１ 交流発電機、１０２ 界磁コイル、２ 整流器、３
Ａ 電圧調整器、４蓄電池、５ 高電圧車両電気負荷、
６ キースイッチ、７，７Ａ 出力切換制御器、７１
出力切換スイッチ、７２ 励磁スイッチ、８ 励磁スイ
ッチ制御信号。
Ａ 電圧調整器、４蓄電池、５ 高電圧車両電気負荷、
６ キースイッチ、７，７Ａ 出力切換制御器、７１
出力切換スイッチ、７２ 励磁スイッチ、８ 励磁スイ
ッチ制御信号。
Claims (7)
- 【請求項１】 界磁コイルを有する交流発電機の交流出
力を整流する整流器と、 この整流器の整流出力により充電される蓄電池と、 この蓄電池側と該蓄電池充電時の通常の出力電圧よりも
高い電圧で駆動される負荷側とを切り換える切換手段
と、 上記界磁コイルを流れる界磁電流を断続制御して第１の
運転モードでは上記蓄電池の電圧を、また第２の運転モ
ードでは上記交流発電機の出力電圧をそれぞれ各運転モ
ードにおける所定値に調整し、上記第１の運転モードと
上記第２の運転モードとの切り換え時には上記界磁電流
の断続制御におけるオン期間を徐々に増加させる電圧調
整器とを備えたことを特徴とする交流発電機の制御装
置。 - 【請求項２】 上記電圧調整器は、少なくとも上記切換
手段の切換動作を検出する切換検出手段と、該切換検出
手段の出力に基づいて上記界磁電流の断続制御における
オン期間を設定する設定手段とを有する請求項１に記載
の交流発電機の制御装置。 - 【請求項３】 上記切換検出手段は、上記切換手段に含
まれるスイッチの動きに基づいて該切換手段の切換動作
を検出する請求項２に記載の交流発電機の制御装置。 - 【請求項４】 上記切換検出手段は、上記切換手段に含
まれるスイッチに対する制御信号に基づいて該切換手段
の切換動作を検出する請求項２に記載の交流発電機の制
御装置。 - 【請求項５】 上記電圧調整器は、上記第１の運転モー
ドと上記第２の運転モードとの切り換え時上記界磁電流
の断続制御におけるオン期間を所定の最小値に設定し、
その後所定の最大値まで徐々に増加させる請求項１〜４
のいずれかに記載の交流発電機の制御装置。 - 【請求項６】 上記電圧調整器は、上記第２の運転モー
ドの定常時は、上記界磁電流の断続制御におけるオン期
間を所定の最大値に保持する請求項１〜５のいずれかに
記載の交流発電機の制御装置。 - 【請求項７】 上記電圧調整器は、上記第１の運転モー
ド時は、上記界磁電流の断続制御におけるオン期間を徐
々に増加させる機能を停止する請求項１〜６のいずれか
に記載の交流発電機の制御装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6262592A JPH08126223A (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 交流発電機の制御装置 |
| US08/544,673 US5672954A (en) | 1994-10-26 | 1995-10-18 | Control system for AC generator |
| DE69511501T DE69511501T2 (de) | 1994-10-26 | 1995-10-24 | Regelsystem für einen Wechselstromgenerator |
| EP95116751A EP0709953B1 (en) | 1994-10-26 | 1995-10-24 | Control system for AC generator |
| KR1019950037254A KR0182305B1 (ko) | 1994-10-26 | 1995-10-26 | 교류 발전기의 제어 시스템 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6262592A JPH08126223A (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 交流発電機の制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08126223A true JPH08126223A (ja) | 1996-05-17 |
Family
ID=17377947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6262592A Pending JPH08126223A (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 交流発電機の制御装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5672954A (ja) |
| EP (1) | EP0709953B1 (ja) |
| JP (1) | JPH08126223A (ja) |
| KR (1) | KR0182305B1 (ja) |
| DE (1) | DE69511501T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI611953B (zh) * | 2016-11-18 | 2018-01-21 | 財團法人工業技術研究院 | 用於皮帶啟動發電機之皮帶打滑控制方法與系統 |
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| DE19935260A1 (de) * | 1998-08-05 | 2000-02-10 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung zum Abbau gespeicherter magnetischer Energie einer Erregerwicklung eines Generators |
| DE19929060C1 (de) * | 1999-06-25 | 2000-10-05 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung eines Generators |
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1994
- 1994-10-26 JP JP6262592A patent/JPH08126223A/ja active Pending
-
1995
- 1995-10-18 US US08/544,673 patent/US5672954A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-24 EP EP95116751A patent/EP0709953B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-24 DE DE69511501T patent/DE69511501T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-10-26 KR KR1019950037254A patent/KR0182305B1/ko not_active IP Right Cessation
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| KR960016054A (ko) | 1996-05-22 |
| US5672954A (en) | 1997-09-30 |
| EP0709953B1 (en) | 1999-08-18 |
| DE69511501T2 (de) | 2000-01-20 |
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| EP0709953A1 (en) | 1996-05-01 |
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