JPH081202A - 熱間圧延における鋼片の接合方法 - Google Patents
熱間圧延における鋼片の接合方法Info
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- JPH081202A JPH081202A JP13197894A JP13197894A JPH081202A JP H081202 A JPH081202 A JP H081202A JP 13197894 A JP13197894 A JP 13197894A JP 13197894 A JP13197894 A JP 13197894A JP H081202 A JPH081202 A JP H081202A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 熱間仕上げ圧延設備の入側にて、先行鋼片の
後端部と後行鋼片の先端部とをギャップを開けて対向配
置し、その領域で加熱用コイルによって鋼片の厚さ方向
に貫く交番磁界を印加して各鋼片をその幅方向の全域に
わたって加熱・昇温するとともに、両鋼片を相互に押圧
して突き合わせ接合するに当たり、鋼片と加熱用コイル
との間に生じるすき間で、かつ、鋼片の幅端部から下記
式で表される浸透深さｄ0 の１０倍以内の位置に磁性体
を配置して鋼片を加熱・昇温する。 記 ｄ0 ＝｛ρ×１０7 ／（μ×ｆ）｝1/2 ／２π ここに、ｄ0 ：浸透深さ（ｍ），ｆ：交番磁界の周波数
（Ｈｚ），ρ：鋼片の電気抵抗率（Ωｍ），μ：鋼片の
比透磁率（−）， 【効果】 鋼片のコーナー部を効率よく加熱・昇温でき
るので、圧延中の板の破断原因となる未接合長さを極端
に短くすることが可能であり、安定した連続熱間圧延を
実施できる。
後端部と後行鋼片の先端部とをギャップを開けて対向配
置し、その領域で加熱用コイルによって鋼片の厚さ方向
に貫く交番磁界を印加して各鋼片をその幅方向の全域に
わたって加熱・昇温するとともに、両鋼片を相互に押圧
して突き合わせ接合するに当たり、鋼片と加熱用コイル
との間に生じるすき間で、かつ、鋼片の幅端部から下記
式で表される浸透深さｄ0 の１０倍以内の位置に磁性体
を配置して鋼片を加熱・昇温する。 記 ｄ0 ＝｛ρ×１０7 ／（μ×ｆ）｝1/2 ／２π ここに、ｄ0 ：浸透深さ（ｍ），ｆ：交番磁界の周波数
（Ｈｚ），ρ：鋼片の電気抵抗率（Ωｍ），μ：鋼片の
比透磁率（−）， 【効果】 鋼片のコーナー部を効率よく加熱・昇温でき
るので、圧延中の板の破断原因となる未接合長さを極端
に短くすることが可能であり、安定した連続熱間圧延を
実施できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、熱間圧延における鋼
片の接合方法に関し、鋼片相互の突き合わせ接合をより
完全にし安定操業を図ろうとするものである。
片の接合方法に関し、鋼片相互の突き合わせ接合をより
完全にし安定操業を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼片の熱間圧延ラインでは、加熱
炉から抽出した鋼片を一本ずつ圧延していたため、とく
に仕上げ圧延工程において、以下のような種々のトラブ
ルが発生していた。
炉から抽出した鋼片を一本ずつ圧延していたため、とく
に仕上げ圧延工程において、以下のような種々のトラブ
ルが発生していた。
【０００３】ａ）鋼片先端部の噛み込み不良。 ｂ）鋼片後端の絞り込み。 ｃ）鋼片先端部のランナウトテーブル上での走行トラブ
ル。 ｄ）鋼片の先端、後端における寸法不良。
ル。 ｄ）鋼片の先端、後端における寸法不良。
【０００４】上記のような問題の解決策としては、熱間
仕上げ圧延機の入側搬送ラインにおいて、先行して搬送
される鋼片（以下、先行鋼片という）とこれに引き続い
て搬送される鋼片（以下、後行鋼片という）とをその先
端部および後端部において順次に加熱、接合して圧延す
る連続熱間圧延方式が実施されるようになってきてい
て、この点に関する先行文献としては、特開昭６０−２
４４４０１号公報が参照される。
仕上げ圧延機の入側搬送ラインにおいて、先行して搬送
される鋼片（以下、先行鋼片という）とこれに引き続い
て搬送される鋼片（以下、後行鋼片という）とをその先
端部および後端部において順次に加熱、接合して圧延す
る連続熱間圧延方式が実施されるようになってきてい
て、この点に関する先行文献としては、特開昭６０−２
４４４０１号公報が参照される。
【０００５】この連続熱間圧延は、鋼片の接合処理と圧
延とのタイミングを合わせる必要があるために、設備の
構成としては、仕上げ圧延機群の入側に配置した接合装
置を移動式として鋼片の移動に追従できるようにする
か、あるいは接合装置と圧延設備との間にタイミングバ
ッファー機能を有するルーパー等の機器を配置する必要
があるが、このような構成になる設備は、ラインの延長
を伴うし、また、新たな機器の設置が必要になるため設
備費が上昇する不都合があった。
延とのタイミングを合わせる必要があるために、設備の
構成としては、仕上げ圧延機群の入側に配置した接合装
置を移動式として鋼片の移動に追従できるようにする
か、あるいは接合装置と圧延設備との間にタイミングバ
ッファー機能を有するルーパー等の機器を配置する必要
があるが、このような構成になる設備は、ラインの延長
を伴うし、また、新たな機器の設置が必要になるため設
備費が上昇する不都合があった。
【０００６】連続熱間圧延方式において、接合処理と圧
延とのタイミングを合わせると同時にラインの短縮化を
図るには、鋼片の接合に要する時間を極力短くすること
が有効であり、この点については、例えば特開平４−８
９１２０号公報等、これまでに多数の提案がみられる。
延とのタイミングを合わせると同時にラインの短縮化を
図るには、鋼片の接合に要する時間を極力短くすること
が有効であり、この点については、例えば特開平４−８
９１２０号公報等、これまでに多数の提案がみられる。
【０００７】しかしながら、従来の接合方式においては
以下に述べるような問題点が残されていた。
以下に述べるような問題点が残されていた。
【０００８】すなわち、この種の接合方式は、鋼片の接
合予定部の上下に誘導加熱コイルを配置して交番磁界を
印加し、このとき発生する誘導電流によって突き合わせ
面の表層（接合予定部）を集中的に加熱・昇温する一
方、鋼片を相互に押圧することによって接合するもので
あるが、このとき発生する誘導電流は、鋼片のコーナー
部においては流れにくいために、接合予定部の温度（鋼
片の板幅方向の温度）が幅端にいくほど昇温度合いが小
さくなり、鋼片の押圧に際して接合予定部を全域にわた
って接合できない。
合予定部の上下に誘導加熱コイルを配置して交番磁界を
印加し、このとき発生する誘導電流によって突き合わせ
面の表層（接合予定部）を集中的に加熱・昇温する一
方、鋼片を相互に押圧することによって接合するもので
あるが、このとき発生する誘導電流は、鋼片のコーナー
部においては流れにくいために、接合予定部の温度（鋼
片の板幅方向の温度）が幅端にいくほど昇温度合いが小
さくなり、鋼片の押圧に際して接合予定部を全域にわた
って接合できない。
【０００９】ここに、昇温が十分でないと鋼片の押圧時
にその部分が抵抗となるため、必要以上の能力を有する
設備を設置する不利があるし、十分な接合強度を有する
程度まで接合できない場合には圧延中にこの部分から板
が破断し重大な事故を招くおそれがあった。
にその部分が抵抗となるため、必要以上の能力を有する
設備を設置する不利があるし、十分な接合強度を有する
程度まで接合できない場合には圧延中にこの部分から板
が破断し重大な事故を招くおそれがあった。
【００１０】なお、このような問題を解決するためには
鋼片のコーナー部を所定の温度に達するまで加熱・昇温
し続けるのが最も有効であるが、このような手法では、
それを除く領域（板幅方向の中央域）が溶融温度にまで
達して溶け落ちてしまう不都合（鋼片の溶け落ちは良好
な接合部を得ることができないばかりか圧延板の表面性
状の悪化につながり好ましくない）があった。
鋼片のコーナー部を所定の温度に達するまで加熱・昇温
し続けるのが最も有効であるが、このような手法では、
それを除く領域（板幅方向の中央域）が溶融温度にまで
達して溶け落ちてしまう不都合（鋼片の溶け落ちは良好
な接合部を得ることができないばかりか圧延板の表面性
状の悪化につながり好ましくない）があった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、熱
間仕上げ圧延設備の入側で、先行鋼片と後行鋼片を十分
な接合強度を得ることができる程度（圧延中に板が破断
することがない接合強度を確保することができる程度）
にまで接合し、安定した圧延操業が実施できる方法およ
び装置を提案するところにある。
間仕上げ圧延設備の入側で、先行鋼片と後行鋼片を十分
な接合強度を得ることができる程度（圧延中に板が破断
することがない接合強度を確保することができる程度）
にまで接合し、安定した圧延操業が実施できる方法およ
び装置を提案するところにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この発明は、熱間仕上げ
圧延設備の入側にて、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先
端部とをギャップを開けて対向配置し、その領域で加熱
用コイルによって鋼片の厚さ方向に貫く交番磁界を印加
して各鋼片をその幅方向の全域にわたって加熱・昇温す
るとともに、両鋼片を相互に押圧して突き合わせ接合す
るに当たり、鋼片と加熱用コイルとの間に生じるすき間
で、かつ、鋼片の幅端部から下記式で表される浸透深さ
ｄ0 の１０倍以内の位置に磁性体を配置して鋼片を加熱
・昇温することを特徴とする熱間圧延における鋼片の接
合方法である。 記 ｄ0 ＝｛ρ×１０7 ／（μ×ｆ）｝1/2 ／２π ここに、ｄ0 ：浸透深さ（ｍ） ｆ：交番磁界の周波数（Ｈｚ） ρ：鋼片の電気抵抗率（Ωｍ） μ：鋼片の比透磁率（−）
圧延設備の入側にて、先行鋼片の後端部と後行鋼片の先
端部とをギャップを開けて対向配置し、その領域で加熱
用コイルによって鋼片の厚さ方向に貫く交番磁界を印加
して各鋼片をその幅方向の全域にわたって加熱・昇温す
るとともに、両鋼片を相互に押圧して突き合わせ接合す
るに当たり、鋼片と加熱用コイルとの間に生じるすき間
で、かつ、鋼片の幅端部から下記式で表される浸透深さ
ｄ0 の１０倍以内の位置に磁性体を配置して鋼片を加熱
・昇温することを特徴とする熱間圧延における鋼片の接
合方法である。 記 ｄ0 ＝｛ρ×１０7 ／（μ×ｆ）｝1/2 ／２π ここに、ｄ0 ：浸透深さ（ｍ） ｆ：交番磁界の周波数（Ｈｚ） ρ：鋼片の電気抵抗率（Ωｍ） μ：鋼片の比透磁率（−）
【００１３】この発明において適用する磁性体は、浸透
深さｄ0 の２〜１０倍の幅を有するものが好ましく、ま
た、磁性体を鋼片の幅の変更に応じて移動させるように
するのがよい。
深さｄ0 の２〜１０倍の幅を有するものが好ましく、ま
た、磁性体を鋼片の幅の変更に応じて移動させるように
するのがよい。
【００１４】さて、図１ａ，ｂに、この発明を実施する
のに用いて好適な接合装置の構成を示す。図における番
号１は先行鋼片、２は後行鋼片、３はコイルＣとコアｔ
からなり、鋼片１，２をその厚さ方向にすき間ｈを隔て
て挟む少なくとも一対の加熱用コイルであって、この加
熱用コイル３にて鋼片をその厚さ方向に貫く交番磁界を
印加して接合予定部を所定の温度にまで加熱・昇温す
る。
のに用いて好適な接合装置の構成を示す。図における番
号１は先行鋼片、２は後行鋼片、３はコイルＣとコアｔ
からなり、鋼片１，２をその厚さ方向にすき間ｈを隔て
て挟む少なくとも一対の加熱用コイルであって、この加
熱用コイル３にて鋼片をその厚さ方向に貫く交番磁界を
印加して接合予定部を所定の温度にまで加熱・昇温す
る。
【００１５】また、４は加熱用コイル３の電源、５は磁
性体であって、加熱用コイル３による加熱・昇温時にこ
の磁性体５によってとくに昇温が不足する鋼片コーナー
部における磁束の密度を高める。
性体であって、加熱用コイル３による加熱・昇温時にこ
の磁性体５によってとくに昇温が不足する鋼片コーナー
部における磁束の密度を高める。
【００１６】
【作用】先行鋼片１と後行鋼片２とをその端部で近接配
置（数ｍｍ〜数十ｍｍのギャップＧを開けた状態）し、
加熱用コイル３にて板厚方向に貫通する交番磁界を印加
すると接合予定部には交番磁界によって図２に示す如き
電流ｅが誘導され、その際の発熱によって極めて短時間
のうちに加熱・昇温されるわけであるが、かかる電流ｅ
は鋼片１，２のコーナー部ｆにおいては流れにくいため
に、その部位の昇温度合いは小さく、かかる部位を接合
可能温度まで加熱・昇温しようとすると板幅方向の中央
域が溶け落ちるおそれがある一方、中央域のみで鋼片の
接合を試みたとしても接合強度が十分でないために圧延
中に未接合部分から亀裂が進展していき板が破断し、圧
延が継続できなくなる不利があったのである。
置（数ｍｍ〜数十ｍｍのギャップＧを開けた状態）し、
加熱用コイル３にて板厚方向に貫通する交番磁界を印加
すると接合予定部には交番磁界によって図２に示す如き
電流ｅが誘導され、その際の発熱によって極めて短時間
のうちに加熱・昇温されるわけであるが、かかる電流ｅ
は鋼片１，２のコーナー部ｆにおいては流れにくいため
に、その部位の昇温度合いは小さく、かかる部位を接合
可能温度まで加熱・昇温しようとすると板幅方向の中央
域が溶け落ちるおそれがある一方、中央域のみで鋼片の
接合を試みたとしても接合強度が十分でないために圧延
中に未接合部分から亀裂が進展していき板が破断し、圧
延が継続できなくなる不利があったのである。
【００１７】この発明においては、図３に示すように、
加熱用コイル３による接合予定部の加熱・昇温に際し
て、昇温度合いの小さい鋼片コーナー部に配置した磁性
体によってその部位における磁束密度を高め、該部位に
おいても誘導電流がより多く流れるようにしたので加熱
・昇温の度合いも大きくなり、このため板幅方向中央域
の溶け落ちのうれいなしに未接合長さが短縮され十分満
足のいく接合強度を確保することができることとなる。
加熱用コイル３による接合予定部の加熱・昇温に際し
て、昇温度合いの小さい鋼片コーナー部に配置した磁性
体によってその部位における磁束密度を高め、該部位に
おいても誘導電流がより多く流れるようにしたので加熱
・昇温の度合いも大きくなり、このため板幅方向中央域
の溶け落ちのうれいなしに未接合長さが短縮され十分満
足のいく接合強度を確保することができることとなる。
【００１８】この発明においては磁性体５を、鋼片の母
端部から浸透深さｄ0 の１０倍以内の位置に配置するこ
ととしたが、その理由は、この領域が昇温不足をきたす
部分であって、これよりも内側に配置すると昇温度合い
が大きくなりすぎ、溶け落ち等の問題が生じるからであ
る。
端部から浸透深さｄ0 の１０倍以内の位置に配置するこ
ととしたが、その理由は、この領域が昇温不足をきたす
部分であって、これよりも内側に配置すると昇温度合い
が大きくなりすぎ、溶け落ち等の問題が生じるからであ
る。
【００１９】磁性体５の幅については浸透深さｄ0 の２
〜１０倍とするが、その理由は、浸透深さｄ0 の２倍未
満では、加熱・昇温度合いを大きくできる範囲が狭いた
めに磁性体を配置することの効果が小さくるからであ
り、一方、１０倍を超えると昇温速度が極端に大きくな
って溶け落ちる部分が生じるからである。鋼片の幅方向
中央域と同程度の昇温速度が得られ、幅方向の全域につ
きほぼ均一な温度分布となるように加熱・昇温すべく、
この発明においては磁性体の幅を浸透深さｄ0 の２〜１
０倍の範囲に限定した。図４に、磁性体５の幅寸法／浸
透深さｄ0 と接合不良長さの関係を示す。
〜１０倍とするが、その理由は、浸透深さｄ0 の２倍未
満では、加熱・昇温度合いを大きくできる範囲が狭いた
めに磁性体を配置することの効果が小さくるからであ
り、一方、１０倍を超えると昇温速度が極端に大きくな
って溶け落ちる部分が生じるからである。鋼片の幅方向
中央域と同程度の昇温速度が得られ、幅方向の全域につ
きほぼ均一な温度分布となるように加熱・昇温すべく、
この発明においては磁性体の幅を浸透深さｄ0 の２〜１
０倍の範囲に限定した。図４に、磁性体５の幅寸法／浸
透深さｄ0 と接合不良長さの関係を示す。
【００２０】上掲図１に示した構成になる装置を組み込
んだ連続熱間圧延設備の例を図５に示す。
んだ連続熱間圧延設備の例を図５に示す。
【００２１】かかる装置は、連続熱間圧延設備に配置さ
れピンチロール６，７の間に配置され、コイル状の鋼片
を巻き戻すタイミングと圧延工程のタイミングを合わせ
ながら鋼片を装置に接合する。
れピンチロール６，７の間に配置され、コイル状の鋼片
を巻き戻すタイミングと圧延工程のタイミングを合わせ
ながら鋼片を装置に接合する。
【００２２】上掲図５において、番号８は巻き戻し機、
９はピンチロール、１０はレベラー、１１は切断機、１
２はデスケーラ、１３は仕上げ圧延機群の第１スタンド
であり、ここに、接合装置Ｓは鋼片の移動に同期できる
ものとして示したたが、これが固定式の場合には、その
下流にルーパーを設置することができる。
９はピンチロール、１０はレベラー、１１は切断機、１
２はデスケーラ、１３は仕上げ圧延機群の第１スタンド
であり、ここに、接合装置Ｓは鋼片の移動に同期できる
ものとして示したたが、これが固定式の場合には、その
下流にルーパーを設置することができる。
【００２３】磁性体５の、鋼片の長手方向に沿う寸法
は、鋼片を接合するに当たって最初に形成する相互間の
ギャップをＧとした場合において、２ｄ0 ＋Ｇ＋α（１
００〜２００ｍｍ程度）とするのがよい。また、鋼片
１，２の加熱・昇温の際に、磁性体５そのものの昇温を
防止するため、かかる磁性体５を絶縁を施した薄い板を
複数枚重ね合わせたものとするのがよい。磁性体５とし
ては、けい素鋼の他、鉄、ニッケル、コバルト等の単体
やその合金あるいは非晶質のものが適用できる。
は、鋼片を接合するに当たって最初に形成する相互間の
ギャップをＧとした場合において、２ｄ0 ＋Ｇ＋α（１
００〜２００ｍｍ程度）とするのがよい。また、鋼片
１，２の加熱・昇温の際に、磁性体５そのものの昇温を
防止するため、かかる磁性体５を絶縁を施した薄い板を
複数枚重ね合わせたものとするのがよい。磁性体５とし
ては、けい素鋼の他、鉄、ニッケル、コバルト等の単体
やその合金あるいは非晶質のものが適用できる。
【００２４】鋼片の加熱・昇温に際しては鋼片相互の押
圧操作（押圧は加熱・昇温しつつ押圧する場合あるいは
加熱・昇温したのち押圧する場合等）を伴うことになる
が、この際、先行鋼片１と後行鋼片２がその厚さ方向に
ずれた状態で接合（以下，これを目違いと称する）され
る場合もあり、このようなずれはその部分が圧延ロール
に噛み込まれたとき、鋼片の一方の端部がもう一方の端
部へ倒れ込み、これが圧延パス数の増加とともに製品と
なる健全な部分に深く食い込み、局部的な薄肉部分を形
成する一方で、圧延中におけるスタンド間張力の変動に
よって板が破断し、圧延を継続することができなくなる
おそれがある。
圧操作（押圧は加熱・昇温しつつ押圧する場合あるいは
加熱・昇温したのち押圧する場合等）を伴うことになる
が、この際、先行鋼片１と後行鋼片２がその厚さ方向に
ずれた状態で接合（以下，これを目違いと称する）され
る場合もあり、このようなずれはその部分が圧延ロール
に噛み込まれたとき、鋼片の一方の端部がもう一方の端
部へ倒れ込み、これが圧延パス数の増加とともに製品と
なる健全な部分に深く食い込み、局部的な薄肉部分を形
成する一方で、圧延中におけるスタンド間張力の変動に
よって板が破断し、圧延を継続することができなくなる
おそれがある。
【００２５】このため、この発明においては、鋼片１，
２の幅方向に沿い間隔をおいて切り欠いた先端開放形の
切り欠部ｕを有する図６に示すような目違い防止プレー
ト１４を配置して鋼片の接合を行うようにするのがよ
い。
２の幅方向に沿い間隔をおいて切り欠いた先端開放形の
切り欠部ｕを有する図６に示すような目違い防止プレー
ト１４を配置して鋼片の接合を行うようにするのがよ
い。
【００２６】図６において、目違い防止プレート１４は
鋼片１，２の位置決め機能を有するクランプ１５に接続
した場合について示したが、これによって、鋼片１，２
の押圧時に生じやすい上下レベルの変動は完全に防止さ
れる。
鋼片１，２の位置決め機能を有するクランプ１５に接続
した場合について示したが、これによって、鋼片１，２
の押圧時に生じやすい上下レベルの変動は完全に防止さ
れる。
【００２７】目違い防止プレート１４は、鋼片１，２の
加熱・昇温時における温度上昇を避けることができ、か
つ抑え板としての強度を確保するために切り欠部ｕを有
するものとしてあり、この切り欠部ｕに磁性体５を適合
させることによって、結果的に鋼片の接合予定部をその
全域にわたって均一に加熱・昇温することができるよう
になる。
加熱・昇温時における温度上昇を避けることができ、か
つ抑え板としての強度を確保するために切り欠部ｕを有
するものとしてあり、この切り欠部ｕに磁性体５を適合
させることによって、結果的に鋼片の接合予定部をその
全域にわたって均一に加熱・昇温することができるよう
になる。
【００２８】なお、図６に示したような目違い防止プレ
ート１４を有する場合において、磁性体５を図７の如く
鋼片１，２の幅方向に沿って移動させる構造にしておく
ことにより幅の異なる鋼片にも容易に対応でき、効率的
な連続熱間圧延が実施できることになる。
ート１４を有する場合において、磁性体５を図７の如く
鋼片１，２の幅方向に沿って移動させる構造にしておく
ことにより幅の異なる鋼片にも容易に対応でき、効率的
な連続熱間圧延が実施できることになる。
【００２９】
【実施例】板幅１０００ｍｍ、厚さ３０ｍｍになるシー
トバー（低炭素鋼）を、上掲図５に示したような構成に
なる設備を使用して下記の条件のものとで接合したの
ち、仕上げ板厚が３ｍｍになる熱間仕上げ圧延を行い、
圧延中における板の破断の有無およびシートバーの接合
直後における板幅方向の温度分布について調査した。
トバー（低炭素鋼）を、上掲図５に示したような構成に
なる設備を使用して下記の条件のものとで接合したの
ち、仕上げ板厚が３ｍｍになる熱間仕上げ圧延を行い、
圧延中における板の破断の有無およびシートバーの接合
直後における板幅方向の温度分布について調査した。
【００３０】シートバーの接合条件 仕上げ圧延前のシートバーの温度は約９００〜１００
０℃であり、この温度域は鋼種の違いにかかわらず電気
抵抗率は約１２０×１０Ωｍであることから、周波数を
５００Ｈｚして交番磁界を印加した場合、浸透深さｄ0
は約２５ｍｍとなるため、磁性体（サイズ幅１００ｍｍ
×長１５０ｍｍ×高３０ｍｍ）を板の端部から１０ｍｍ
〜１６０ｍｍの位置に設置した。 先行シートバーと後行シートバーとの間のギャップ：
１０ｍｍ 加熱用コイル（交番磁界発生コイル）のサイズ：シー
トバーの幅方向に沿う寸法が１１００ｍｍ，その長手方
向に沿う寸法が２５０ｍｍのものを使用 加熱用コイルの投入電力：１５００ｋＷ，周波数：５
００Ｈｚ 加熱時間：１０秒 押圧力：３ｋｇ／ｍｍ
０℃であり、この温度域は鋼種の違いにかかわらず電気
抵抗率は約１２０×１０Ωｍであることから、周波数を
５００Ｈｚして交番磁界を印加した場合、浸透深さｄ0
は約２５ｍｍとなるため、磁性体（サイズ幅１００ｍｍ
×長１５０ｍｍ×高３０ｍｍ）を板の端部から１０ｍｍ
〜１６０ｍｍの位置に設置した。 先行シートバーと後行シートバーとの間のギャップ：
１０ｍｍ 加熱用コイル（交番磁界発生コイル）のサイズ：シー
トバーの幅方向に沿う寸法が１１００ｍｍ，その長手方
向に沿う寸法が２５０ｍｍのものを使用 加熱用コイルの投入電力：１５００ｋＷ，周波数：５
００Ｈｚ 加熱時間：１０秒 押圧力：３ｋｇ／ｍｍ
【００３１】この発明に従い加熱・昇温して両シートバ
ーを接合した場合におけるシートバーの幅方向における
温度分布を加熱前、後の温度分布と比較して図８に、ま
た、通常の加熱を行った場合（比較例：磁性体を配置し
ない場合）の温度分布を図９に示す。
ーを接合した場合におけるシートバーの幅方向における
温度分布を加熱前、後の温度分布と比較して図８に、ま
た、通常の加熱を行った場合（比較例：磁性体を配置し
ない場合）の温度分布を図９に示す。
【００３２】図８、図９より明らかなように、この発明
に従って加熱・昇温することによって未接合を残存させ
る原因となる加熱が不足する部分が極めて短くなること
が確認できた。
に従って加熱・昇温することによって未接合を残存させ
る原因となる加熱が不足する部分が極めて短くなること
が確認できた。
【００３３】図１０に、シートバー接合面の発熱量比を
比較して示す。
比較して示す。
【００３４】
【発明の効果】この発明によれば、鋼片のコーナー部を
効率よく加熱・昇温できるので、圧延中の板の破断原因
となる未接合長さを極端に短くすることが可能であり、
安定した連続熱間圧延を実施できる。
効率よく加熱・昇温できるので、圧延中の板の破断原因
となる未接合長さを極端に短くすることが可能であり、
安定した連続熱間圧延を実施できる。
【図１】ａ，ｂはこの発明を実施するのに好適な装置の
構成を示した図である。
構成を示した図である。
【図２】従来の加熱要領の説明図である。
【図３】この発明に従う加熱要領の説明図である。
【図４】磁性体の幅寸法／浸透深さと接合不良長さの関
係を示した図である。
係を示した図である。
【図５】連続熱間圧延設備の構成を示した図である。
【図６】目違い防止プレートの構成を示した図である。
【図７】磁性体の移動要領を示した図である。
【図８】シートバーの幅方向における温度分布を示した
図である。
図である。
【図９】シートバーの幅方向における温度分布を示した
図である。
図である。
【図１０】接合面発熱量比を比較して示した図である。
１ 先行鋼片 ２ 後行鋼片 ３ 加熱用コイル ４ 電源 ５ 磁性体 ６ ピンチロール ７ ピンチロール ８ 巻き戻し機 ９ ピンチロール １０ レベラー １１ 切断機 １２ スケールブレーカ １３ 仕上げ圧延機群 １４ 目違い防止プレート １５ クランプ Ｓ 接合装置 Ｃ コイル ｔ 鉄心 Ｇ ギャップ ｅ 誘導電流 ｆ コーナー部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 天笠 敏明 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 田村 望 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 山田 博右 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 二階堂 英幸 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 磯山 茂 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 平林 毅 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 黒田 彰夫 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 鶴崎 一也 広島県広島市西区観音新町４丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 (72)発明者 中野 裕行 兵庫県尼崎市塚口本町８丁目１番１号 三 菱電機株式会社伊丹製作所内
Claims (3)
- 【請求項１】 熱間仕上げ圧延設備の入側にて、先行鋼
片の後端部と後行鋼片の先端部とをギャップを開けて対
向配置し、その領域で加熱用コイルによって鋼片の厚さ
方向に貫く交番磁界を印加して各鋼片をその幅方向の全
域にわたって加熱・昇温するとともに、両鋼片を相互に
押圧して突き合わせ接合するに当たり、 鋼片と加熱用コイルとの間に生じるすき間で、かつ、鋼
片の幅端部から下記式で表される浸透深さｄ0 の１０倍
以内の位置に磁性体を配置して鋼片を加熱・昇温するこ
とを特徴とする熱間圧延における鋼片の接合方法。 記 ｄ0 ＝｛ρ×１０7 ／（μ×ｆ）｝1/2 ／２π ここに、ｄ0 ：浸透深さ（ｍ） ｆ：交番磁界の周波数（Ｈｚ） ρ：鋼片の電気抵抗率（Ωｍ） μ：鋼片の比透磁率（−） - 【請求項２】 磁性体は、浸透深さｄ0 の２〜１０倍の
幅を有するものである請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 磁性体の配置位置を鋼片の幅の変更に応
じて移動させる、請求項１または２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6131978A JP2905399B2 (ja) | 1994-06-14 | 1994-06-14 | 熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6131978A JP2905399B2 (ja) | 1994-06-14 | 1994-06-14 | 熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH081202A true JPH081202A (ja) | 1996-01-09 |
| JP2905399B2 JP2905399B2 (ja) | 1999-06-14 |
Family
ID=15070686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6131978A Expired - Fee Related JP2905399B2 (ja) | 1994-06-14 | 1994-06-14 | 熱間圧延における鋼片の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2905399B2 (ja) |
-
1994
- 1994-06-14 JP JP6131978A patent/JP2905399B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2905399B2 (ja) | 1999-06-14 |
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