JPH08114174A - アキシャルピストンポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明はアキシャルピストンポンプにおい
て、ハウジング８の内部が負圧となり、作動油の気液分
離状態が発生するのを阻止し、またクレイドル斜板１と
斜板ガイドとの間に潤滑油を供給し、またシリンダブロ
ック３とバルブプレート１１との間の高圧シール部の押
圧力バランスをとるものである。 【構成】 アキシャルピストンポンプにおいて、シリン
ダブロック３内に複数のピストン５を嵌装し、該ピスト
ン５が作動油の吐出行程にある時に、シリンダブロック
３のシリンダより圧送される作動油の一部を、シリンダ
ブロック３を収容するハウジング８内の作動油溜部に、
適宜漏油手段を介して漏油させる。この漏油手段が、シ
リンダブロック３と摺接するバルブプレート１１に貫設
したキドニーポートの延長方向外側にあって、かつシリ
ンダブロック３内に穿設され、その吐出行程終了時期に
連通するキドニーポート３ａにより構成したものであ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、アキシャルピストンポ
ンプの構成に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来のアキシャルピストンポンプは、タ
ンクの水頭圧を必ず、ポンプドレインにかける必要があ
り、このため、タンクはポンプの上側にあった。更に、
ドレイン配管は、タンクに直接接続せねばならず、タン
ク位置・ドレイン配管に大きな制約があった。しかし、
現在では、配管レイアウトのフレキシビリティが必要と
なり、図７の如く構成する要求が増加してきた。これ
は、ポンプハウジング内を介して吸込ラインを形成して
おり、またはポンプハウジングからのドレンラインを吸
込ラインに導くポンプ配管としており、従来技術のアキ
シャルピストンポンプにおいては、図８・図９・図１０
に示す如く、低温の高粘性時には、洩れ量よりも吸込量
の方が大きくなるので、ハウジング内の油量が減少し、
内圧が大気圧以下となることから、作動油が空気分離を
おこして、ポンプ回転の上昇と共に、軸回りに空気ダマ
リを発生するという不具合いがあったのである。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のポン
プ配管及びタンク位置がポンプより低い場合において、
ハウジング内の大気圧以下とならないように、ハウジン
グ内の油量バランスを取るものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】次に課題を解決する為の
手段を説明する。請求項１においては、アキシャルピス
トンポンプにおいて、シリンダブロック３内に複数のピ
ストン５を嵌装し、該ピストン５が作動油の吐出行程に
ある時に、シリンダブロック３のシリンダより圧送され
る作動油の一部を、シリンダブロック３を収容するハウ
ジング８内の作動油溜部に、適宜漏油手段を介して逃油
させるものである。

【０００５】請求項２においては、漏油手段が、シリン
ダブロック３と摺接するバルブプレート１１に貫設した
キドニーポート１１ａ，１１ｂの延長方向外側にあっ
て、かつシリンダブロック３内に穿設され、その吐出行
程終了時期に連通するキドニーポート３ａにより構成し
たものである。

【０００６】請求項３においては、漏油手段が、ピスト
ン５の外端部を摺動自在に係止させるクレイドル斜板１
に設けたコンジット孔２により構成され、ピストン５が
吐出行程終了時期の位置に設けられているものである。

【０００７】請求項４においては、吐出圧力に応じて吐
出流量を任意に制御する傾転制御装置を具備したアキシ
ャルピストンポンプにおいて、吐出圧力を受圧するシリ
ンダ１８と、これに釣り合う為のバネ荷重部を形成しク
レイドル斜板１を支持し、シリンダ１８とバネ荷重部
を、ポンプ軸７の中心に対して、吸い込み側に距離ｔだ
け偏心させ、該距離ｔをピストンピッチ径Ｄの約１／７
Ｄから１／３Ｄだけ偏心したものである。

【０００８】請求項５においては、ポンプ軸７の軸中心
上に構成するバルブプレート１１と、このバルブプレー
ト１１に接当して摺動するシリンダブロック３との間で
流体力バランスを成立させる為、両者間油膜反力を支配
する高圧シールＳを、バルブプレート１１側に形成した
ものにおいて、その吐出行程域で高圧シールＳ形状を、
ポンプ軸７の中心に対して高圧シールＳ中心を偏心させ
る等により、吐出開始側シール幅Ｗ１の方を吐出終了側
シール幅Ｗ２よりも小に構成したものである。

【０００９】

【作用】本発明は請求項１・２・３の如く構成したの
で、作動油が低温の高粘性時に、ハウジング内の油量が
減少し、洩れ量よりも吸込量の方が大きくなるので、内
圧が大気圧以下となることから、作動油が空気分離をお
こして、ポンプ回転の上昇と共に、軸回りに空気ダマリ
を発生するという不具合いを解消することが出来たので
ある。これにより、ピストン５の吸込行程域でのエア混
入を防止することができ、また摺動部分の油切れによる
焼付きを防止することが出来るのである。

【００１０】請求項４によれば、吐出圧力に応じて吐出
流量を任意に制御する傾転制御装置を具備したアキシャ
ルピストンポンプにおいて、吐出圧力を受圧するシリン
ダ１８と、これに釣り合う為のバネ荷重部を形成しクレ
イドル斜板１を支持し、シリンダ１８とバネ荷重部を、
ポンプ軸７の中心に対して、吸い込み側に距離ｔを偏心
させ、該距離ｔをピストンピッチ径Ｄの約１／７Ｄから
１／３Ｄだけ偏心したので、クレイドル斜板１の捻じれ
を解消し、傾転応答性が良く、接触部の摩耗を少なくす
ることが出来るのである。

【００１１】請求項５によれば、ポンプ軸７の軸中心上
に構成するバルブプレート１１と、このバルブプレート
１１に接当して摺動するシリンダブロック３との間で、
流体力バランスを成立させる為、両者間油膜反力を支配
する高圧シールＳを、バルブプレート１１側に形成した
ものにおいて、その吐出行程域で高圧シールＳ形状を、
ポンプ軸７の中心に対して高圧シールＳ中心を偏心させ
る等により、吐出開始側シール幅Ｗ１の方を吐出終了側
シール幅Ｗ２よりも小に構成したので、シリンダブロッ
ク３の軸方向微変動、即ち油膜厚さの変化による浮き上
がりが発生しても、両者間の油膜シール面積が減少、即
ち油膜反力による開離力が小さくなる。ピストン押圧力
の釣り合いが、押し勝手側に移行し、浮き上がりを阻止
する。また両者間の挙動が安定するので、両者間の金属
接触による摩耗や焼付きが無くなる。またシリンダブロ
ック３の浮き上がりによるリーク量が減少し、効率が向
上する。また低騒音、低振動への対応として、バルブプ
レート１１のノッチ形状等の変更を行った場合に、シリ
ンダブロック３の開離力を任意に設定可能となり、両者
間の流体力バランスが取れ、挙動が安定する。

【００１２】

【実施例】次に実施例を説明する。図１は本発明のポン
プ周辺配管図、図２はポンプの側面断面図、図３はポン
プのクレイドル斜板１部の図面、図４はバルブプレート
１１にコンジット孔１０を設けた請求項２の発明を示す
側面断面図、図５はバルブプレート１１に設けたコンジ
ット孔１０と、シリンダブロック３に設けたキドニーポ
ート３ａとの関係位置を示す図面、図６は図４の発明を
具備したアキシャルピストンポンプの周辺配管図、図７
はコンジット孔が設けられていない従来のアキシャルピ
ストンポンプの周辺配管図、図８は従来のアキシャルピ
ストンポンプの粘性と作動油流量の関係を示す図面、図
９は従来のアキシャルピストンポンプの油温と作動油流
量の関係を示す図面、図１０は従来の油温と粘性と作動
油流量の関係を示す図面である。

【００１３】図１・図２・図３において説明する。アキ
シャルピストンポンプの吐出量を設定するクレイドル斜
板１に、上死点の吐出終了点間際に、該部分の上を摺動
するピストンシュー６とジョイントボール４にキリ孔６
ａ・４ａを開けて、該キリ孔６ａ・４ａを介して、ハウ
ジング８内と連通するオリフィス孔、即ちコンジット孔
２を穿設したものである。ハウジング８は油路板９に施
蓋されている。内部にクレイドル斜板１とシリンダブロ
ック３とピストン５等が配置されている。

【００１４】また、このクレイドル斜板１に付いたコン
ジット孔２を、ピストンシュー６の部分とコンジット孔
２との連通区間を、吐出行程の方が吸込行程よりも大き
くなるような絞り孔に構成したものである。このように
アキシャルピストンポンプのジョイントボール４とピス
トンシュー６にキリ孔６ａ・４ａを穿設して、吐出上死
点間際のクレイドル斜板１に穿設したコンジット孔２と
連通させて、アキシャルピストンポンプの圧油をハウジ
ング８の内部に洩れるように構成しているのである。

【００１５】図１においては、油路板９に吸引と吐出の
切り替わる半月形油路９ａ・９ｂが穿設されており、ア
キシャルピストンポンプの油路９ａ・９ｂ内の一方でタ
ンクＴから吸引した作動油を、他方の半月形油路９ａ・
９ｂから吐出する。図３において、回転方向に対して、
吐出方向の終了する上死点ＵＤの間際の手前に、コンジ
ット孔２が開口している。そして該コンジット孔２に、
ピストンシュー６のキリ孔６ａが連通開口する連通開始
角は上死点ＵＤの前の角度ａであり、コンジット孔２と
の連通閉鎖角がｂである。そしてａがｂよりも大きくな
るように構成している。

【００１６】次に図４と図５と図６の示す実施例を説明
する。本構成においては、アキシャルピストンポンプの
シリンダブロック３の端面が当接する円板上のバルブプ
レート１１の上死点ＵＤの吐出終了点の間際に、シリン
ダブロック３の側に設けたキドニーポート３ａを介し
て、ハウジング８内に連通するコンジット孔１０を設け
たものである。そして回転方向に対して、上死点ＵＤの
直前の位置にコンジット孔１０を開口しており、該シリ
ンダブロック３の側のキドニーポート３ａがコンジット
孔１０に開口を開始する連通開始角ｃが、キドニーポー
ト３ａがコンジット孔１０に対して連通終了角よりも大
きく構成している。

【００１７】本実施例の場合には、クレイドル斜板１の
側にコンジット孔２を穿設するのではなくて、バルブプ
レート１１のキドニーポート１１ａに近い方の側にコン
ジット孔１０を設けて、シリンダブロック３に設けたキ
ドニーポート３ａと連通させることにより、吐出される
圧油の一部をハウジング８の内部に積極的に漏らすので
ある。これにより高粘性時においても、潤滑油の気液分
離と分離した空気による空気ダマリの発生を無くしたの
である。

【００１８】図１１はダブルポート式のアキシャルピス
トンポンプにおいて、１個のコンジット孔１７により、
ハウジング８内に作動油を漏出する構成を示す側面断面
図、図１２は同じくコンジット孔１７とキリ孔６ａの関
係を示す図面、図１３はダブルポートの場合に、コンジ
ット孔を１５・１６と２孔設けた構成を示す側面断面
図、図１４はダブルポートの場合のコンジット孔１５・
１６と２孔を設けた実施例の図面、図１５は傾転制御装
置のバネを不等多段ピッチバネ１９とした構成を示す側
面断面図、図１６は図１５のバネ性能を示す図面、図１
７は従来の傾転制御バネ構造を示す図面、図１８は図１
７のバネ性能を示す図面である。

【００１９】次に図１１と図１２の実施例について説明
する。他の実施例である図４と図５においては、ピスト
ン５の内圧パターンの立上がり緩和の為に、バルブプレ
ート１１の上死点ＵＤ付近のキドニーポート１１ａに近
い側にコンジット孔１０を設けていた。また、図１３と
図１４において示す構成では、ダブルポート式のアキシ
ャルピストンポンプの場合なので、シリンダブロック３
のキドニーポート１１ａを同心円上の２本のキドニーポ
ート１１ｃ・１１ｄとして二重に構成している。故に、
コンジット孔も、１５・１６と、バルブプレート１１の
上で、キドニーポート１１ｃ・１１ｄの２箇所に必要と
なるのである。故に、斜板にコンジット孔を設ける場合
に比較して、コスト高となる。

【００２０】本実施例においては、図１１と図１２に示
す如く、シリンダブロック３の回転により、クレイドル
斜板１上を摺動するピストンシュー６を有するダブルポ
ート式アキシャルピストンポンプにおいて、クレイドル
斜板１上の上死点ＵＤの前後１０度以内に、ピストンシ
ュー６の部分のキリ孔６ａを開けて、該キリ孔６ａを介
して、ハウジング８内と連通するコンジット孔１７を設
けたのである。

【００２１】図１５と図１６の実施例について説明す
る。アキシャルピストンポンプの吐出圧力の上昇に伴
い、ポンプの吐出量を任意に定馬力制御の為に制限する
傾転制御装置において、傾転部に設けたシリンダ１８と
釣り合うバネの部分に不等多段ピッチバネ１９を介装し
ている。従来は、図１７・図１８に示す如く、同軸上
に、並列状態で等ピッチのバネ２０・２１を二重に使用
していた。内側のバネ２１は変曲点位置まで自由長の状
態で仕組まれ、バネ支持が不安定である。内側バネ２１
を外側バネ２０の内径以内に設計する場合には、ハウジ
ング８とバネ形状が設計上で拘束される。またバネ受け
部が２段構造となるので、コスト高となる。またポンプ
出力特性としての近似性が悪い等の不具合いがあった。

【００２２】図１９は傾転制御装置において、シリンダ
１８を２本併置した構成を示す側面断面図、図２０は同
じく２本のシリンダ１８を示す図面、図２１はクレイド
ル斜板１の中心ポンプ軸７の中心から吸込側に偏心した
構成を示す正面図、図２２は同じく平面断面図、図２３
は同じく側面断面図、図２４は従来のポンプ軸７の中心
とクレイドル斜板１の中心が一致した構成のアキシャル
ピストンポンプの正面図、図２５は図２４の平面断面図
である。

【００２３】次に図１９と図２０に示す構成を説明す
る。該構成においては、傾転制御装置のシリンダ１８を
２本併置した構成としている。上部のバネ荷重部は１点
であるが、シリンダ１８の部分は２本を併設することに
より、クレイドル斜板１の部分が傾転する場合のネジレ
の発生を阻止しているのである。

【００２４】次に図２１から図２５の構成について説明
する。吐出圧力に応じて吐出流量を任意に制御するアキ
シャルピストンポンプで、吐出圧力を受圧するシリンダ
１８と、これに釣り合う為のバネ荷重部を形成する傾転
制御装置において、両荷重点を軸の中心に対して、吸い
込み側に距離ｔ偏心している。またこの傾転制御装置に
おいて、その荷重点の偏心距離ｔをピストンピッチ径Ｄ
の約１／７Ｄから１／３Ｄに構成している。

【００２５】従来は、図２４・図２５の如く構成してい
たので、傾転制御装置の中で、傾転中心に対して、揺動
するクレイドル斜板１の軸直交方向に、シリンダブロッ
ク３内の吐出圧側押圧力と、吸込側押圧力との荷重差に
よるモーメントが作用し、クレイドル斜板１のガイドと
の間に揺動時のこじれが発生し、傾転応答の遅れを発生
する。また接触部の摩耗が発生していたのである。

【００２６】図２６はシリンダブロック３とバルブプレ
ート１１の部分の分解斜視図、図２７はシリンダブロッ
ク３とバルブプレート１１との接触部を示す図面、図２
８は圧力分布の中心と、プランジャ内圧パターンを示す
図面、図２９は吐出開始側シール幅Ｗ１の方が吐出終了
側シール幅Ｗ２よりも小とし、バルブプレート１１の側
に配置した実施例の図面、図３０は同じく吐出開始側シ
ール幅Ｗ１を吐出終了側シール幅Ｗ２よりも小に構成し
た他の実施例を示す図面、図３１は図２９の形状の場合
の従来に高圧シールをシリンダブロック３の側に添付し
た構成を示す図面、図３２は図３０の従来の技術の場合
に高圧シールをシリンダブロック３の側に添付した形状
を示す図面、図３３は、実測と計算に基づく、圧力分布
の重心が移動する状態を示す図面である。

【００２７】本発明においては、ポンプ軸７の軸中心上
に構成するバルブプレート１１と、このバルブプレート
１１に接当して摺動する差との間で、流体力バランスを
成立させる為、両者間油膜反力を支配するシール形状
を、バルブプレート１１側に形成したものにおいて、そ
の吐出行程域でシール形状を、ポンプ軸７の中心に対し
て、シール分中心を偏心させる等により、吐出開始側シ
ール幅Ｗ１と、吐出終了側シール幅Ｗ２を、吐出開始側
シール幅Ｗ１の方を吐出終了側シール幅Ｗ２よりも小に
構成したものである。また該吐出開始側シールと吐出終
了側シールにおいて、吐出終了側シール幅Ｗ２を１．０
５〜１．２としたものである。

【００２８】このようにバルブプレート１１の側に高圧
シール部を構成することにより、シリンダブロック３の
軸方向微変動、即ち油膜厚さの変化による浮き上がりが
発生しても、両者間の油膜シール面積が減少即ち、油膜
反力による開離力が小さくなる。ピストン押圧力の釣り
合いが、押し勝手側に移行し、浮き上がりを阻止する。
また両者間の挙動が安定するので、両者間の金属接触に
よる摩耗や焼付きが無くなる。またシリンダブロック３
の浮き上がりによるリーク量が減少し、効率が向上す
る。また低騒音、低振動への対応として、バルブプレー
ト１１のノッチ形状等の変更を行った場合に、シリンダ
ブロック３の開離力を任意に設定可能となり、両者間の
流体力バランスが取れ、挙動が安定する。

【００２９】従来は、シリンダブロック３の側に高圧シ
ール側が形成されているので、軸方向の微変動状態によ
る浮き上がり即ち油膜厚さの変化が生じた場合でも、両
者間のピストン押圧力と油膜反力即ち開離力の流体力バ
ランスが変化しない。即ち、油膜反力を発生する。高圧
シール部形状が変化しないので、シリンダブロック３の
挙動が不安定となる。この挙動不安定を安定させる為
に、実際にはピストン押圧力を油膜反力より大きくした
押勝手側に設計されている。それで、軸方向の微変動即
ち油膜厚さの変化を生じた場合に、両者間で金属接触し
て焼付いたり、シリンダブロック３を浮き上がらせてリ
ーク量を多くし効率低下となっていた。

【００３０】最近、低騒音・低振動に対する為に、下死
点付近のシリンダ内圧立上がりをゆるやかにすべく、一
般的にバルブプレート１１のノッチ形状を細く長くし
て、予圧縮角を大きくとる方策が取られているが、この
場合にピストン押圧力と油膜反力の荷重分布が上死点Ｕ
Ｄ側に移行し、上死点ＵＤと下死点間中心に対する不釣
り合いによるモーメントが発生し、シリンダブロック３
の挙動が不安定となる。アキシャルピストンポンプは上
死点ＵＤと下死点間を対称にして、吐出・吸込域に分か
れており、ピストン押圧力と油膜反力の荷重分布が吐出
域側に移り、上死点ＵＤと下死点間での不釣り合いによ
るモーメントが発生しておりシリンダブロック３の挙動
が不安定であった。この点を解消したものである。

【００３１】次に図３４から図３７までの図面に示した
構成を説明する。シリンダブロック３の回転に伴い、往
復運動するピストン５のピストンシュー６が接当する揺
動型斜板、即ちクレイドル斜板１の吐出行程域と吸込行
程域の各々に、ピストンシュー６の摺動ピッチからクレ
イドル斜板１の裏面に通じるコンジット孔２５・２６を
設け、ピストンシュー６のキリ孔６ａを介して、クレイ
ドル斜板１の裏面へ作動油を導いて潤滑作用を行わしめ
ている。また、吐出行程域のコンジット孔２５は、吸込
行程域のコンジット孔２６のオリフィス孔よりも、プラ
ンジャーストロークの長い位置に配置している。即ち、
図３７において、角度ｍの方が角度ｎよりも大きく構成
しているのである。これにより、コンジット孔２５の方
がコンジット孔２６よりもプランジャーストロークが長
くなるのである。

【００３２】従来は、クレイドル斜板１を支持する斜板
ガイドとの間に、低摩耗や低摩擦係数を有するブッシュ
を介装していたが、ポンプの吐出圧上昇に伴うクレイド
ル斜板１側の押圧力上昇に伴い、ブッシュとクレイドル
斜板１との間に、油膜形成がされず、殆どドライ状態で
揺動することとなり、コーティング層の摩耗を促進する
と共に、摩耗係数を増大し、揺動抵抗大となり、ブッシ
ュの寿命の低下や、両者の焼きつきの発生と繋がってい
たのである。

【００３３】本発明の如く構成することにより、油膜形
成がクレイドル斜板１の押圧力増大に関わらず、強制注
油により常時可能となり、揺動抵抗の増大を阻止するこ
とが出来るのである。また自己吐出圧力による傾転制御
ポンプにおいては、圧力変動に伴う傾転応答性が向上
し、経時劣化によるヒステリシスを解消することが出来
る。またブッシュとクレイドル斜板１間の摩耗低減と高
寿命化を図ることができる。

【００３４】

【発明の効果】本発明は以上の如く構成したので、次の
ような効果を奏するのである。請求項１，２，３の如く
構成したので、作動油が低温の高粘性時に、ハウジング
内の油量が減少し、洩れ量よりも吸込量の方が大きくな
るので、内圧が大気圧以下となることから、作動油が空
気分離を発生して、ポンプ回転の上昇と共に、軸回りに
空気ダマリを発生するという不具合いを解消することが
出来たのである。これにより、ピストン５の吸込域での
エア混入を防止することができ、また摺動部分の油切れ
による焼付きを防止することが出来るのである。

【００３５】請求項４においては、吐出圧力に応じて吐
出流量を任意に制御する傾転制御装置を具備したアキシ
ャルピストンポンプにおいて、吐出圧力を受圧するシリ
ンダ１８と、これに釣り合う為のバネ荷重部を形成しク
レイドル斜板１を支持し、シリンダ１８とバネ荷重部
を、ポンプ軸７の中心に対して、吸い込み側に距離ｔ偏
心し、該距離ｔをピストンピッチ径Ｄの約１／７Ｄから
１／３Ｄだけ偏心したので、クレイドル斜板１の捻じれ
を解消し、傾転応答性が良く、接触部の摩耗を少なくす
ることが出来るのである。

【００３６】請求項５によれば、ポンプ軸７の軸中心上
に構成するバルブプレート１１と、このバルブプレート
１１に接当して摺動する差との間で、流体力バランスを
成立させる為、両者間油膜反力を支配する高圧シール
を、バルブプレート１１側に形成したものにおいて、そ
の吐出行程域で高圧シール形状を、ポンプ軸７の中心に
対して高圧シール中心を偏心させる等により、吐出開始
側シール幅Ｗ１の方を吐出終了側シール幅Ｗ２よりも小
に構成したので、シリンダブロック３の軸方向微変動、
即ち油膜厚さの変化による浮き上がりが発生しても、両
者間の油膜シール面積が減少即ち、油膜反力による開離
力が小さくなる。ピストン押圧力の釣り合いが、押し勝
手側に移行し、浮き上がりを阻止する。また両者間の挙
動が安定するので、両者間の金属接触による摩耗や焼付
きが無くなる。またシリンダブロック３の浮き上がりに
よるリーク量が減少し、効率が向上する。また低騒音、
低振動への対応として、バルブプレート１１のノッチ形
状等の変更を行った場合に、シリンダブロック３の開離
力を任意に設定可能となり、両者間の流体力バランスが
取れ、挙動が安定する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のポンプ周辺配管図。

【図２】ポンプの側面断面図。

【図３】ポンプのクレイドル部の図面。

【図４】バルブプレート１１のキドニーポート１１ａに
近い側に、コンジット孔１０を設けた請求項２の発明を
示す側面断面図。

【図５】バルブプレート１１のキドニーポート１１ａに
近い側に設けたコンジット孔１０と、シリンダブロック
３に設けたキドニーポート３ａとの関係位置を示す図
面。

【図６】図４の発明を具備したアキシャルピストンポン
プの周辺配管図。

【図７】コンジット孔が設けられていない従来のアキシ
ャルピストンポンプの周辺配管図。

【図８】従来のアキシャルピストンポンプの粘性と作動
油流量の関係を示す図面。

【図９】従来のアキシャルピストンポンプの油温と作動
油流量の関係を示す図面。

【図１０】従来の油温と粘性と作動油流量の関係を示す
図面。

【図１１】ダブルポート式のアキシャルピストンポンプ
において、１個のコンジット孔１７により、ハウジング
８内に作動油を洩出させる構成を示す側面断面図。

【図１２】同じくコンジット孔１７とキリ孔６ａの関係
を示す図面。

【図１３】ダブルポートの場合に、コンジット孔を１５
・１６と２孔設けた構成を示す側面断面図。

【図１４】ダブルポートの場合のコンジット孔１５・１
６と２孔を設けた実施例の図面。

【図１５】傾転制御装置のバネを不等多段ピッチバネ１
９とした構成を示す側面断面図。

【図１６】図１５のバネ性能を示す図面。

【図１７】従来の傾転制御バネ構造を示す図面。

【図１８】図１７のバネ性能を示す図面。

【図１９】傾転制御装置において、シリンダ１８を２本
併置した構成を示す側面断面図。

【図２０】同じく２本のシリンダ１８を示す図面。

【図２１】クレイドル斜板１の中心ポンプ軸７の中心か
ら吸込側に偏心した構成を示す正面図。

【図２２】同じく平面断面図。

【図２３】同じく側面断面図。

【図２４】従来のポンプ軸７の中心とクレイドル斜板１
の中心が一致した構成のアキシャルピストン９ンプの正
面図。

【図２５】図２４の平面断面図。

【図２６】シリンダブロック３とバルブプレート１１の
部分の分解斜視図。

【図２７】シリンダブロック３とバルブプレート１１と
の接触部を示す図面。

【図２８】圧力分布の中心と、プランジャ内圧パターン
を示す図面。

【図２９】吐出開始側シール幅Ｗ１の方が吐出終了側シ
ール幅Ｗ２よりも小とし、バルブプレート１１の側に配
置した実施例の図面。

【図３０】同じく吐出開始側シール幅Ｗ１を吐出終了側
シール幅Ｗ２よりも小に構成した他の実施例を示す図
面。

【図３１】図２９の形状の場合の従来に高圧シールをシ
リンダブロック３の側に添付した構成を示す図面。

【図３２】図３０の従来の技術の場合に高圧シールをシ
リンダブロック３の側に添付した形状を示す図面。

【図３３】実測と計算に基づく、圧力分布の重心が移動
する状態を示す図面。

【図３４】クレイドル斜板１にコンジット孔２５・２６
を設けた構成を示す平面断面図。

【図３５】同じくクレイドル斜板１にコンジット孔２５
・２６を設けた構成の側面断面図。

【図３６】同じくクレイドル斜板１に設けたコンジット
孔２５・２６の正面図。

【図３７】コンジット孔２５・２６の位置を示す図面。

【符号の説明】

１ クレイドル斜板 ２，１０，１７，２５，２６ コンジット孔 ３ シリンダブロック ４ ジョイントボール ５ ピストン ６ ピストンシュー ７ ポンプ軸 ８ ハウジング ９ 油路板 １１ バルブプレート １１ａ，１１ｂ キドニーポート １１ｃ，１１ｄ ダブルポートのキドニーポート

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０４Ｂ 39/02 Ｖ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 アキシャルピストンポンプにおいて、シ
   リンダブロック３内に複数のピストン５を嵌装し、該ピ
   ストン５が作動油の吐出行程にある時に、シリンダブロ
   ック３のシリンダより圧送される作動油の一部を、シリ
   ンダブロック３を収容するハウジング８内の作動油溜部
   に、適宜漏油手段を介して漏油させることを特徴とする
   アキシャルピストンポンプ。
2. 【請求項２】 請求項１記載の漏油手段が、シリンダブ
   ロック３と摺接するバルブプレート１１に貫設したキド
   ニーポート１１ａ，１１ｂの延長方向外側にあって、か
   つシリンダブロック３内に穿設され、その吐出行程終了
   時期に連通するキドニーポート３ａにより構成したアキ
   シャルピストンポンプ。
3. 【請求項３】 請求項１記載の漏油手段が、ピストン５
   の外端部を摺動自在に係止させるクレイドル斜板１に設
   けたコンジット孔２により構成され、ピストン５が吐出
   行程終了時期の位置に設けられていることを特徴とする
   アキシャルピストンポンプ。
4. 【請求項４】 吐出圧力に応じて吐出流量を任意に制御
   する傾転制御装置を具備したアキシャルピストンポンプ
   において、吐出圧力を受圧するシリンダ１８と、これに
   釣り合う為のバネ荷重部を形成しクレイドル斜板１を支
   持し、シリンダ１８とバネ荷重部を、ポンプ軸７の中心
   に対して、吸い込み側に距離ｔだけ偏心させ、該距離ｔ
   をピストンピッチ径Ｄの約１／７Ｄから１／３Ｄだけ偏
   心したことを特徴とするアキシャルピストンポンプ。
5. 【請求項５】 ポンプ軸７の軸中心上に構成するバルブ
   プレート１１と、このバルブプレート１１に接当して摺
   動するシリンダブロック３との間で、流体力バランスを
   成立させる為、両者間油膜反力を支配する高圧シールＳ
   を、バルブプレート１１側に形成したものにおいて、そ
   の吐出行程域で高圧シール形状を、ポンプ軸７の中心に
   対して高圧シール中心を偏心させる等により、吐出開始
   側シール幅Ｗ１の方を吐出終了側シール幅Ｗ２よりも小
   に構成したことを特徴とするアキシャルピストンポン
   プ。