JPH08109386A - 噴射式乳化装置 - Google Patents
噴射式乳化装置Info
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- JPH08109386A JPH08109386A JP26808394A JP26808394A JPH08109386A JP H08109386 A JPH08109386 A JP H08109386A JP 26808394 A JP26808394 A JP 26808394A JP 26808394 A JP26808394 A JP 26808394A JP H08109386 A JPH08109386 A JP H08109386A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L10/00—Use of additives to fuels or fires for particular purposes
- C10L10/02—Use of additives to fuels or fires for particular purposes for reducing smoke development
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃焼機等の窒素酸化物やばいじんの低減を目
的として燃料油と水とを混合して乳化物を得る手段とし
て、小型で、撹拌効率が高く、かつ耐久性の優れた噴射
式乳化装置を提供する。 【構成】 連続相の配管流路（内径Ｄ1 [mm]）に中央部
が円形に開孔したオリフィス板（開孔部直径Ｄ2 [mm]）
を、また、前記オリフィス板の上流側に分散相を噴射す
る噴射ノズル（内径Ｄ3 [mm]）を、それぞれ、設けたこ
とを特徴とする噴射式乳化装置であって、Ｄ1 ／Ｄ2 の
比が２〜５、かつ、Ｄ2 ／Ｄ3 の比が３〜１５である噴
射式乳化装置。
的として燃料油と水とを混合して乳化物を得る手段とし
て、小型で、撹拌効率が高く、かつ耐久性の優れた噴射
式乳化装置を提供する。 【構成】 連続相の配管流路（内径Ｄ1 [mm]）に中央部
が円形に開孔したオリフィス板（開孔部直径Ｄ2 [mm]）
を、また、前記オリフィス板の上流側に分散相を噴射す
る噴射ノズル（内径Ｄ3 [mm]）を、それぞれ、設けたこ
とを特徴とする噴射式乳化装置であって、Ｄ1 ／Ｄ2 の
比が２〜５、かつ、Ｄ2 ／Ｄ3 の比が３〜１５である噴
射式乳化装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は乳化装置に関する。さら
に詳しくは、安定性の優れた乳化物の製造を可能ならし
める噴射式乳化装置に関する。
に詳しくは、安定性の優れた乳化物の製造を可能ならし
める噴射式乳化装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、油と水とを混合して乳化物を得る
手段として、スクリュウ型の回転子を用いたミキサーや
高圧により狭い間隙を通すホモジナイザー、２枚の回転
盤の間隙を通すコロイドミル等の手段がある。しかしな
がら、これらは装置として大型になり、価格も高く、小
型設備用の用途としては不向きであった。また、燃焼機
に付加して使用するにはスペースを多くとり、実用化す
る上で問題であった。さらに、回転部分を有するもの
は、回転子の一部、例えば回転軸等が摩耗する等の欠点
もあった。また、実公昭５９−１３４６２号のように簡
易式乳化装置もあるが、安定性の優れた乳化物を得るに
は撹拌能力がやや不足しており、多量の界面活性剤の添
加を必要とする等の欠点があった。
手段として、スクリュウ型の回転子を用いたミキサーや
高圧により狭い間隙を通すホモジナイザー、２枚の回転
盤の間隙を通すコロイドミル等の手段がある。しかしな
がら、これらは装置として大型になり、価格も高く、小
型設備用の用途としては不向きであった。また、燃焼機
に付加して使用するにはスペースを多くとり、実用化す
る上で問題であった。さらに、回転部分を有するもの
は、回転子の一部、例えば回転軸等が摩耗する等の欠点
もあった。また、実公昭５９−１３４６２号のように簡
易式乳化装置もあるが、安定性の優れた乳化物を得るに
は撹拌能力がやや不足しており、多量の界面活性剤の添
加を必要とする等の欠点があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は燃焼機等の窒
素酸化物やばいじんの低減を目的として燃料油と水とを
混合して乳化物を得る手段として、小型で、撹拌効率が
高く、かつ耐久性の優れた噴射式乳化装置を提供するこ
とを課題とする。
素酸化物やばいじんの低減を目的として燃料油と水とを
混合して乳化物を得る手段として、小型で、撹拌効率が
高く、かつ耐久性の優れた噴射式乳化装置を提供するこ
とを課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は図１に示すよう
に連続相の配管流路Ｌ（内径Ｄ1 ［mm］）に中央部が円
形に開孔したオリフィス板Ａ（開孔部直径Ｄ2 ［mm］）
を、また、前記オリフィス板Ａの上流側に分散相を噴射
する噴射ノズルＢ（内径Ｄ3 ［mm］）を、それぞれ、設
けたことを特徴とする噴射式乳化装置であって、Ｄ1 ／
Ｄ2 の比が２〜５、且つ、Ｄ2 ／Ｄ3 の比が３〜１５で
ある噴射式乳化装置である。Ｄ1 ／Ｄ2 の比が２より小
さくなると二次微粒化の効果が十分でなく、また５より
大きくなると連続相の流路として狭くなるため抵抗が大
きくなり、不向きである。さらに、Ｄ2 ／Ｄ3 の比につ
いては、噴射ノズルＢから噴射された分散相が随伴流と
ともにオリフィス板Ａの中央部の円形の開孔部を円滑に
通過できるよう、上記の範囲であることが好ましい。
に連続相の配管流路Ｌ（内径Ｄ1 ［mm］）に中央部が円
形に開孔したオリフィス板Ａ（開孔部直径Ｄ2 ［mm］）
を、また、前記オリフィス板Ａの上流側に分散相を噴射
する噴射ノズルＢ（内径Ｄ3 ［mm］）を、それぞれ、設
けたことを特徴とする噴射式乳化装置であって、Ｄ1 ／
Ｄ2 の比が２〜５、且つ、Ｄ2 ／Ｄ3 の比が３〜１５で
ある噴射式乳化装置である。Ｄ1 ／Ｄ2 の比が２より小
さくなると二次微粒化の効果が十分でなく、また５より
大きくなると連続相の流路として狭くなるため抵抗が大
きくなり、不向きである。さらに、Ｄ2 ／Ｄ3 の比につ
いては、噴射ノズルＢから噴射された分散相が随伴流と
ともにオリフィス板Ａの中央部の円形の開孔部を円滑に
通過できるよう、上記の範囲であることが好ましい。
【０００５】なお、本発明による噴射式乳化装置を使用
するに際しては、分散相を連続相中に噴射するときの分
散相と連続相の圧力差が、安定性の優れた乳化物を得る
ために重要である。この圧力差は少なくとも５kg／cm2
以上が必要であるが、３０kg／cm2 以上になると、微粒
化効果の割に加圧に要するエネルギーコストが高くな
り、実用上不向きである。我々の研究結果によると、１
０〜２０kg／cm2 の範囲が好ましいことが判明してい
る。
するに際しては、分散相を連続相中に噴射するときの分
散相と連続相の圧力差が、安定性の優れた乳化物を得る
ために重要である。この圧力差は少なくとも５kg／cm2
以上が必要であるが、３０kg／cm2 以上になると、微粒
化効果の割に加圧に要するエネルギーコストが高くな
り、実用上不向きである。我々の研究結果によると、１
０〜２０kg／cm2 の範囲が好ましいことが判明してい
る。
【０００６】
【作用】本発明による噴射式乳化装置を利用すれば、噴
射ノズルＢから連続相中に噴射された分散相は、その噴
射エネルギーにより一次的に分散相の微粒化が起こり、
引き続き中央部が円形に開孔したオリフィス板Ａにより
引き起こされる乱流によって分散相の二次微粒化が起こ
る。すなわち、オリフィス板Ａを通過した一次微粒化粒
子は流路の中央を流れてゆくが、随伴流として周りの液
体を下流に引っ張るため、オリフィス板Ａ直後の流路の
外側が減圧となり、液体は下流から上流へと逆流する。
この際、中央の流れと外側の流れの間で激しい摩擦が生
じ、この摩擦による乱流によって分散相の二次微粒化が
進行し、安定性の優れた乳化物が生成するのである。オ
リフィス板Ａが存在しない場合には、生じる乱流が弱
く、分散相の二次微粒化の程度が低いため、本発明が目
的とする安定性の優れた乳化物は得られない。
射ノズルＢから連続相中に噴射された分散相は、その噴
射エネルギーにより一次的に分散相の微粒化が起こり、
引き続き中央部が円形に開孔したオリフィス板Ａにより
引き起こされる乱流によって分散相の二次微粒化が起こ
る。すなわち、オリフィス板Ａを通過した一次微粒化粒
子は流路の中央を流れてゆくが、随伴流として周りの液
体を下流に引っ張るため、オリフィス板Ａ直後の流路の
外側が減圧となり、液体は下流から上流へと逆流する。
この際、中央の流れと外側の流れの間で激しい摩擦が生
じ、この摩擦による乱流によって分散相の二次微粒化が
進行し、安定性の優れた乳化物が生成するのである。オ
リフィス板Ａが存在しない場合には、生じる乱流が弱
く、分散相の二次微粒化の程度が低いため、本発明が目
的とする安定性の優れた乳化物は得られない。
【０００７】
【実施例】以下、実施例と比較例により、本発明を更に
具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではない。 ［実施例１］図１に示す本発明による噴射式乳化装置を
用いて、灯油（連続相）の乳化を行い、製造された乳化
物（乳化灯油）の安定性を調べた。灯油が流れる内径Ｄ
1 ＝１０mmの配管流路に直径Ｄ2 ＝２．０mmの円形の開
孔を中央部に有するオリフィス板Ａを設け、該オリフィ
ス板Ａの上流側に分散相を噴射する孔径Ｄ3 ＝０．６mm
の噴射ノズルＢを設け、該噴射ノズルＢより分散相を連
続相中に圧力差１０kg／cm2 で噴射することにより乳化
を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ
５．０および３．３で、いずれも本発明の範囲内にあ
る。その結果を表１に示す。製造された乳化物（乳化灯
油）の安定性は良好であった。
具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではない。 ［実施例１］図１に示す本発明による噴射式乳化装置を
用いて、灯油（連続相）の乳化を行い、製造された乳化
物（乳化灯油）の安定性を調べた。灯油が流れる内径Ｄ
1 ＝１０mmの配管流路に直径Ｄ2 ＝２．０mmの円形の開
孔を中央部に有するオリフィス板Ａを設け、該オリフィ
ス板Ａの上流側に分散相を噴射する孔径Ｄ3 ＝０．６mm
の噴射ノズルＢを設け、該噴射ノズルＢより分散相を連
続相中に圧力差１０kg／cm2 で噴射することにより乳化
を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ
５．０および３．３で、いずれも本発明の範囲内にあ
る。その結果を表１に示す。製造された乳化物（乳化灯
油）の安定性は良好であった。
【０００８】［実施例２］Ｄ2 ＝３．０mmとした以外は
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ３．３および５．０
で、いずれも本発明の範囲内にある。その結果を同じく
表１に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は
良好であった。
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ３．３および５．０
で、いずれも本発明の範囲内にある。その結果を同じく
表１に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は
良好であった。
【０００９】［実施例３］Ｄ2 ＝４．０mmとした以外は
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ２．５および６．７
で、いずれも本発明の範囲内にある。その結果を同じく
表１に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は
良好であった。
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ２．５および６．７
で、いずれも本発明の範囲内にある。その結果を同じく
表１に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は
良好であった。
【００１０】［実施例４］Ｄ2 ＝５．０mmとした以外は
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ２．０および８．３
で、いずれも本発明の範囲内にある。その結果を同じく
表１に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は
良好であった。
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ２．０および８．３
で、いずれも本発明の範囲内にある。その結果を同じく
表１に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は
良好であった。
【００１１】
【表１】
【００１２】［比較例１］Ｄ2 ＝１．５mmとした以外は
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比は６．７で本発明の範囲内にあるが、Ｄ2 ／Ｄ3 比は
２．５で本発明の範囲の下限を割っている。その結果を
表２に示す。オリフィス板Ａの上流側の圧力が異常に高
くなった。
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ1／Ｄ2
比は６．７で本発明の範囲内にあるが、Ｄ2 ／Ｄ3 比は
２．５で本発明の範囲の下限を割っている。その結果を
表２に示す。オリフィス板Ａの上流側の圧力が異常に高
くなった。
【００１３】［比較例２］Ｄ2 ＝６．０mmとした以外は
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ2／Ｄ3
比は１０．０で本発明の範囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比
は１．７で本発明の範囲の下限を割っている。その結果
を同じく表２に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の
安定性はやや悪かった。
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ2／Ｄ3
比は１０．０で本発明の範囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比
は１．７で本発明の範囲の下限を割っている。その結果
を同じく表２に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の
安定性はやや悪かった。
【００１４】［比較例３］Ｄ2 ＝７．０mmとした以外は
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ2／Ｄ3
比は１１．７で本発明の範囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比
は１．４で本発明の範囲の下限を割っている。その結果
を同じく表２に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の
安定性は悪かった。
実施例１と全く同一の条件で乳化を行った。Ｄ2／Ｄ3
比は１１．７で本発明の範囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比
は１．４で本発明の範囲の下限を割っている。その結果
を同じく表２に示す。製造された乳化物（乳化灯油）の
安定性は悪かった。
【００１５】［比較例４］図２に示すオリフィス板を設
けない噴射式乳化装置を用い、それ以外は実施例１と同
一の条件で乳化を行った。その結果を同じく表２に示
す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は悪かっ
た。
けない噴射式乳化装置を用い、それ以外は実施例１と同
一の条件で乳化を行った。その結果を同じく表２に示
す。製造された乳化物（乳化灯油）の安定性は悪かっ
た。
【００１６】［比較例５］分散相の噴射圧力差を４kg／
cm2 とした以外は実施例４と同一の条件で乳化を行っ
た。その結果を同じく表２に示す。製造された乳化物
（乳化灯油）の安定性は悪かった。
cm2 とした以外は実施例４と同一の条件で乳化を行っ
た。その結果を同じく表２に示す。製造された乳化物
（乳化灯油）の安定性は悪かった。
【００１７】
【表２】
【００１８】［実施例５］図１に示す本発明による噴射
式乳化装置において、Ｄ1 ＝８mm、Ｄ2 ＝２．０mm、Ｄ
3 ＝０．５mmとし、分散相の噴射圧力差７kg／cm2 の条
件でＡ重油（連続相）の乳化を行い、製造された乳化物
（乳化Ａ重油）の安定性を調べた。Ｄ1 ／Ｄ2 比および
Ｄ2 ／Ｄ3 比はともに４．０で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を表３に示す。製造された乳化物
（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
式乳化装置において、Ｄ1 ＝８mm、Ｄ2 ＝２．０mm、Ｄ
3 ＝０．５mmとし、分散相の噴射圧力差７kg／cm2 の条
件でＡ重油（連続相）の乳化を行い、製造された乳化物
（乳化Ａ重油）の安定性を調べた。Ｄ1 ／Ｄ2 比および
Ｄ2 ／Ｄ3 比はともに４．０で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を表３に示す。製造された乳化物
（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
【００１９】［実施例６］Ｄ2 ＝３．０mm、分散相の噴
射圧力差１０kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比は
それぞれ２．７および６．０で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を同じく表３に示す。製造された乳
化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
射圧力差１０kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比は
それぞれ２．７および６．０で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を同じく表３に示す。製造された乳
化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
【００２０】［実施例７］Ｄ2 ＝４．０mm、分散相の噴
射圧力差２０kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比は
それぞれ２．０および８．０で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を同じく表３に示す。製造された乳
化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
射圧力差２０kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比は
それぞれ２．０および８．０で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を同じく表３に示す。製造された乳
化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
【００２１】［実施例８］Ｄ1 ＝１３mm、Ｄ2 ＝３．０
mm、Ｄ3 ＝０．７mmとし、分散相の噴射圧力差１０kg／
cm2 の条件で実施例５と同様の乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ
2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比はともに４．３で、いずれも本
発明の範囲内にある。その結果を同じく表３に示す。製
造された乳化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であっ
た。
mm、Ｄ3 ＝０．７mmとし、分散相の噴射圧力差１０kg／
cm2 の条件で実施例５と同様の乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ
2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比はともに４．３で、いずれも本
発明の範囲内にある。その結果を同じく表３に示す。製
造された乳化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であっ
た。
【００２２】［実施例９］Ｄ2 ＝４．０mm、分散相の噴
射圧力差１５kg／cm2 、それ以外は実施例８と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比は
それぞれ３．２および５．７で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を同じく表３に示す。製造された乳
化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
射圧力差１５kg／cm2 、それ以外は実施例８と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比は
それぞれ３．２および５．７で、いずれも本発明の範囲
内にある。その結果を同じく表３に示す。製造された乳
化物（乳化Ａ重油）の安定性は良好であった。
【００２３】［実施例１０］Ｄ2 ＝６．０mm、Ｄ3 ＝
０．５mm、それ以外は実施例９と同一の条件で乳化を行
った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ２．
２および１２．０で、いずれも本発明の範囲内にある。
その結果を同じく表３に示す。製造された乳化物（乳化
Ａ重油）の安定性は良好であった。
０．５mm、それ以外は実施例９と同一の条件で乳化を行
った。Ｄ1 ／Ｄ2 比およびＤ2 ／Ｄ3 比はそれぞれ２．
２および１２．０で、いずれも本発明の範囲内にある。
その結果を同じく表３に示す。製造された乳化物（乳化
Ａ重油）の安定性は良好であった。
【００２４】
【表３】
【００２５】［比較例６］Ｄ2 ＝５．０mm、分散相の噴
射圧力差８kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条件
で乳化を行った。Ｄ2 ／Ｄ3 比は１０．０で本発明の範
囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比は１．６で本発明の範囲の
下限を割っている。その結果を表４に示す。製造された
乳化物（乳化Ａ重油）の安定性はやや悪かった。
射圧力差８kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条件
で乳化を行った。Ｄ2 ／Ｄ3 比は１０．０で本発明の範
囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比は１．６で本発明の範囲の
下限を割っている。その結果を表４に示す。製造された
乳化物（乳化Ａ重油）の安定性はやや悪かった。
【００２６】［比較例７］Ｄ2 ＝１．２mm、分散相の噴
射圧力差１０kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比は６．７、Ｄ2 ／Ｄ3
比は２．４で、それぞれ本発明の範囲の上限、下限を割
っている。その結果を同じく表４に示す。オリフィス板
Ａの上流側の圧力が異常に高くなった。
射圧力差１０kg／cm2 、それ以外は実施例５と同一の条
件で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比は６．７、Ｄ2 ／Ｄ3
比は２．４で、それぞれ本発明の範囲の上限、下限を割
っている。その結果を同じく表４に示す。オリフィス板
Ａの上流側の圧力が異常に高くなった。
【００２７】［比較例８］Ｄ2 ＝６．０mm、それ以外は
比較例７と同一の条件で乳化を行った。Ｄ2 ／Ｄ3 比は
１２．０で本発明の範囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比は
１．３で本発明の範囲の下限を割っている。その結果を
同じく表４に示す。製造された乳化物（乳化Ａ重油）の
安定性はやや悪かった。
比較例７と同一の条件で乳化を行った。Ｄ2 ／Ｄ3 比は
１２．０で本発明の範囲内にあるが、Ｄ1 ／Ｄ2 比は
１．３で本発明の範囲の下限を割っている。その結果を
同じく表４に示す。製造された乳化物（乳化Ａ重油）の
安定性はやや悪かった。
【００２８】［比較例９］Ｄ1 ＝１３mm、Ｄ2 ＝１０．
０mm、Ｄ3 ＝０．５mm、分散相の噴射圧力差１５kg／cm
2 で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比は１．３、Ｄ2 ／Ｄ3
比は２０．０で、それぞれ本発明の範囲の下限、上限を
割っている。その結果を同じく表４に示す。製造された
乳化物（乳化Ａ重油）の安定性は悪かった。
０mm、Ｄ3 ＝０．５mm、分散相の噴射圧力差１５kg／cm
2 で乳化を行った。Ｄ1 ／Ｄ2 比は１．３、Ｄ2 ／Ｄ3
比は２０．０で、それぞれ本発明の範囲の下限、上限を
割っている。その結果を同じく表４に示す。製造された
乳化物（乳化Ａ重油）の安定性は悪かった。
【００２９】［比較例１０］図２に示すオリフィス板を
設けない噴射式乳化装置を用い、Ｄ1 ＝８mm、Ｄ3＝
０．５mm、分散相の噴射圧力差１０kg／cm2 でＡ重油の
乳化を行った。その結果を同じく表４に示す。製造され
た乳化物（乳化Ａ重油）の安定性は悪かった。
設けない噴射式乳化装置を用い、Ｄ1 ＝８mm、Ｄ3＝
０．５mm、分散相の噴射圧力差１０kg／cm2 でＡ重油の
乳化を行った。その結果を同じく表４に示す。製造され
た乳化物（乳化Ａ重油）の安定性は悪かった。
【００３０】［比較例１１］図２に示すオリフィス板を
設けない噴射式乳化装置を用い、Ｄ1 ＝１３mm、Ｄ3 ＝
０．５mm、分散相の噴射圧力差１５kg／cm2 で乳化を行
った。その結果を同じく表４に示す。製造された乳化物
（乳化Ａ重油）の安定性は悪かった。
設けない噴射式乳化装置を用い、Ｄ1 ＝１３mm、Ｄ3 ＝
０．５mm、分散相の噴射圧力差１５kg／cm2 で乳化を行
った。その結果を同じく表４に示す。製造された乳化物
（乳化Ａ重油）の安定性は悪かった。
【００３１】
【表４】
【００３２】［実施例１１］油圧噴霧式バーナを有する
炉筒煙管式ボイラー（定格蒸発量１．０ ton/h）を用い
て、燃料加圧ポンプとバーナ・ノズルチップとの間に本
発明の乳化装置を組み込み、灯油１００vol に対して水
分３３vol を添加混合しながら、燃焼実験を実施した。
組み込んだ乳化装置および実験条件の詳細を表５に、ま
た実験結果を表６に、それぞれ示す。表６に示すよう
に、本発明による装置を利用すると、ＮＯX を効率良く
低下させることが可能であることが分かる。
炉筒煙管式ボイラー（定格蒸発量１．０ ton/h）を用い
て、燃料加圧ポンプとバーナ・ノズルチップとの間に本
発明の乳化装置を組み込み、灯油１００vol に対して水
分３３vol を添加混合しながら、燃焼実験を実施した。
組み込んだ乳化装置および実験条件の詳細を表５に、ま
た実験結果を表６に、それぞれ示す。表６に示すよう
に、本発明による装置を利用すると、ＮＯX を効率良く
低下させることが可能であることが分かる。
【００３３】
【表５】
【００３４】
【表６】
【００３５】
【発明の効果】本発明による噴射式乳化装置は小型で、
撹拌効率が高く、かつ耐久性の優れた噴射式乳化装置で
あり、これを用いることにより、オリフィス板を設けな
い噴射式乳化装置を用いた場合に比べて、安定性の優れ
た乳化物の製造が可能である。また、本発明による噴射
式乳化装置をボイラー等の実際の燃焼機に組み込むこと
により、燃焼ガス中のＮＯX 濃度を効率良く低下させる
ことができる。その上、小型であるために、組み込みに
当ってスペースを取らず、価格も安いという、優れた効
果を奏するものである。
撹拌効率が高く、かつ耐久性の優れた噴射式乳化装置で
あり、これを用いることにより、オリフィス板を設けな
い噴射式乳化装置を用いた場合に比べて、安定性の優れ
た乳化物の製造が可能である。また、本発明による噴射
式乳化装置をボイラー等の実際の燃焼機に組み込むこと
により、燃焼ガス中のＮＯX 濃度を効率良く低下させる
ことができる。その上、小型であるために、組み込みに
当ってスペースを取らず、価格も安いという、優れた効
果を奏するものである。
【図１】本発明による噴射式乳化装置の実施例を示す図
面である。
面である。
【図２】比較例の噴射式乳化装置を示す図面である。
Ｆ ：連続相 Ｗ ：分散相 Ｅ ：乳化物 Ｌ ：配管流路 Ａ ：オリフィス板 Ｂ ：噴射ノズル
Claims (1)
- 【請求項１】 連続相の配管流路（内径Ｄ1 ［mm］）に
中央部が円形に開孔したオリフィス板（開孔部直径Ｄ2
［mm］）を、また、前記オリフィス板の上流側に分散相
を噴射する噴射ノズル（内径Ｄ3 ［mm］）を、それぞ
れ、設けたことを特徴とする噴射式乳化装置であって、
Ｄ1 ／Ｄ2 の比が２〜５、且つ、Ｄ2 ／Ｄ3 の比が３〜
１５である噴射式乳化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26808394A JPH08109386A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | 噴射式乳化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26808394A JPH08109386A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | 噴射式乳化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08109386A true JPH08109386A (ja) | 1996-04-30 |
Family
ID=17453658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26808394A Pending JPH08109386A (ja) | 1994-10-07 | 1994-10-07 | 噴射式乳化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08109386A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002248328A (ja) * | 2001-02-26 | 2002-09-03 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | 乳化分散装置 |
| JP2007061795A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Babcock Hitachi Kk | 高温流体と低温流体を混合させる配管構造 |
| WO2007037022A1 (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 流体混合領域を有する配管 |
| JP2008169250A (ja) * | 2007-01-09 | 2008-07-24 | Aura Tec:Kk | 微細流体混入液体燃料の製造装置 |
| WO2010114152A1 (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | 新日本製鐵株式会社 | バインダー添加方法、バインダー添加装置、混練機及び混練方法 |
| US8011392B2 (en) | 2005-09-29 | 2011-09-06 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Piping having fluid-mixing region |
| JP2020146678A (ja) * | 2019-03-12 | 2020-09-17 | 信紘科技股▲分▼有限公司 | 流体ミキサー |
-
1994
- 1994-10-07 JP JP26808394A patent/JPH08109386A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002248328A (ja) * | 2001-02-26 | 2002-09-03 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | 乳化分散装置 |
| JP2007061795A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Babcock Hitachi Kk | 高温流体と低温流体を混合させる配管構造 |
| JP4690836B2 (ja) * | 2005-09-02 | 2011-06-01 | バブコック日立株式会社 | 高温流体と低温流体を混合させる配管構造 |
| WO2007037022A1 (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 流体混合領域を有する配管 |
| US8011392B2 (en) | 2005-09-29 | 2011-09-06 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Piping having fluid-mixing region |
| JP2008169250A (ja) * | 2007-01-09 | 2008-07-24 | Aura Tec:Kk | 微細流体混入液体燃料の製造装置 |
| WO2010114152A1 (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | 新日本製鐵株式会社 | バインダー添加方法、バインダー添加装置、混練機及び混練方法 |
| JP4659144B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2011-03-30 | 新日本製鐵株式会社 | バインダー添加方法、バインダー添加装置、混練機及び混練方法 |
| JP2020146678A (ja) * | 2019-03-12 | 2020-09-17 | 信紘科技股▲分▼有限公司 | 流体ミキサー |
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