JPH079438A - 成形品の製造方法 - Google Patents
成形品の製造方法Info
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- JPH079438A JPH079438A JP15380793A JP15380793A JPH079438A JP H079438 A JPH079438 A JP H079438A JP 15380793 A JP15380793 A JP 15380793A JP 15380793 A JP15380793 A JP 15380793A JP H079438 A JPH079438 A JP H079438A
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- vinyl chloride
- chloride resin
- molded product
- wood powder
- containing wood
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、成形品の表面状態が均一で滑らか
であり外観が良い木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品の製
造方法を提供することを目的とする。 【構成】 本発明は、塩化ビニル系樹脂１００重量部と
木粉１〜１００重量部よりなる塩化ビニル系樹脂組成物
を、樹脂温度が１０５〜１３０℃、剪断応力（τ）
が０．２×１０8 〜５．０×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ
2 ）、混練時間（ｔ）が１〜２０（ｍｉｎ）、の〜
の条件下で機械的に剪断破壊を行うことにより、木粉
入り塩化ビニル樹脂を微粉末とした後、又はその微粉末
をペレットとした後、成形する。
であり外観が良い木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品の製
造方法を提供することを目的とする。 【構成】 本発明は、塩化ビニル系樹脂１００重量部と
木粉１〜１００重量部よりなる塩化ビニル系樹脂組成物
を、樹脂温度が１０５〜１３０℃、剪断応力（τ）
が０．２×１０8 〜５．０×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ
2 ）、混練時間（ｔ）が１〜２０（ｍｉｎ）、の〜
の条件下で機械的に剪断破壊を行うことにより、木粉
入り塩化ビニル樹脂を微粉末とした後、又はその微粉末
をペレットとした後、成形する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、木粉入り塩化ビニル系
樹脂成形品の製造方法に関する。
樹脂成形品の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、塩化ビニル系樹脂に木粉を混合し
た後に成形することにより木質状の外観を有する成形品
を得て、雨樋、デッキ材等に適用するのに適切な建材と
して用いられることが多くなってきた。
た後に成形することにより木質状の外観を有する成形品
を得て、雨樋、デッキ材等に適用するのに適切な建材と
して用いられることが多くなってきた。
【０００３】これまでの技術では、木粉と塩化ビニル系
樹脂との粒径を充分に小さくすることができないために
成形品の表面状態が不均一となり滑らかな表面が得られ
ずに極めて外観が悪いという問題点があった。
樹脂との粒径を充分に小さくすることができないために
成形品の表面状態が不均一となり滑らかな表面が得られ
ずに極めて外観が悪いという問題点があった。
【０００４】この問題点を解決する目的で、特開昭６０
−１８８４４４号公報に記載されているように、木粉と
塩化ビニル系樹脂とを主材とする混合物を混練機を用い
て混練した後に粉砕片とするか又はペレット化した後に
成形する方法が提案されている。
−１８８４４４号公報に記載されているように、木粉と
塩化ビニル系樹脂とを主材とする混合物を混練機を用い
て混練した後に粉砕片とするか又はペレット化した後に
成形する方法が提案されている。
【０００５】しかしながら、この方法では、混練温度が
高いために、木粉と塩化ビニル系樹脂の粒径が充分に小
さくならず、成形品の表面状態が不均一で滑らかとなら
ず外観が悪い欠点を解決することができなかった。
高いために、木粉と塩化ビニル系樹脂の粒径が充分に小
さくならず、成形品の表面状態が不均一で滑らかとなら
ず外観が悪い欠点を解決することができなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の欠点
を解決するためになされたもので、成形品の表面状態が
均一で滑らかであり外観が良い木粉入り塩化ビニル系樹
脂成形品の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
を解決するためになされたもので、成形品の表面状態が
均一で滑らかであり外観が良い木粉入り塩化ビニル系樹
脂成形品の製造方法を提供することを目的とするもので
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、塩化ビ
ニル系樹脂１００重量部と木粉１〜１００重量部よりな
る塩化ビニル系樹脂組成物を、樹脂温度が１０５〜１
３０℃、剪断応力（τ）が０．２×１０8 〜５．０×
１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）、混練時間（ｔ）が１〜
２０（ｍｉｎ）、の〜の条件下で機械的に剪断破壊
を行うことにより、木粉入り塩化ビニル樹脂を微粉末と
した後、又はその微粉末をペレットとした後、成形する
ことを特徴とする成形品の製造方法にある。
ニル系樹脂１００重量部と木粉１〜１００重量部よりな
る塩化ビニル系樹脂組成物を、樹脂温度が１０５〜１
３０℃、剪断応力（τ）が０．２×１０8 〜５．０×
１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）、混練時間（ｔ）が１〜
２０（ｍｉｎ）、の〜の条件下で機械的に剪断破壊
を行うことにより、木粉入り塩化ビニル樹脂を微粉末と
した後、又はその微粉末をペレットとした後、成形する
ことを特徴とする成形品の製造方法にある。
【０００８】本発明における機械的剪断破壊において
は、樹脂温度が１３０℃以上では塩化ビニル系樹脂自体
が熱により柔らかくなって剪断がかかりにくくなり、目
的とする微粒子を得ることができない。また、１０５℃
以下の温度では、剪断による摩擦熱により１３０℃以上
になって発熱し融着するため、目的とする微粒子を得る
ことができない。従って、樹脂温度は１０５℃〜１３０
℃に限定される。
は、樹脂温度が１３０℃以上では塩化ビニル系樹脂自体
が熱により柔らかくなって剪断がかかりにくくなり、目
的とする微粒子を得ることができない。また、１０５℃
以下の温度では、剪断による摩擦熱により１３０℃以上
になって発熱し融着するため、目的とする微粒子を得る
ことができない。従って、樹脂温度は１０５℃〜１３０
℃に限定される。
【０００９】本発明においては、剪断応力（τ）は、木
粉と塩化ビニル系樹脂とを互いに異なる速度を有するス
リット間を通過させることにより機械的に与えられるも
のであり、その速度差をｖ（ｃｍ2 ／ｓｅｃ）、スリッ
ト両面間の距離をｈ（ｃｍ）とすると、その剪断応力τ
（ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）は、式〔τ＝η×ｖ／ｈ〕により
求められる。式中ηは樹脂の粘性係数（ｐｏｉｓｅ）を
示す。
粉と塩化ビニル系樹脂とを互いに異なる速度を有するス
リット間を通過させることにより機械的に与えられるも
のであり、その速度差をｖ（ｃｍ2 ／ｓｅｃ）、スリッ
ト両面間の距離をｈ（ｃｍ）とすると、その剪断応力τ
（ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）は、式〔τ＝η×ｖ／ｈ〕により
求められる。式中ηは樹脂の粘性係数（ｐｏｉｓｅ）を
示す。
【００１０】本発明において、木粉入り塩化ビニル系樹
脂に加えられる剪断応力（τ）は、０．２×１０8 ｄｙ
ｎｅ／ｃｍ2 より小さくなると、樹脂を破壊しにくくな
り、５．０×１０8 ｄｙｎｅ／ｃｍ2 より大きな剪断応
力が加えられると、樹脂が発熱し溶融して破壊しにくく
なるので、剪断応力は上記範囲に限定される。
脂に加えられる剪断応力（τ）は、０．２×１０8 ｄｙ
ｎｅ／ｃｍ2 より小さくなると、樹脂を破壊しにくくな
り、５．０×１０8 ｄｙｎｅ／ｃｍ2 より大きな剪断応
力が加えられると、樹脂が発熱し溶融して破壊しにくく
なるので、剪断応力は上記範囲に限定される。
【００１１】本発明において、この剪断応力が加えられ
る混練時間（ｔ）が１分未満であるときには充分な破壊
が行われないために、粒径０．１〜２μｍの塩化ビニル
系樹脂及び粒径０．１〜２０μｍの木粉を得ることがで
きない。逆に２０分を超えると粉砕はそれ以上に進ま
ず、熱劣化する。従って、混練時間は上記範囲に限定さ
れる。
る混練時間（ｔ）が１分未満であるときには充分な破壊
が行われないために、粒径０．１〜２μｍの塩化ビニル
系樹脂及び粒径０．１〜２０μｍの木粉を得ることがで
きない。逆に２０分を超えると粉砕はそれ以上に進ま
ず、熱劣化する。従って、混練時間は上記範囲に限定さ
れる。
【００１２】本発明において用いられる塩化ビニル系樹
脂としては、ポリ塩化ビニル、塩化ビニルモノマー
及び塩化ビニルモノマーと共重合することができるモノ
マーとの共重合体、塩化ビニルモノマーがグラフト可
能な樹脂とのグラフト共重合体、ポリ塩化ビニルを後
塩素化した塩素化塩化ビニル、上記〜の混合物等
を挙げることができる。
脂としては、ポリ塩化ビニル、塩化ビニルモノマー
及び塩化ビニルモノマーと共重合することができるモノ
マーとの共重合体、塩化ビニルモノマーがグラフト可
能な樹脂とのグラフト共重合体、ポリ塩化ビニルを後
塩素化した塩素化塩化ビニル、上記〜の混合物等
を挙げることができる。
【００１３】上記塩化ビニルモノマーと共重合すること
ができるモノマーとしては、例えば、エチレン、プロピ
レン、ブチレン等のオレフィン類、酢酸ビニル、プロピ
オン酸ビニル等のビニルエステル類、イソブチルビニル
エーテル、セチルビニルエーテル、フェニルエーテル等
のビニルエーテル類、メチル（メタ）アクリレート、エ
チル（メタ）アクリレート等の（メタ）アクリル酸エス
テル類、塩化ビニリデン、フッ化ビニル等のハロゲン化
ビニル類等を挙げることができる。これらのモノマー
は、目的とする用途により、２種類以上を組み合わせて
用いることができる。
ができるモノマーとしては、例えば、エチレン、プロピ
レン、ブチレン等のオレフィン類、酢酸ビニル、プロピ
オン酸ビニル等のビニルエステル類、イソブチルビニル
エーテル、セチルビニルエーテル、フェニルエーテル等
のビニルエーテル類、メチル（メタ）アクリレート、エ
チル（メタ）アクリレート等の（メタ）アクリル酸エス
テル類、塩化ビニリデン、フッ化ビニル等のハロゲン化
ビニル類等を挙げることができる。これらのモノマー
は、目的とする用途により、２種類以上を組み合わせて
用いることができる。
【００１４】上記塩化ビニルモノマーをグラフト共重合
することができる樹脂としては、例えば、エチレン−酢
酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重
合体、塩素化ポリエチレン、クロルスルホン化ポリエチ
レン、ポリウレタン等を挙げることができる。
することができる樹脂としては、例えば、エチレン−酢
酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重
合体、塩素化ポリエチレン、クロルスルホン化ポリエチ
レン、ポリウレタン等を挙げることができる。
【００１５】本発明において用いられる塩素化塩化ビニ
ルの塩素化度は５７重量％（塩化ビニルの塩素化度）以
上７２重量％以下が好ましく、より好ましくは５７重量
％以上６８重量％以下である。７２重量％を超える場合
には、成型性（流動性）が著しく低下するため、好まし
くない。
ルの塩素化度は５７重量％（塩化ビニルの塩素化度）以
上７２重量％以下が好ましく、より好ましくは５７重量
％以上６８重量％以下である。７２重量％を超える場合
には、成型性（流動性）が著しく低下するため、好まし
くない。
【００１６】本発明において用いられる塩化ビニル系樹
脂の重合度は特に限定されるものではないが、例えば、
４００〜１４００程度が好ましい。
脂の重合度は特に限定されるものではないが、例えば、
４００〜１４００程度が好ましい。
【００１７】本発明において用いられる塩化ビニル系樹
脂の粒径は特に限定されるものではないが、例えば、３
０〜３００μｍのものが好ましい。本発明において用い
られる木粉の粒径は特に限定されるものではないが、例
えば、５０〜５００μｍ程度のものが好ましい。
脂の粒径は特に限定されるものではないが、例えば、３
０〜３００μｍのものが好ましい。本発明において用い
られる木粉の粒径は特に限定されるものではないが、例
えば、５０〜５００μｍ程度のものが好ましい。
【００１８】本発明において用いられる機械的剪断を加
える手段としては、例えば、ロールによる混練法、スク
リューによる混練法、ミキサーによる混練法等を挙げる
ことができる。
える手段としては、例えば、ロールによる混練法、スク
リューによる混練法、ミキサーによる混練法等を挙げる
ことができる。
【００１９】本発明において木粉入り塩化ビニル系樹脂
に剪断応力を加えるにあたり、必要に応じて、ステアリ
ン酸鉛、ジブチル錫マレート、金属石鹸等の熱安定剤、
ステアリン酸、ステアリルアルコール、ポリエチレンワ
ックス等の滑剤、発泡剤、充填剤、可塑剤、難燃剤、着
色剤、酸化防止剤等を適宜併用することができる。本発
明によって得られる木粉入り塩化ビニル系樹脂粉末は、
混練機で木粉入り塩化ビニル系樹脂粉末を製造した後、
混練機内でそのまま熱を加えてペレット化することがで
きるし、ペレット製造用の押出機でペレット化すること
もできる。
に剪断応力を加えるにあたり、必要に応じて、ステアリ
ン酸鉛、ジブチル錫マレート、金属石鹸等の熱安定剤、
ステアリン酸、ステアリルアルコール、ポリエチレンワ
ックス等の滑剤、発泡剤、充填剤、可塑剤、難燃剤、着
色剤、酸化防止剤等を適宜併用することができる。本発
明によって得られる木粉入り塩化ビニル系樹脂粉末は、
混練機で木粉入り塩化ビニル系樹脂粉末を製造した後、
混練機内でそのまま熱を加えてペレット化することがで
きるし、ペレット製造用の押出機でペレット化すること
もできる。
【００２０】この場合の木粉入り塩化ビニル系樹脂粉末
のペレット化の樹脂温度は、１３０℃以下ではペレット
化せず、２５０℃以上では塩化ビニル系樹脂の分解反応
が生ずるため、１３０〜２５０℃の範囲が好ましく、よ
り好ましくは１８０〜１９０℃である。
のペレット化の樹脂温度は、１３０℃以下ではペレット
化せず、２５０℃以上では塩化ビニル系樹脂の分解反応
が生ずるため、１３０〜２５０℃の範囲が好ましく、よ
り好ましくは１８０〜１９０℃である。
【００２１】本発明によって得られる木粉入り塩化ビニ
ル系樹脂粉末又はそのペレットから成形品を成形する方
法としては、任意の方法を採用することができ、例え
ば、押出成形法、射出成形法、カレンダー成形等が好適
である。
ル系樹脂粉末又はそのペレットから成形品を成形する方
法としては、任意の方法を採用することができ、例え
ば、押出成形法、射出成形法、カレンダー成形等が好適
である。
【００２２】上記押出成形に使用する押出機としては、
任意のものを用いることができ、例えば、単軸押出機、
二軸押出機等が好適である。上記の押出機による成形時
の成形温度は、例えば、バレル温度が１００〜１９０
℃、金型温度が１２０〜１９０℃程度が好ましい。
任意のものを用いることができ、例えば、単軸押出機、
二軸押出機等が好適である。上記の押出機による成形時
の成形温度は、例えば、バレル温度が１００〜１９０
℃、金型温度が１２０〜１９０℃程度が好ましい。
【００２３】
【実施例】以下に本発明の実施例を掲げて、本発明を更
に詳しく説明する。 実施例１ 表１に示した所定量の塩化ビニル樹脂（信越化学工業社
製：ＴＫ−８００）、鉛系熱安定剤（品川加工社製：Ｎ
Ｓ−２）、発泡剤（大塚化学薬品社製：ユニフォームＡ
Ｚ）、充填剤（白石工業社製：ホワイトンＰ１０）、加
工助剤（クレハ化学社製：パラロイドＫ−１３０Ｐ）、
木粉（大洋樹脂工業社製：タイヨーライト）（平均粒径
５０μｍ）をヘンシェルミキサーに供給して均一に混合
し、木粉入り塩化ビニル系樹脂組成物を得た。
に詳しく説明する。 実施例１ 表１に示した所定量の塩化ビニル樹脂（信越化学工業社
製：ＴＫ−８００）、鉛系熱安定剤（品川加工社製：Ｎ
Ｓ−２）、発泡剤（大塚化学薬品社製：ユニフォームＡ
Ｚ）、充填剤（白石工業社製：ホワイトンＰ１０）、加
工助剤（クレハ化学社製：パラロイドＫ−１３０Ｐ）、
木粉（大洋樹脂工業社製：タイヨーライト）（平均粒径
５０μｍ）をヘンシェルミキサーに供給して均一に混合
し、木粉入り塩化ビニル系樹脂組成物を得た。
【００２４】得られた木粉入り塩化ビニル系樹脂組成物
をラボプラストミキサー（Ｒ−９０、Ｈａａｋｅ社製）
に供給し、表１に示した温度、剪断応力、時間で混練
し、微粉末の木粉入り塩化ビニル系樹脂組成物を得た。
こうして得られた組成物を、６０℃で２４時間乾燥させ
た後、下記仕様の二軸押出機（東洋精機製作所製：３０
Ｃ１５０）に供給し、下記成形条件で発泡成形を行い、
木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。その成形品に
関する各物性を下記評価方法で評価し、結果を表１に示
した。
をラボプラストミキサー（Ｒ−９０、Ｈａａｋｅ社製）
に供給し、表１に示した温度、剪断応力、時間で混練
し、微粉末の木粉入り塩化ビニル系樹脂組成物を得た。
こうして得られた組成物を、６０℃で２４時間乾燥させ
た後、下記仕様の二軸押出機（東洋精機製作所製：３０
Ｃ１５０）に供給し、下記成形条件で発泡成形を行い、
木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。その成形品に
関する各物性を下記評価方法で評価し、結果を表１に示
した。
【００２５】（押出機仕様） １．シリンダー：直径 ２．スクリュー １）長さ：４００ｍｍ ２） Ｌ／Ｄ：２０ ３．金型 １）幅：１２ｍｍ ２）高さ：３ｍｍ ３）長さ：２０ｍｍ
【００２６】（成形条件） １．成形温度 １）バレル温度 供給側：１６０℃ 中央部：１７０℃ 排出側：１８０℃ ２）金型温度：１８０℃ ２．スクリュー回転速度：５０ｒｐｍ
【００２７】（評価方法） １．表面性 得られた木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品の表面状態
を、肉眼観察により、下記の判定基準で評価した。 ５：均一で凸凹なし ４：ほぼ均一で凸凹あり ３：やや不均一で凸凹あり ２：不均一で凸凹あり １：著しく不均一で凸凹著しくあり ２．発泡性 得られた木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品の発泡性を、
その密度より評価した。
を、肉眼観察により、下記の判定基準で評価した。 ５：均一で凸凹なし ４：ほぼ均一で凸凹あり ３：やや不均一で凸凹あり ２：不均一で凸凹あり １：著しく不均一で凸凹著しくあり ２．発泡性 得られた木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品の発泡性を、
その密度より評価した。
【００２８】実施例２ 木粉の添加量を９０重量部とし、その他は実施例１と同
様にして木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価
結果を表１に示した。 実施例３ 剪断応力（τ）を４．０×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）
とし、その他は実施例１と同様にして木粉入り塩化ビニ
ル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
様にして木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価
結果を表１に示した。 実施例３ 剪断応力（τ）を４．０×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）
とし、その他は実施例１と同様にして木粉入り塩化ビニ
ル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
【００２９】実施例４ 混練時間を１５分とし、その他は実施例１と同様にして
木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表
１に示した。 実施例５ 樹脂温度を１１０℃とし、その他は実施例１と同様にし
て木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を
表１に示した。
木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表
１に示した。 実施例５ 樹脂温度を１１０℃とし、その他は実施例１と同様にし
て木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を
表１に示した。
【００３０】実施例６ 実施例１と同様にして木粉入り塩化ビニル系樹脂を得、
その後ペレット製造用の押出機にてペレット化して成形
品を得た。使用した押出機は、ＳＬＭ−５０（長田製作
所製）、ペレット化条件は、バレル先端温度が１５５℃
でコールドカットペレタイザー（ＵＣ−１５２：ユニオ
ン・プラスチック社製）でカッティングした。評価結果
を表１に示した。 実施例７ 木粉の添加量を９０重量部とし、その他は実施例６と同
様にして木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価
結果を表１に示した。
その後ペレット製造用の押出機にてペレット化して成形
品を得た。使用した押出機は、ＳＬＭ−５０（長田製作
所製）、ペレット化条件は、バレル先端温度が１５５℃
でコールドカットペレタイザー（ＵＣ−１５２：ユニオ
ン・プラスチック社製）でカッティングした。評価結果
を表１に示した。 実施例７ 木粉の添加量を９０重量部とし、その他は実施例６と同
様にして木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価
結果を表１に示した。
【００３１】実施例８ 剪断応力（τ）を４．０×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）
とし、その他は実施例６と同様にして木粉入り塩化ビニ
ル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
とし、その他は実施例６と同様にして木粉入り塩化ビニ
ル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
【００３２】比較例１ 実施例１におけるラボプラストミキサーによる剪断破壊
をせずに、その他は実施例１と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。 比較例２ 実施例２におけるラボプラストミキサーによる剪断破壊
をせずに、その他は実施例２と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
をせずに、その他は実施例１と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。 比較例２ 実施例２におけるラボプラストミキサーによる剪断破壊
をせずに、その他は実施例２と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
【００３３】比較例３ 実施例６におけるラボプラストミキサーによる剪断破壊
をせずに、その他は実施例６と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。 比較例４ 実施例７におけるラボプラストミキサーによる剪断破壊
をせずに、その他は実施例７と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
をせずに、その他は実施例６と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。 比較例４ 実施例７におけるラボプラストミキサーによる剪断破壊
をせずに、その他は実施例７と同様にして木粉入り塩化
ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
【００３４】比較例５ 樹脂温度を８０℃とし、その他は実施例１と同様にして
木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表
２に示した。 比較例６ 剪断応力（τ）を０．１×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）
とし、その他は実施例１と同様にして木粉入り塩化ビニ
ル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を表
２に示した。 比較例６ 剪断応力（τ）を０．１×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）
とし、その他は実施例１と同様にして木粉入り塩化ビニ
ル系樹脂成形品を得た。評価結果を表１に示した。
【００３５】比較例７ 混練時間を０．２分とし、その他は実施例１と同様にし
て木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を
表２に示した。 比較例８ 比較例５と同様にして木粉入り塩化ビニル系樹脂を得、
その後ペレット製造用の押出機にてペレット化して成形
品を得た。評価結果を表２に示した。
て木粉入り塩化ビニル系樹脂成形品を得た。評価結果を
表２に示した。 比較例８ 比較例５と同様にして木粉入り塩化ビニル系樹脂を得、
その後ペレット製造用の押出機にてペレット化して成形
品を得た。評価結果を表２に示した。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【発明の効果】本発明の成形品の製造方法は上述の通り
であり、表面状態が均一で滑らかであり、外観が良い木
粉入り塩化ビニル樹脂成形品を得ることができる。従っ
て、得られた成形品は、雨樋、デッキ材等に極めて好適
に使用することができる。
であり、表面状態が均一で滑らかであり、外観が良い木
粉入り塩化ビニル樹脂成形品を得ることができる。従っ
て、得られた成形品は、雨樋、デッキ材等に極めて好適
に使用することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 塩化ビニル系樹脂１００重量部と木粉１
〜１００重量部よりなる塩化ビニル系樹脂組成物を、
樹脂温度が１０５〜１３０℃、剪断応力（τ）が０．
２×１０8 〜５．０×１０8 （ｄｙｎｅ／ｃｍ2 ）、
混練時間（ｔ）が１〜２０（ｍｉｎ）、の〜の条件
下で機械的に剪断破壊を行うことにより、木粉入り塩化
ビニル樹脂を微粉末とした後、又はその微粉末をペレッ
トとした後、成形することを特徴とする成形品の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15380793A JPH079438A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15380793A JPH079438A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 成形品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH079438A true JPH079438A (ja) | 1995-01-13 |
Family
ID=15570549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15380793A Pending JPH079438A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH079438A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100487785B1 (ko) * | 1996-04-02 | 2005-06-16 | 제온 가세이 가부시키가이샤 | 목분함유염화비닐계수지조성물및그제조방법 |
| JP2009221378A (ja) * | 2008-03-17 | 2009-10-01 | Adeka Corp | 難燃性塩素含有樹脂組成物 |
-
1993
- 1993-06-24 JP JP15380793A patent/JPH079438A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100487785B1 (ko) * | 1996-04-02 | 2005-06-16 | 제온 가세이 가부시키가이샤 | 목분함유염화비닐계수지조성물및그제조방법 |
| JP2009221378A (ja) * | 2008-03-17 | 2009-10-01 | Adeka Corp | 難燃性塩素含有樹脂組成物 |
| US8513336B2 (en) | 2008-03-17 | 2013-08-20 | Adeka Corporation | Flame-retardant chlorine-containing resin composition |
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