JPH0788349A - 撹拌翼の構造 - Google Patents
撹拌翼の構造Info
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- JPH0788349A JPH0788349A JP23280293A JP23280293A JPH0788349A JP H0788349 A JPH0788349 A JP H0788349A JP 23280293 A JP23280293 A JP 23280293A JP 23280293 A JP23280293 A JP 23280293A JP H0788349 A JPH0788349 A JP H0788349A
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- Japan
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- stirring blade
- stirring
- blade
- gap
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】数百Ｐａ・ｓ以上の高粘度の高分子ポリマーを
高粘度溶液状態で重合反応させることができる立形撹拌
機を得ることを目的とする。 【構成】立形の容器本体１の上部より撹拌軸２が挿入さ
れ、撹拌翼分配支持棒３の両端よりらせん状の撹拌翼４
を本体１内面と一定の隙間を保ちながら本体１下方まで
設けられている。その隙間を１０ｍｍ以下にするため、
撹拌翼４の上面に４〜３０ｍｍの薄板５が溶接６等で取
付られた撹拌翼の構造である。撹拌翼４及び薄板５にお
いて、板厚ｔ方向に回転方向表面から裏面に向けて本体
１との隙間が広くなっていくように３０〜８０度の角度
で翼の外周端面を切欠き面取りして後退させた撹拌翼の
構造である。
高粘度溶液状態で重合反応させることができる立形撹拌
機を得ることを目的とする。 【構成】立形の容器本体１の上部より撹拌軸２が挿入さ
れ、撹拌翼分配支持棒３の両端よりらせん状の撹拌翼４
を本体１内面と一定の隙間を保ちながら本体１下方まで
設けられている。その隙間を１０ｍｍ以下にするため、
撹拌翼４の上面に４〜３０ｍｍの薄板５が溶接６等で取
付られた撹拌翼の構造である。撹拌翼４及び薄板５にお
いて、板厚ｔ方向に回転方向表面から裏面に向けて本体
１との隙間が広くなっていくように３０〜８０度の角度
で翼の外周端面を切欠き面取りして後退させた撹拌翼の
構造である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、縮重合系ポリエステル
を高粘度溶液状態で重合反応させ、回分式で生産するの
に適した立形撹拌装置に関するものである。
を高粘度溶液状態で重合反応させ、回分式で生産するの
に適した立形撹拌装置に関するものである。
【０００２】さらに、本発明は、高粘度溶液中から低粘
度液成分を加熱蒸発させ、撹拌機系外に排出するのに適
した撹拌翼の構造に関するものである。
度液成分を加熱蒸発させ、撹拌機系外に排出するのに適
した撹拌翼の構造に関するものである。
【０００３】
【従来の技術】従来の撹拌翼の構造を図５、図６示す。
立形の容器１の上部より撹拌軸２を挿入し、撹拌翼分配
支持棒３の両端よりらせん状の撹拌翼４を、容器１の内
面１ａと一定の隙間ｋを形成しながら設けてある。撹拌
翼４には翼以外に撹拌トルクの強度を持たせる縦方向の
軸がないため、撹拌翼自身に強度を持たせなければなら
ないのが本翼の特徴である。図６（ａ）は図５のＣ方向
から、翼４を眺めた図である。翼は図に示されている様
に傾斜しているため、回転することによって本体内の高
粘度液は矢印ａの流れで示すように翼４上面に沿って持
ち上げられ、翼４上部より本体中心部より降下するため
に、上下流が誘発され混合される。ところが液粘度が数
百Ｐａ・ｓ以上にもなると、容器１の内面１ａと翼４の
隙間ｋが２０〜３０ｍｍ以上の場合、矢印ａの流れより
も矢印ｂの流れが多くなり上下流が誘発されにくくな
る。液粘度が高くなるにつれ、容器１の内面１ａ側に近
い部分の液が流動しにくくなるためである。極端な現象
になると隙間の間に厚い液膜が形成されてしまう。この
現象より撹拌混合性能が悪くなる。
立形の容器１の上部より撹拌軸２を挿入し、撹拌翼分配
支持棒３の両端よりらせん状の撹拌翼４を、容器１の内
面１ａと一定の隙間ｋを形成しながら設けてある。撹拌
翼４には翼以外に撹拌トルクの強度を持たせる縦方向の
軸がないため、撹拌翼自身に強度を持たせなければなら
ないのが本翼の特徴である。図６（ａ）は図５のＣ方向
から、翼４を眺めた図である。翼は図に示されている様
に傾斜しているため、回転することによって本体内の高
粘度液は矢印ａの流れで示すように翼４上面に沿って持
ち上げられ、翼４上部より本体中心部より降下するため
に、上下流が誘発され混合される。ところが液粘度が数
百Ｐａ・ｓ以上にもなると、容器１の内面１ａと翼４の
隙間ｋが２０〜３０ｍｍ以上の場合、矢印ａの流れより
も矢印ｂの流れが多くなり上下流が誘発されにくくな
る。液粘度が高くなるにつれ、容器１の内面１ａ側に近
い部分の液が流動しにくくなるためである。極端な現象
になると隙間の間に厚い液膜が形成されてしまう。この
現象より撹拌混合性能が悪くなる。
【０００４】容器１は板を曲げて溶接して製作されるた
め、真円度の精度に限界がある。
め、真円度の精度に限界がある。
【０００５】（但し真円度は規格で決められている。）
また、撹拌翼４も厚板を曲げ加工、溶接して製作される
ため、翼の外径寸法の精度にも限界があり隙間ｋが大き
くなってしまう。
また、撹拌翼４も厚板を曲げ加工、溶接して製作される
ため、翼の外径寸法の精度にも限界があり隙間ｋが大き
くなってしまう。
【０００６】翼の外周の仕上げは、容器１の真円度の仕
上がり状態に合わせ加工されるのが一般である。現製作
方法では、翼４の大きさによっても変わるが、槽径が２
ｍ以上にもなると隙間ｋが２０ｍｍ以上にもなる。
上がり状態に合わせ加工されるのが一般である。現製作
方法では、翼４の大きさによっても変わるが、槽径が２
ｍ以上にもなると隙間ｋが２０ｍｍ以上にもなる。
【０００７】容器１の内面１ａ及び翼４の外周を機械加
工すれば隙間ｋを小さくすることは可能であるが製作コ
ストが非常に高くつく。
工すれば隙間ｋを小さくすることは可能であるが製作コ
ストが非常に高くつく。
【０００８】図７は隙間の相違による混合特性への影響
を水飴を用いて７０〜５，０００Ｐａ・ｓの範囲で実験
した結果を示す。横軸に液粘度を、縦軸に完全混合状態
に到達するまでの総撹拌回数を示す。つまり回転数Ｎ
（ｒｐｍ）と時間θ（ｍｉｎ）を掛けた値である。Ｎ・
θの値が小さい程、混合性能がより優れていることを示
す。
を水飴を用いて７０〜５，０００Ｐａ・ｓの範囲で実験
した結果を示す。横軸に液粘度を、縦軸に完全混合状態
に到達するまでの総撹拌回数を示す。つまり回転数Ｎ
（ｒｐｍ）と時間θ（ｍｉｎ）を掛けた値である。Ｎ・
θの値が小さい程、混合性能がより優れていることを示
す。
【０００９】本結果によれば隙間を１０ｍｍ以下にすれ
ば上記粘度範囲においてＮ・θの値はバラツキはあるも
のの線イおよびロで囲まれた範囲に収まっていることが
わかる。しかし隙間を３０ｍｍのときには、Ｎ・θの値
は大きくなり、粘度の上昇と共に、Ｎ・θの値が増えて
いくのがわかる。
ば上記粘度範囲においてＮ・θの値はバラツキはあるも
のの線イおよびロで囲まれた範囲に収まっていることが
わかる。しかし隙間を３０ｍｍのときには、Ｎ・θの値
は大きくなり、粘度の上昇と共に、Ｎ・θの値が増えて
いくのがわかる。
【００１０】この混合性能が良好なときは縮重合系のポ
リエステルを重合反応により高分子化させる時、反応が
進み徐々に液粘度も増していくが、混合性能が悪い時
は、特に液粘度が数百Ｐａ・ｓ付近で反応が進まず、液
粘度を上げることが出来なくなる。つまり図６（ａ）に
示す矢印ａの流れが少なくなるため上下流が起きず、上
下の液の入れ替えが出来ない。その結果、反応によって
発生する副生物を液表面を介して、蒸気として系外に追
い出すことができなくなるため、高分子化反応を抑制し
てしまうからである。
リエステルを重合反応により高分子化させる時、反応が
進み徐々に液粘度も増していくが、混合性能が悪い時
は、特に液粘度が数百Ｐａ・ｓ付近で反応が進まず、液
粘度を上げることが出来なくなる。つまり図６（ａ）に
示す矢印ａの流れが少なくなるため上下流が起きず、上
下の液の入れ替えが出来ない。その結果、反応によって
発生する副生物を液表面を介して、蒸気として系外に追
い出すことができなくなるため、高分子化反応を抑制し
てしまうからである。
【００１１】また容器１内壁内に流動しにくい液膜が厚
くなると、容器１の外套からの熱媒体を使って容器１内
の液を加熱・冷却しようとしても熱伝達が悪くなり、本
体１内の液温度を制御することが難しくなる。
くなると、容器１の外套からの熱媒体を使って容器１内
の液を加熱・冷却しようとしても熱伝達が悪くなり、本
体１内の液温度を制御することが難しくなる。
【００１２】図５に示すような撹拌翼４自身に撹拌トル
ク強度をもたせている場合は、撹拌翼４の板厚ｔが数十
〜数百ｍｍと厚くなってしまう。この板厚でもって、本
体１の接線方向に平行に翼４外端側面が形成されている
と、矢印ｂの流れにより翼４外周端面と本体１内面との
間で（間隔）で大きなせん断場が生じ、（１）式で示さ
れる撹拌動力Ｐｂ（ＫＷ）が消費される。
ク強度をもたせている場合は、撹拌翼４の板厚ｔが数十
〜数百ｍｍと厚くなってしまう。この板厚でもって、本
体１の接線方向に平行に翼４外端側面が形成されている
と、矢印ｂの流れにより翼４外周端面と本体１内面との
間で（間隔）で大きなせん断場が生じ、（１）式で示さ
れる撹拌動力Ｐｂ（ＫＷ）が消費される。
【００１３】
【数１】
【００１４】この動力は本来の撹拌（上下流を誘発させ
る撹拌）に寄与しないもので、この動力を減少させるこ
とが望ましい。全体の撹拌動力Ｐは、Ｐ≒Ｐａ＋Ｐｂで
表わされる。ここで、Ｐａはａの流れによって消費され
る動力である。Ｐｂの値が大きいと、隙間間に存在する
高粘度液がせん断力により局部加熱されるため、液温度
の制御も難しくなる。その結果、液の高温化により反応
抑制や品質の劣化の原因にもなる。なお、この種の撹拌
装置は、例えば特開平３−１８８９２６号公報に示され
ている。
る撹拌）に寄与しないもので、この動力を減少させるこ
とが望ましい。全体の撹拌動力Ｐは、Ｐ≒Ｐａ＋Ｐｂで
表わされる。ここで、Ｐａはａの流れによって消費され
る動力である。Ｐｂの値が大きいと、隙間間に存在する
高粘度液がせん断力により局部加熱されるため、液温度
の制御も難しくなる。その結果、液の高温化により反応
抑制や品質の劣化の原因にもなる。なお、この種の撹拌
装置は、例えば特開平３−１８８９２６号公報に示され
ている。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】すなわち、従来の撹拌
装置は容器内面と撹拌翼外周端との隙間が必然的に存在
するため、数百Ｐa・s以上の高粘度の高分子ポリマーに
対しては、安定な重合反応が得られない欠点がある。
装置は容器内面と撹拌翼外周端との隙間が必然的に存在
するため、数百Ｐa・s以上の高粘度の高分子ポリマーに
対しては、安定な重合反応が得られない欠点がある。
【００１６】本発明の目的は、数百Ｐa・s以上の高粘度
の高分子ポリマーが重合反応によって安定して得られる
撹拌装置を提供することを目的とする。
の高分子ポリマーが重合反応によって安定して得られる
撹拌装置を提供することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明では、７０Ｐa・s〜5,000Ｐa・sの範囲の高粘
度の高分子ポリマーを混合処理するに際し、撹拌性能を
表わすＮ・θの値を１５０以下となるように容器内面と
撹拌翼外周端との隙間が選ばれる。図７の実験結果か
ら、Ｎ・θの値を１５０以下にするためには、容器内面
と翼の隙間ｋを１０mm以下にする必要がある。特に翼自
身に撹拌トルクの強度をもたせている場合には、翼自身
が大きな部材寸法となる。容器内径の仕上り寸法に合わ
せ、隙間を１０mm以下にするために、翼の外周を削った
り、肉盛溶接したりして合わせ加工することは板厚が厚
くなる程施工上難しくなる。そこで、翼の上に４〜３０
mmの薄い板を張り合わせ、この板の外周で合わせ加工す
ることによって隙間を１０mm以下にすることができる。
また、上記（１）式のＰｂの値をできるだけ小さくする
ため、翼の板厚ｔ方向に回転方向表面から裏面に向って
容器１との隙間が広くなっていくように３０度〜８０度
の角度で翼４端面を切欠き面取りして後退させる。 ま
た、他の解決手段として、撹拌翼外周端面の板厚をあら
かじめ薄くした構造にしておき、容器１との合わせ時
に、その端面を加工する方法も採用可能である。上記手
段により図６（ａ）に示す矢印ｂの流れが少なくなり、
矢印ａの流れが増加して上下流が誘発され、混合性能が
良くなる。
め、本発明では、７０Ｐa・s〜5,000Ｐa・sの範囲の高粘
度の高分子ポリマーを混合処理するに際し、撹拌性能を
表わすＮ・θの値を１５０以下となるように容器内面と
撹拌翼外周端との隙間が選ばれる。図７の実験結果か
ら、Ｎ・θの値を１５０以下にするためには、容器内面
と翼の隙間ｋを１０mm以下にする必要がある。特に翼自
身に撹拌トルクの強度をもたせている場合には、翼自身
が大きな部材寸法となる。容器内径の仕上り寸法に合わ
せ、隙間を１０mm以下にするために、翼の外周を削った
り、肉盛溶接したりして合わせ加工することは板厚が厚
くなる程施工上難しくなる。そこで、翼の上に４〜３０
mmの薄い板を張り合わせ、この板の外周で合わせ加工す
ることによって隙間を１０mm以下にすることができる。
また、上記（１）式のＰｂの値をできるだけ小さくする
ため、翼の板厚ｔ方向に回転方向表面から裏面に向って
容器１との隙間が広くなっていくように３０度〜８０度
の角度で翼４端面を切欠き面取りして後退させる。 ま
た、他の解決手段として、撹拌翼外周端面の板厚をあら
かじめ薄くした構造にしておき、容器１との合わせ時
に、その端面を加工する方法も採用可能である。上記手
段により図６（ａ）に示す矢印ｂの流れが少なくなり、
矢印ａの流れが増加して上下流が誘発され、混合性能が
良くなる。
【００１８】
【実施例】以下本発明を図１〜図４により説明する。
【００１９】図１は本発明の一実施例を示す側面図で、
立形の容器１の上部より撹拌軸２が挿入され、撹拌翼分
配支持棒３の両端よりらせん状の撹拌翼４を容器１内面
と一定の隙間ｋを保ちながら容器１下方まで設けられて
いる。液は、撹拌翼分配支持棒３以下で張り込まれる。
撹拌翼分配支持棒３から下には、撹拌翼４以外に撹拌ト
ルク強度を受けもつ部材がない。図１におけるＡ部分
を、図２、図３（ａ），（ｂ）に拡大して示すように、
撹拌翼４の上面に薄板５が溶接６で取り付けられてい
る。薄板５はネジで取付けることも可能である。薄板５
は、撹拌翼４の外側にはみ出た部分に受ける流体抵抗に
耐え得る強度さえあれば良いので、４〜３０mmの厚さで
十分である。撹拌翼４においては、板厚ｔ方向に回転方
向表面から裏面に向けて、容器１との隙間が広くなって
いくように３０度〜８０度の角度で翼４外周端面を切欠
き面取りして後退させている。また、薄板５の端面にお
いても、撹拌翼４同様に上記切欠き面取りするとさらに
良い効果が得られる。
立形の容器１の上部より撹拌軸２が挿入され、撹拌翼分
配支持棒３の両端よりらせん状の撹拌翼４を容器１内面
と一定の隙間ｋを保ちながら容器１下方まで設けられて
いる。液は、撹拌翼分配支持棒３以下で張り込まれる。
撹拌翼分配支持棒３から下には、撹拌翼４以外に撹拌ト
ルク強度を受けもつ部材がない。図１におけるＡ部分
を、図２、図３（ａ），（ｂ）に拡大して示すように、
撹拌翼４の上面に薄板５が溶接６で取り付けられてい
る。薄板５はネジで取付けることも可能である。薄板５
は、撹拌翼４の外側にはみ出た部分に受ける流体抵抗に
耐え得る強度さえあれば良いので、４〜３０mmの厚さで
十分である。撹拌翼４においては、板厚ｔ方向に回転方
向表面から裏面に向けて、容器１との隙間が広くなって
いくように３０度〜８０度の角度で翼４外周端面を切欠
き面取りして後退させている。また、薄板５の端面にお
いても、撹拌翼４同様に上記切欠き面取りするとさらに
良い効果が得られる。
【００２０】本発明の他の実施例を図４（ａ），（ｂ）
に示す。撹拌翼４外側の断面形状を図のように、外周端
面の肉厚を薄くあらかじめ加工しておき、隙間調整のた
めに先端部に斜線で示す加工代４ａを設けておく。加工
代４ａの外径が容器１の内径と同程度かやや大きめにな
るよう設定しておき、容器１と撹拌翼４とを組立るとき
に、容器１の実際の内径に合わせて、隙間が１０ｍｍ以
下となるように加工代４ａの先端側を削ることにより、
狭い隙間を実現できる。この方法では薄板５を設ける必
要性もなくなる。
に示す。撹拌翼４外側の断面形状を図のように、外周端
面の肉厚を薄くあらかじめ加工しておき、隙間調整のた
めに先端部に斜線で示す加工代４ａを設けておく。加工
代４ａの外径が容器１の内径と同程度かやや大きめにな
るよう設定しておき、容器１と撹拌翼４とを組立るとき
に、容器１の実際の内径に合わせて、隙間が１０ｍｍ以
下となるように加工代４ａの先端側を削ることにより、
狭い隙間を実現できる。この方法では薄板５を設ける必
要性もなくなる。
【００２１】
【発明の効果】図７に示す実験結果からもわかるよう
に、本発明によりＮ・θを１５０以下の混合性能を得る
ことができる。また容器１の内面１ａと撹拌翼４の外周
端との隙間を従来より狭くすることより本体周囲の外套
の熱媒体との熱伝達も良くなることから、本体内の液温
度の制御性も向上する。
に、本発明によりＮ・θを１５０以下の混合性能を得る
ことができる。また容器１の内面１ａと撹拌翼４の外周
端との隙間を従来より狭くすることより本体周囲の外套
の熱媒体との熱伝達も良くなることから、本体内の液温
度の制御性も向上する。
【００２２】その結果として、数百Ｐa・s以上の高粘度
液の高分子ポリマーを重合反応により安定して得ること
ができる。
液の高分子ポリマーを重合反応により安定して得ること
ができる。
【図１】本発明による撹拌装置の一実施例を示す側面図
である。
である。
【図２】図１における撹拌翼の要部断面図である。
【図３】図３（ａ）は図１における撹拌翼のＡ部詳細
図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＢ−Ｂ矢視図である。
図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＢ−Ｂ矢視図である。
【図４】図４（ａ），（ｂ）は撹拌翼の他の例を示す断
面図である。
面図である。
【図５】従来の撹拌装置の一例を示す側面図である。
【図６】図６（ａ）は図５におけるＣ矢視図、図６
（ｂ）は図６（ａ）のＤ矢視図である。
（ｂ）は図６（ａ）のＤ矢視図である。
【図７】立形撹拌機の混合性能を定量的に示したＮ・θ
と液粘度の関係を示した特性図である。
と液粘度の関係を示した特性図である。
１：容器，２：撹拌軸 ３：撹拌翼分配支持棒，４：らせん状撹拌翼 ５：薄板，６：溶接 ７：撹拌中心軸，８：翼支持棒 ９：平板状撹拌翼
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 本廣 誠二 山口県下松市大字東豊井794番地 株式会 社日立製作所笠戸工場内 (72)発明者 山中 克久 山口県下松市大字東豊井794番地 株式会 社日立製作所笠戸工場内
Claims (7)
- 【請求項１】らせん板状または平板状で形成された立形
かくはん機の撹拌翼において、容器本体と撹拌翼との隙
間を狭くするため、撹拌翼の上に４〜３０ｍｍの薄板を
回転方向側に重ね合わせたことを特徴とする撹拌翼の構
造。 - 【請求項２】請求項1記載の撹拌翼の構造において、上
記撹拌翼の板厚方向に回転方向表面から裏面に向けて、
容器本体との隙間が広くなるように翼の外周端面を後退
させたことを特徴とする撹拌翼の構造。 - 【請求項３】容器とこの容器内で垂直に配列された撹拌
翼とを有する撹拌機において、 上記撹拌翼の板厚方向に回転方向表面から裏面に向け
て、容器本体との隙間が広くなるように翼の外周端面を
後退させたことを特徴とする撹拌翼の構造。 - 【請求項４】容器と、 上記容器内で垂直に配列された撹拌翼と、 上記撹拌翼から上記容器の内壁に向かって突出した突出
部とからなることを特徴とする撹拌装置。 - 【請求項５】容器と、 上記容器内で垂直に配列された撹拌翼と、 上記撹拌翼から上記容器の内壁に向かって突出した突出
部とからなり、上記容器内壁と上記突出部との間隔が１
０ｍｍ以下であることを特徴とする撹拌装置。 - 【請求項６】容器とこの容器内で垂直に配列された撹拌
翼とからなる撹拌装置により７０Ｐa・s〜5,000Ｐa・sの
範囲の高粘度の高分子ポリマーを混合処理するに際し、 Ｎ・θ（Ｎは上記撹拌翼の回転数（ｒｐｍ）；θは時間
（ｍｉｎ））の値が１５０以下となるように上記撹拌装
置を動作させることを特徴とする撹拌装置の運転方法。 - 【請求項７】容器と、この容器内で垂直に配列される撹
拌翼とを組合せるに際し、 上記撹拌翼から上記容器の内壁に向かって突出した突出
部を設け、 上記容器の内壁の形状に合わせて上記突出部の先端側を
削ることを特徴とする撹拌装置の組立方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23280293A JPH0788349A (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 撹拌翼の構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23280293A JPH0788349A (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 撹拌翼の構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0788349A true JPH0788349A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=16944998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23280293A Pending JPH0788349A (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 撹拌翼の構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0788349A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022502547A (ja) * | 2018-09-26 | 2022-01-11 | プラスティック・エナジー・リミテッドPlastic Energy Limited | 化学反応炉アセンブリ |
-
1993
- 1993-09-20 JP JP23280293A patent/JPH0788349A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022502547A (ja) * | 2018-09-26 | 2022-01-11 | プラスティック・エナジー・リミテッドPlastic Energy Limited | 化学反応炉アセンブリ |
| US11708534B2 (en) | 2018-09-26 | 2023-07-25 | Plastic Energy Limited | Reactor assembly |
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