JPH0787150A - 非線型１６ｑａｍ変復調方式 - Google Patents
非線型１６ｑａｍ変復調方式Info
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- JPH0787150A JPH0787150A JP5229815A JP22981593A JPH0787150A JP H0787150 A JPH0787150 A JP H0787150A JP 5229815 A JP5229815 A JP 5229815A JP 22981593 A JP22981593 A JP 22981593A JP H0787150 A JPH0787150 A JP H0787150A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ディジタル無線通信に用いられる非線型１６
ＱＡＭ変復調方式に関し、送信増幅器の消費電力を変え
ずにシステムゲインを高めることを目的とする。 【構成】 変調方式は、標準１６ＱＡＭにおいて最大振
幅になるべき信号の入力を検出する最大振幅検出手段１
と、最大振幅検出手段１による前記信号の入力の検出に
基づき、前記信号の振幅を０．７３倍に抑圧する振幅抑
圧手段２とを有する。復調方式は、受信した非線型１６
ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判別手段３と、前記信
号の振幅を判別する振幅判別手段４と、前記信号の位相
を判別する位相判別手段５と、これら判別手段３，４，
５の各判別結果に基づき、前記受信非線型１６ＱＡＭ信
号が、標準１６ＱＡＭの最大振幅になるべき信号である
か否かを判定する論理判定手段６と、論理判定手段６に
よる肯定の判定を受けて、前記受信非線型１６ＱＡＭ信
号の振幅を１．３７倍に拡大する振幅復元手段７とを有
する。
ＱＡＭ変復調方式に関し、送信増幅器の消費電力を変え
ずにシステムゲインを高めることを目的とする。 【構成】 変調方式は、標準１６ＱＡＭにおいて最大振
幅になるべき信号の入力を検出する最大振幅検出手段１
と、最大振幅検出手段１による前記信号の入力の検出に
基づき、前記信号の振幅を０．７３倍に抑圧する振幅抑
圧手段２とを有する。復調方式は、受信した非線型１６
ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判別手段３と、前記信
号の振幅を判別する振幅判別手段４と、前記信号の位相
を判別する位相判別手段５と、これら判別手段３，４，
５の各判別結果に基づき、前記受信非線型１６ＱＡＭ信
号が、標準１６ＱＡＭの最大振幅になるべき信号である
か否かを判定する論理判定手段６と、論理判定手段６に
よる肯定の判定を受けて、前記受信非線型１６ＱＡＭ信
号の振幅を１．３７倍に拡大する振幅復元手段７とを有
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ディジタル無線通信に
用いられる非線型１６ＱＡＭ変復調方式に関し、特に標
準の線型１６ＱＡＭ変復調に対し、送信電力増幅器の消
費電力を増やさずにシステムゲインを高めるようにした
非線型１６ＱＡＭ変復調方式に関する。
用いられる非線型１６ＱＡＭ変復調方式に関し、特に標
準の線型１６ＱＡＭ変復調に対し、送信電力増幅器の消
費電力を増やさずにシステムゲインを高めるようにした
非線型１６ＱＡＭ変復調方式に関する。
【０００２】一般に、受信機の雑音指数を改善したり、
増幅器の飽和出力を高める（消費電力が増大する）には
高価な代償を必要とする。本発明は、増幅器の消費電力
を変えずに、したがって、高価な代償を払わず約１ｄＢ
のシステムゲイン増加を実現した非線型１６ＱＡＭ変復
調方式に関する。
増幅器の飽和出力を高める（消費電力が増大する）には
高価な代償を必要とする。本発明は、増幅器の消費電力
を変えずに、したがって、高価な代償を払わず約１ｄＢ
のシステムゲイン増加を実現した非線型１６ＱＡＭ変復
調方式に関する。
【０００３】
【従来の技術】従来の標準１６ＱＡＭ（Quadrature Amp
litude Modulation)の信号配置は図１９のようになる。
すなわち、最大振幅の信号は点１，４，１３，１６に示
す位置に配置され、最小振幅の信号は点６，７，１０，
１１に示す位置に配置され、そして、中間振幅の信号は
点２，３，５，８，９，１２，１４，１５に示す位置に
配置される。最大振幅を１としたときの最小振幅信号間
距離ａ、およびＢＥＲ（Bit Error Ratio)は下記式
（１），（２）でそれぞれ表される。
litude Modulation)の信号配置は図１９のようになる。
すなわち、最大振幅の信号は点１，４，１３，１６に示
す位置に配置され、最小振幅の信号は点６，７，１０，
１１に示す位置に配置され、そして、中間振幅の信号は
点２，３，５，８，９，１２，１４，１５に示す位置に
配置される。最大振幅を１としたときの最小振幅信号間
距離ａ、およびＢＥＲ（Bit Error Ratio)は下記式
（１），（２）でそれぞれ表される。
【０００４】 ａ＝２1/2 ／３＝0.4714 ・・・ （１） ＢＥＲ＝(5/8)erfc C/(10N) 1/2 ・・・ （２） なお、Ｃ／Ｎは搬送波電力対雑音電力比である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一般に、ディジタル無
線通信では３次歪による符号間干渉を抑制する必要があ
り、そのためにはナイキスト無歪み条件が満たされる必
要がある。
線通信では３次歪による符号間干渉を抑制する必要があ
り、そのためにはナイキスト無歪み条件が満たされる必
要がある。
【０００６】しかし、送信機の増幅器の入力を増やして
いくと、入出力信号の振幅比（利得）、位相ともに直線
性を失い、ナイキスト無歪み条件が満たされなくなる。
したがって、直線性が保持される範囲内で送信増幅器を
使用しなければならず、そうした制約の下でシステムゲ
インを高めるには、従来、送信増幅機の飽和出力を高め
ざるを得なかった。しかし、これには送信機の消費電力
を増大させてしまうという問題があった。
いくと、入出力信号の振幅比（利得）、位相ともに直線
性を失い、ナイキスト無歪み条件が満たされなくなる。
したがって、直線性が保持される範囲内で送信増幅器を
使用しなければならず、そうした制約の下でシステムゲ
インを高めるには、従来、送信増幅機の飽和出力を高め
ざるを得なかった。しかし、これには送信機の消費電力
を増大させてしまうという問題があった。
【０００７】なお、システムゲインは、送信機出力電力
と、規定誤り率を達成するに必要な最小受信電力との比
をｄＢで表したものである。本発明はこのような点に鑑
みてなされたものであり、送信増幅器の消費電力を変え
ずにシステムゲインを高めることを図った非線型１６Ｑ
ＡＭ変復調方式を提供することを目的とする。
と、規定誤り率を達成するに必要な最小受信電力との比
をｄＢで表したものである。本発明はこのような点に鑑
みてなされたものであり、送信増幅器の消費電力を変え
ずにシステムゲインを高めることを図った非線型１６Ｑ
ＡＭ変復調方式を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】図１は、上記目的を達成
するために成された本発明の原理を説明する図であり、
（Ａ）は非線型１６ＱＡＭ変調方式を、（Ｂ）は非線型
１６ＱＡＭ復調方式を示す。
するために成された本発明の原理を説明する図であり、
（Ａ）は非線型１６ＱＡＭ変調方式を、（Ｂ）は非線型
１６ＱＡＭ復調方式を示す。
【０００９】非線型１６ＱＡＭ変調方式は、標準１６Ｑ
ＡＭにおいて最大振幅になるべき信号の入力を検出する
最大振幅検出手段１と、最大振幅検出手段１による前記
信号の入力の検出に基づき、前記信号の振幅を０．７３
倍に抑圧する振幅抑圧手段２とを有することを特徴とす
る。
ＡＭにおいて最大振幅になるべき信号の入力を検出する
最大振幅検出手段１と、最大振幅検出手段１による前記
信号の入力の検出に基づき、前記信号の振幅を０．７３
倍に抑圧する振幅抑圧手段２とを有することを特徴とす
る。
【００１０】非線型１６ＱＡＭ復調方式は、受信した非
線型１６ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判別手段３
と、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を判別する振
幅判別手段４と、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の位相
を判別する位相判別手段５と、象限判別手段３、振幅判
別手段４、および位相判別手段５の各判別結果に基づ
き、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号が、標準１６ＱＡＭ
の最大振幅になるべき信号であるか否かを判定する論理
判定手段６と、論理判定手段６による肯定の判定を受け
て、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を１．３７倍
に拡大する振幅復元手段７とを有することを特徴とす
る。
線型１６ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判別手段３
と、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を判別する振
幅判別手段４と、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の位相
を判別する位相判別手段５と、象限判別手段３、振幅判
別手段４、および位相判別手段５の各判別結果に基づ
き、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号が、標準１６ＱＡＭ
の最大振幅になるべき信号であるか否かを判定する論理
判定手段６と、論理判定手段６による肯定の判定を受け
て、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を１．３７倍
に拡大する振幅復元手段７とを有することを特徴とす
る。
【００１１】また、前記論理判定手段６および振幅復元
手段７に代わって、象限判別手段、振幅判別手段、およ
び位相判別手段の各判別結果に基づき、本来の復調信号
を組み立てる論理処理手段を有するようにしてもよい。
手段７に代わって、象限判別手段、振幅判別手段、およ
び位相判別手段の各判別結果に基づき、本来の復調信号
を組み立てる論理処理手段を有するようにしてもよい。
【００１２】さらに、以上のような非線型１６ＱＡＭ変
調方式および非線型１６ＱＡＭ復調方式を有した非線型
１６ＱＡＭ変復調方式が提供される。
調方式および非線型１６ＱＡＭ復調方式を有した非線型
１６ＱＡＭ変復調方式が提供される。
【００１３】
【作用】まず、本発明に係る非線型１６ＱＡＭの信号配
置を図２に示す。すなわち、点１，４，１３，１６の最
大振幅信号は、３次歪による符号間干渉を抑制する必要
から固定せざるを得ないため、そのままの位置にする。
その代わり、図１９で示した点２，３，５，８，９，１
２，１４，１５の中間振幅信号を、最大振幅信号の点
１，４，１３，１６が形成する円周上に配置する。それ
らの配置位置を新たに点２ａ，３ａ，５ａ，８ａ，９
ａ，１２ａ，１４ａ，１５ａとする。図１９で示した点
６，７，１０，１１の最小振幅信号については、それら
の最小振幅信号間距離ａをｂ（ｂ／ａ＝１．１）に若干
大きくしてそれらの配置位置を新たに点６ａ，７ａ，１
０ａ，１１ａとする。
置を図２に示す。すなわち、点１，４，１３，１６の最
大振幅信号は、３次歪による符号間干渉を抑制する必要
から固定せざるを得ないため、そのままの位置にする。
その代わり、図１９で示した点２，３，５，８，９，１
２，１４，１５の中間振幅信号を、最大振幅信号の点
１，４，１３，１６が形成する円周上に配置する。それ
らの配置位置を新たに点２ａ，３ａ，５ａ，８ａ，９
ａ，１２ａ，１４ａ，１５ａとする。図１９で示した点
６，７，１０，１１の最小振幅信号については、それら
の最小振幅信号間距離ａをｂ（ｂ／ａ＝１．１）に若干
大きくしてそれらの配置位置を新たに点６ａ，７ａ，１
０ａ，１１ａとする。
【００１４】以上により、非線型１６ＱＡＭ信号では、
最大振幅を１とするとき最小振幅は０．３６６（＝ｂ／
２1/2 ）となる。中間振幅がなくなり、誤り発生率は大
幅に低減できる。また、中間振幅信号を円周上へ配置し
ても送信増幅器の消費電力は不変である。さらに、最小
振幅信号は標準比で若干大きくでき、これはＢＥＲの改
善に寄与する。
最大振幅を１とするとき最小振幅は０．３６６（＝ｂ／
２1/2 ）となる。中間振幅がなくなり、誤り発生率は大
幅に低減できる。また、中間振幅信号を円周上へ配置し
ても送信増幅器の消費電力は不変である。さらに、最小
振幅信号は標準比で若干大きくでき、これはＢＥＲの改
善に寄与する。
【００１５】なお、実際の非線型１６ＱＡＭ変調では、
まず、最大振幅信号（点１，４，１３，１６に位置する
信号）だけを、中間振幅信号（点２，３，５，８，９，
１２，１４，１５に位置する信号）が形成する円周上に
一度抑制（振幅を縮小）した後、最小振幅信号（点６，
７，１０，１１に位置する信号）を含めた全部の信号の
振幅を、抑制された最大振幅信号が元の最大振幅信号の
円周上に位置するまで拡大する。一方、実際の非線型１
６ＱＡＭ復調では、最大振幅信号（点１，４，１３，１
６に位置する信号）だけを、標準の１６ＱＡＭの中間振
幅信号に相当する信号（点２ａ，３ａ，５ａ，８ａ，９
ａ，１２ａ，１４ａ，１５ａに位置する信号）から分離
して拡大して標準の１６ＱＡＭに復元する。
まず、最大振幅信号（点１，４，１３，１６に位置する
信号）だけを、中間振幅信号（点２，３，５，８，９，
１２，１４，１５に位置する信号）が形成する円周上に
一度抑制（振幅を縮小）した後、最小振幅信号（点６，
７，１０，１１に位置する信号）を含めた全部の信号の
振幅を、抑制された最大振幅信号が元の最大振幅信号の
円周上に位置するまで拡大する。一方、実際の非線型１
６ＱＡＭ復調では、最大振幅信号（点１，４，１３，１
６に位置する信号）だけを、標準の１６ＱＡＭの中間振
幅信号に相当する信号（点２ａ，３ａ，５ａ，８ａ，９
ａ，１２ａ，１４ａ，１５ａに位置する信号）から分離
して拡大して標準の１６ＱＡＭに復元する。
【００１６】図３は、非線型１６ＱＡＭ変調での最大振
幅信号の振幅の抑制比率と非線型１６ＱＡＭ復調での最
大振幅信号の振幅の復元比率とを説明する図である。す
なわち、図は第Ｉ象限だけを示すが、点１６に位置する
最大振幅信号を、点１２，１５に位置する中間振幅信号
が形成する円周上に抑制したときの最大振幅信号の位置
を１６ａとし、この円周の半径を１とすると、点０−点
１６ａ間距離が１であり、点０−点１６間距離が（１＋
３1/2 ／２）1/2 ＝１．３６６となる。
幅信号の振幅の抑制比率と非線型１６ＱＡＭ復調での最
大振幅信号の振幅の復元比率とを説明する図である。す
なわち、図は第Ｉ象限だけを示すが、点１６に位置する
最大振幅信号を、点１２，１５に位置する中間振幅信号
が形成する円周上に抑制したときの最大振幅信号の位置
を１６ａとし、この円周の半径を１とすると、点０−点
１６ａ間距離が１であり、点０−点１６間距離が（１＋
３1/2 ／２）1/2 ＝１．３６６となる。
【００１７】したがって、点１６に位置する最大振幅信
号の振幅を１．３６６の逆数（０．７３２）倍すれば、
点１６ａに位置する最大振幅信号の振幅が得られる。逆
に、点１６ａに位置する最大振幅信号の振幅を１．３６
６倍すれば、点１６に位置する最大振幅信号の振幅が得
られることになる。
号の振幅を１．３６６の逆数（０．７３２）倍すれば、
点１６ａに位置する最大振幅信号の振幅が得られる。逆
に、点１６ａに位置する最大振幅信号の振幅を１．３６
６倍すれば、点１６に位置する最大振幅信号の振幅が得
られることになる。
【００１８】こうした点に着目して、図１に示す非線型
１６ＱＡＭ変調方式おいては、最大振幅検出手段１が、
標準１６ＱＡＭにおいて最大振幅になるべき信号の入力
を検出する。振幅抑圧手段２は、最大振幅検出手段１に
よる前記信号の入力の検出に基づき、前記最大振幅にな
るべき信号の振幅を０．７３倍に抑圧する。
１６ＱＡＭ変調方式おいては、最大振幅検出手段１が、
標準１６ＱＡＭにおいて最大振幅になるべき信号の入力
を検出する。振幅抑圧手段２は、最大振幅検出手段１に
よる前記信号の入力の検出に基づき、前記最大振幅にな
るべき信号の振幅を０．７３倍に抑圧する。
【００１９】一方、非線型１６ＱＡＭ復調方式では、受
信した非線型１６ＱＡＭ信号に対し、象限判別手段３が
象限を判別し、振幅判別手段４が振幅を判別し、位相判
別手段５が位相を判別する。これら各判別手段の各判別
結果に基づき、前記受信した非線型１６ＱＡＭ信号が、
標準１６ＱＡＭの最大振幅になるべき信号であるか否か
を判定する。振幅復元手段７は、論理判定手段６から肯
定の判定を受けて、前記受信した非線型１６ＱＡＭ信号
の振幅を１．３７倍に拡大して元の最大振幅信号の振幅
を復元する。
信した非線型１６ＱＡＭ信号に対し、象限判別手段３が
象限を判別し、振幅判別手段４が振幅を判別し、位相判
別手段５が位相を判別する。これら各判別手段の各判別
結果に基づき、前記受信した非線型１６ＱＡＭ信号が、
標準１６ＱＡＭの最大振幅になるべき信号であるか否か
を判定する。振幅復元手段７は、論理判定手段６から肯
定の判定を受けて、前記受信した非線型１６ＱＡＭ信号
の振幅を１．３７倍に拡大して元の最大振幅信号の振幅
を復元する。
【００２０】なお、論理判定手段６および振幅復元手段
７に代わって、論理処理手段を設け、象限判別手段、振
幅判別手段、および位相判別手段の各判別結果に基づ
き、本来の復調信号を組み立てるようにしてもよい。
７に代わって、論理処理手段を設け、象限判別手段、振
幅判別手段、および位相判別手段の各判別結果に基づ
き、本来の復調信号を組み立てるようにしてもよい。
【００２１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図４は、本発明の第１の実施例のブロック図であ
り、非線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送
信機を示す。
する。図４は、本発明の第１の実施例のブロック図であ
り、非線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送
信機を示す。
【００２２】Ｉch，Ｑchの大振幅および小振幅を表す２
値データのＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，Ｑch
ＬＳＢが、Ｉch用Ｄ／Ａ変換器２１、Ｑch用Ｄ／Ａ変換
器２２へ入力するが、その入力の際に、後述する最大振
幅検出器２３および振幅調整器２４が介在する。すなわ
ち、最大振幅検出器２３がＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，Ｑ
chＭＳＢ，ＱchＬＳＢを基に最大振幅信号（図１９の点
１，４，１３，１６に位置する信号）の入力を検出し、
その入力が検出されたとき、振幅調整器２４がその最大
振幅信号の振幅を０．７３倍に縮小する。
値データのＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，Ｑch
ＬＳＢが、Ｉch用Ｄ／Ａ変換器２１、Ｑch用Ｄ／Ａ変換
器２２へ入力するが、その入力の際に、後述する最大振
幅検出器２３および振幅調整器２４が介在する。すなわ
ち、最大振幅検出器２３がＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，Ｑ
chＭＳＢ，ＱchＬＳＢを基に最大振幅信号（図１９の点
１，４，１３，１６に位置する信号）の入力を検出し、
その入力が検出されたとき、振幅調整器２４がその最大
振幅信号の振幅を０．７３倍に縮小する。
【００２３】こうした最大振幅信号の振幅に縮小が行わ
れた信号がＤ／Ａ変換器２１，２２へ送られる。その
後、低域フィルタ（ＬＦ）２５，２６、１６ＱＡＭ変調
器２７、帯域フィルタ（ＢＦ）２８、送信周波数変換器
２９、送信電力増幅器３０を経て非線型１６ＱＡＭ信号
の送信出力がアンテナ（図示せず）から送出される。な
お、送信周波数変換器２９は、１６ＱＡＭ変調器２７が
直接変調を行う場合には不要である。
れた信号がＤ／Ａ変換器２１，２２へ送られる。その
後、低域フィルタ（ＬＦ）２５，２６、１６ＱＡＭ変調
器２７、帯域フィルタ（ＢＦ）２８、送信周波数変換器
２９、送信電力増幅器３０を経て非線型１６ＱＡＭ信号
の送信出力がアンテナ（図示せず）から送出される。な
お、送信周波数変換器２９は、１６ＱＡＭ変調器２７が
直接変調を行う場合には不要である。
【００２４】図５は最大振幅検出器２３の内部構成を示
すブロック図である。すなわち、最大振幅検出器２３
は、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｈおよびＯＲ回路２３ｉか
ら構成され、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｄへＩchＭＳＢ，
ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢが入力され、ＯＲ
回路２３ｉの出力が制御出力として振幅調整器２４へ送
られる。
すブロック図である。すなわち、最大振幅検出器２３
は、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｈおよびＯＲ回路２３ｉか
ら構成され、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｄへＩchＭＳＢ，
ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢが入力され、ＯＲ
回路２３ｉの出力が制御出力として振幅調整器２４へ送
られる。
【００２５】例えば、図１９の点１に位置する最大振幅
信号が入力した場合、ＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭ
ＳＢ，ＱchＬＳＢはそれぞれ、「０，０，０，０」とな
るから、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｄの出力はそれぞれ、
「０，１，０，１」となる。したがって、ＡＮＤ回路２
３ｅ〜２３ｈの出力はそれぞれ、「０，０，０，１」と
なり、第ＩＩＩ象限の最大振幅信号が入力していること
が判る。ＯＲ回路２３ｉの出力は「１」となり、これを
受けて振幅調整器２４がこの最大振幅信号の振幅の縮小
を行う。
信号が入力した場合、ＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭ
ＳＢ，ＱchＬＳＢはそれぞれ、「０，０，０，０」とな
るから、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｄの出力はそれぞれ、
「０，１，０，１」となる。したがって、ＡＮＤ回路２
３ｅ〜２３ｈの出力はそれぞれ、「０，０，０，１」と
なり、第ＩＩＩ象限の最大振幅信号が入力していること
が判る。ＯＲ回路２３ｉの出力は「１」となり、これを
受けて振幅調整器２４がこの最大振幅信号の振幅の縮小
を行う。
【００２６】同様に、例えば、図１９の点４に位置する
最大振幅信号が入力した場合、ＩchＭＳＢ，ＩchＬＳ
Ｂ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢはそれぞれ、「１，１，
０，０」となるから、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｄの出力
はそれぞれ、「１，０，０，１」となる。したがって、
ＡＮＤ回路２３ｅ〜２３ｈの出力はそれぞれ、「０，
１，０，０」となり、第ＩＶ象限の最大振幅信号が入力
していることが判る。ＯＲ回路２３ｉの出力は「１」と
なり、これを受けて振幅調整器２４がこの最大振幅信号
の振幅の縮小を行う。
最大振幅信号が入力した場合、ＩchＭＳＢ，ＩchＬＳ
Ｂ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢはそれぞれ、「１，１，
０，０」となるから、ＡＮＤ回路２３ａ〜２３ｄの出力
はそれぞれ、「１，０，０，１」となる。したがって、
ＡＮＤ回路２３ｅ〜２３ｈの出力はそれぞれ、「０，
１，０，０」となり、第ＩＶ象限の最大振幅信号が入力
していることが判る。ＯＲ回路２３ｉの出力は「１」と
なり、これを受けて振幅調整器２４がこの最大振幅信号
の振幅の縮小を行う。
【００２７】図１９の点１３，１６に位置する最大振幅
信号がそれぞれ入力した場合、同様にＯＲ回路２３ｉの
出力が「１」となり、これを受けて振幅調整器２４がこ
れらの最大振幅信号の振幅の縮小を行う。なお、図１９
の点１，４，１３，１６に位置する最大振幅信号でない
信号が入力した場合、ＯＲ回路２３ｉの出力は「０」と
なり、振幅調整器２４では振幅の縮小を行わない。
信号がそれぞれ入力した場合、同様にＯＲ回路２３ｉの
出力が「１」となり、これを受けて振幅調整器２４がこ
れらの最大振幅信号の振幅の縮小を行う。なお、図１９
の点１，４，１３，１６に位置する最大振幅信号でない
信号が入力した場合、ＯＲ回路２３ｉの出力は「０」と
なり、振幅調整器２４では振幅の縮小を行わない。
【００２８】振幅調整器２４は、異なる抵抗値を有する
抵抗器を並列接続した回路を備え、最大振幅検出器２３
から制御出力が送られたときに、入力した最大振幅信号
が、高い抵抗値を有する経路を通過するようにさせる。
これらの抵抗値を適切に設定することにより、図１９の
点１，４，１３，１６に位置する最大振幅信号の振幅だ
けを０．７３倍に抑圧する。
抵抗器を並列接続した回路を備え、最大振幅検出器２３
から制御出力が送られたときに、入力した最大振幅信号
が、高い抵抗値を有する経路を通過するようにさせる。
これらの抵抗値を適切に設定することにより、図１９の
点１，４，１３，１６に位置する最大振幅信号の振幅だ
けを０．７３倍に抑圧する。
【００２９】なお、こうした振幅調整器２４をＤ／Ａ変
換器２１，２２に内蔵させるように構成してもよい。図
６は、本発明の第２の実施例のブロック図であり、非線
型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を示
す。第２の実施例の構成は第１の実施例の構成と基本的
には同じであるので、同一構成部分には同一の符号を付
してそれらの説明を省略する。
換器２１，２２に内蔵させるように構成してもよい。図
６は、本発明の第２の実施例のブロック図であり、非線
型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を示
す。第２の実施例の構成は第１の実施例の構成と基本的
には同じであるので、同一構成部分には同一の符号を付
してそれらの説明を省略する。
【００３０】第２の実施例では、振幅調整器３１の設置
位置が第１の実施例と異なる。すなわち、振幅調整器３
１が、Ｄ／Ａ変換器２１，２２と１６ＱＡＭ変調器２７
との間に設けられる。なお、第２の実施例でも１６ＱＡ
Ｍ変調器２７の前後には低域フィルタ２５および帯域フ
ィルタ２８が設けられるが、図示を省略してある。
位置が第１の実施例と異なる。すなわち、振幅調整器３
１が、Ｄ／Ａ変換器２１，２２と１６ＱＡＭ変調器２７
との間に設けられる。なお、第２の実施例でも１６ＱＡ
Ｍ変調器２７の前後には低域フィルタ２５および帯域フ
ィルタ２８が設けられるが、図示を省略してある。
【００３１】振幅調整器３１は、最大振幅検出器２３か
ら制御出力を送られると、Ｄ／Ａ変換器２１，２２から
の最大振幅信号の振幅に係る出力電圧を０．７３倍に抑
圧する。
ら制御出力を送られると、Ｄ／Ａ変換器２１，２２から
の最大振幅信号の振幅に係る出力電圧を０．７３倍に抑
圧する。
【００３２】図７は、本発明の第３の実施例のブロック
図であり、非線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル
無線送信機を示す。第３の実施例の構成は第１の実施例
の構成と基本的には同じであるので、同一構成部分には
同一の符号を付してそれらの説明を省略する。
図であり、非線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル
無線送信機を示す。第３の実施例の構成は第１の実施例
の構成と基本的には同じであるので、同一構成部分には
同一の符号を付してそれらの説明を省略する。
【００３３】第３の実施例では、振幅調整器３２の設置
位置が第１の実施例と異なる。すなわち、振幅調整器３
２が、１６ＱＡＭ変調器２７と送信周波数変換器２９と
の間に設けられる。なお、第３の実施例でも１６ＱＡＭ
変調器２７の前後には低域フィルタ２５および帯域フィ
ルタ２８が設けられるが、図示を省略してある。
位置が第１の実施例と異なる。すなわち、振幅調整器３
２が、１６ＱＡＭ変調器２７と送信周波数変換器２９と
の間に設けられる。なお、第３の実施例でも１６ＱＡＭ
変調器２７の前後には低域フィルタ２５および帯域フィ
ルタ２８が設けられるが、図示を省略してある。
【００３４】振幅調整器３２は、最大振幅検出器２３か
ら制御出力を送られると、１６ＱＡＭ変調器２７からの
最大振幅信号の振幅に係る出力電圧を０．７３倍に抑圧
する。
ら制御出力を送られると、１６ＱＡＭ変調器２７からの
最大振幅信号の振幅に係る出力電圧を０．７３倍に抑圧
する。
【００３５】図８は、本発明の第４の実施例のブロック
図であり、非線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル
無線送信機を示す。第４の実施例の構成は第１の実施例
の構成と基本的には同じであるので、同一構成部分には
同一の符号を付してそれらの説明を省略する。
図であり、非線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル
無線送信機を示す。第４の実施例の構成は第１の実施例
の構成と基本的には同じであるので、同一構成部分には
同一の符号を付してそれらの説明を省略する。
【００３６】第４の実施例では、振幅調整器３３の設置
位置が第１の実施例と異なる。すなわち、振幅調整器３
３が、送信電力増幅器３０の入力部に設けられる。な
お、第４の実施例でも１６ＱＡＭ変調器２７の前後には
低域フィルタ２５および帯域フィルタ２８が設けられる
が、図示を省略してある。
位置が第１の実施例と異なる。すなわち、振幅調整器３
３が、送信電力増幅器３０の入力部に設けられる。な
お、第４の実施例でも１６ＱＡＭ変調器２７の前後には
低域フィルタ２５および帯域フィルタ２８が設けられる
が、図示を省略してある。
【００３７】振幅調整器３３は、最大振幅検出器２３か
ら制御出力を送られると、最大振幅信号の振幅に係る送
信電力増幅器３０への入力電圧を０．７３倍に抑圧す
る。つぎに、このようにして送出された非線型１６ＱＡ
Ｍ信号を受信して復調する非線型１６ＱＡＭ復調方式に
ついて説明する。
ら制御出力を送られると、最大振幅信号の振幅に係る送
信電力増幅器３０への入力電圧を０．７３倍に抑圧す
る。つぎに、このようにして送出された非線型１６ＱＡ
Ｍ信号を受信して復調する非線型１６ＱＡＭ復調方式に
ついて説明する。
【００３８】図９は、本発明の第５の実施例のブロック
図であり、非線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル
無線受信機を示す。非線型１６ＱＡＭ信号を受信する
と、後に詳述する最大振幅検出器３４によって、図２に
示す点１，２ａ，３ａ，４，５ａ，８ａ，９ａ，１２
ａ，１３，１４ａ，１５ａ，１６に位置する大振幅信号
の中から、最大振幅信号になるべき点１，４，１３，１
６の信号を検出する。一方、入力した非線型１６ＱＡＭ
信号は遅延回路３５を経て振幅調整器３６へ送られる。
遅延回路３５は、最大振幅検出器３４の処理時間に相当
する遅延時間だけ非線型１６ＱＡＭ信号の通過を遅らせ
る。
図であり、非線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル
無線受信機を示す。非線型１６ＱＡＭ信号を受信する
と、後に詳述する最大振幅検出器３４によって、図２に
示す点１，２ａ，３ａ，４，５ａ，８ａ，９ａ，１２
ａ，１３，１４ａ，１５ａ，１６に位置する大振幅信号
の中から、最大振幅信号になるべき点１，４，１３，１
６の信号を検出する。一方、入力した非線型１６ＱＡＭ
信号は遅延回路３５を経て振幅調整器３６へ送られる。
遅延回路３５は、最大振幅検出器３４の処理時間に相当
する遅延時間だけ非線型１６ＱＡＭ信号の通過を遅らせ
る。
【００３９】振幅調整器３６は、最大振幅検出器３４か
ら、最大振幅信号になるべき点１，４，１３，１６の信
号のいずれかが入力したことを知らされると、その信号
の振幅だけを１．３７倍に拡大し、これによって線型の
１６ＱＡＭ信号を復元する。この復元された信号が標準
１６ＱＡＭ復調器３７およびＡ／Ｄ変換器３８を経てＩ
chＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢとして
出力される。
ら、最大振幅信号になるべき点１，４，１３，１６の信
号のいずれかが入力したことを知らされると、その信号
の振幅だけを１．３７倍に拡大し、これによって線型の
１６ＱＡＭ信号を復元する。この復元された信号が標準
１６ＱＡＭ復調器３７およびＡ／Ｄ変換器３８を経てＩ
chＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢとして
出力される。
【００４０】次に、最大振幅検出器３４について説明す
る。図１０は最大振幅検出器３４の原理を説明する図で
ある。すなわち、非線型１６ＱＡＭ信号の復調に、標準
の１６ＱＡＭ復調器をそのまま用いたのでは符号誤り率
を改善できない。符号誤り率を改善するためには、本来
の最大振幅信号を検出して元の振幅に復元する必要があ
る。本来の最大振幅信号を検出するには、受信した非線
型１６ＱＡＭ信号に対して象限判定（象限判定部３４
ａ）、位相判定（位相判定部３４ｂ）、振幅判定（振幅
判定部３４ｃ）を行い、これらの各判定結果に基づき論
理処理部３４ｄで最大振幅信号になるべき点１，４，１
３，１６の信号を検出する。
る。図１０は最大振幅検出器３４の原理を説明する図で
ある。すなわち、非線型１６ＱＡＭ信号の復調に、標準
の１６ＱＡＭ復調器をそのまま用いたのでは符号誤り率
を改善できない。符号誤り率を改善するためには、本来
の最大振幅信号を検出して元の振幅に復元する必要があ
る。本来の最大振幅信号を検出するには、受信した非線
型１６ＱＡＭ信号に対して象限判定（象限判定部３４
ａ）、位相判定（位相判定部３４ｂ）、振幅判定（振幅
判定部３４ｃ）を行い、これらの各判定結果に基づき論
理処理部３４ｄで最大振幅信号になるべき点１，４，１
３，１６の信号を検出する。
【００４１】つまり、例えば、象限判定部３４ａにおい
て第Ｉ象限と判定されれば、入力した信号は図２の点１
１ａ，１２ａ，１５ａ，１６のいずれかに位置する信号
であり、さらに、位相判定部３４ｂにおいて４５度の位
相であると判定されれば、入力信号は点１１ａ，１６の
いずれかに位置する信号に限定され、一方、振幅判定部
３４ｃにおいて大振幅であると判定されれば、入力信号
は点１２ａ，１５ａ，１６のいずれかに位置する信号に
限定される。したがって、論理処理部３４ｄにより入力
信号は点１６に位置する信号と特定される。
て第Ｉ象限と判定されれば、入力した信号は図２の点１
１ａ，１２ａ，１５ａ，１６のいずれかに位置する信号
であり、さらに、位相判定部３４ｂにおいて４５度の位
相であると判定されれば、入力信号は点１１ａ，１６の
いずれかに位置する信号に限定され、一方、振幅判定部
３４ｃにおいて大振幅であると判定されれば、入力信号
は点１２ａ，１５ａ，１６のいずれかに位置する信号に
限定される。したがって、論理処理部３４ｄにより入力
信号は点１６に位置する信号と特定される。
【００４２】図１１は最大振幅検出器３４の具体的構成
を示すブロック図である。すなわち、非線型１６ＱＡＭ
信号が１６ＱＡＭ復調器４１へ入力し、１６ＱＡＭ復調
器４１からＩchＭＳＢ，ＱchＭＳＢが出力される。これ
らのＩchＭＳＢ，ＱchＭＳＢが論理処理部４７へ象限判
定情報として送られ、論理処理部４７で象限判定が行わ
れる。また、１６ＱＡＭ復調器４１には振幅判定部４
２、奇象限位相判定部４３、偶象限位相判定部４４が接
続され、そのうちの振幅判定部４２の出力はそのまま論
理処理部４７へ、奇象限位相判定部４３、偶象限位相判
定部４４の各出力はＡ／Ｄ変換部４５、４６を経て論理
処理部４７へ接続される。
を示すブロック図である。すなわち、非線型１６ＱＡＭ
信号が１６ＱＡＭ復調器４１へ入力し、１６ＱＡＭ復調
器４１からＩchＭＳＢ，ＱchＭＳＢが出力される。これ
らのＩchＭＳＢ，ＱchＭＳＢが論理処理部４７へ象限判
定情報として送られ、論理処理部４７で象限判定が行わ
れる。また、１６ＱＡＭ復調器４１には振幅判定部４
２、奇象限位相判定部４３、偶象限位相判定部４４が接
続され、そのうちの振幅判定部４２の出力はそのまま論
理処理部４７へ、奇象限位相判定部４３、偶象限位相判
定部４４の各出力はＡ／Ｄ変換部４５、４６を経て論理
処理部４７へ接続される。
【００４３】これら各部の具体的構成を以下に説明す
る。図１２は振幅判定部４２の具体的な構成を説明する
図であり、（Ａ）は構成を、（Ｂ）は識別方法を、
（Ｃ）は基準値を示す。
る。図１２は振幅判定部４２の具体的な構成を説明する
図であり、（Ａ）は構成を、（Ｂ）は識別方法を、
（Ｃ）は基準値を示す。
【００４４】非線型１６ＱＡＭ信号の標準の１６ＱＡＭ
復調器４１への入力を取り出し、それを整流・平滑部４
２ａで処理し、（Ｂ）に示すような出力値を得るように
する。すなわち、（Ｂ）に示す波形５１は、（Ｃ）に示
す点１，２ａ，３ａ，４，５ａ，８ａ，９ａ，１２ａ，
１３，１４ａ，１５ａ，１６に位置する大振幅信号が入
力したときの出力値であり、または（Ｂ）に示す波形５
２は、点６ａ，７ａ，１０ａ，１１ａに位置する小振幅
信号が入力したときの出力値である。波形５１の振幅を
１としたとき波形５２の振幅は０．３６６になる。
（Ａ）に戻って、振幅識別部４２ｂで、整流・平滑部４
２ａからの出力値をサンプリングして基準値０．６８３
と比較し、入力した非線型１６ＱＡＭ信号が大振幅信号
であるか、小振幅信号であるかを識別する。基準値０．
６８３は（Ｂ）に点線で示すレベルであり、また、
（Ｃ）に示す点線の円に相当し、したがって、確実に入
力信号の大小振幅識別ができる。
復調器４１への入力を取り出し、それを整流・平滑部４
２ａで処理し、（Ｂ）に示すような出力値を得るように
する。すなわち、（Ｂ）に示す波形５１は、（Ｃ）に示
す点１，２ａ，３ａ，４，５ａ，８ａ，９ａ，１２ａ，
１３，１４ａ，１５ａ，１６に位置する大振幅信号が入
力したときの出力値であり、または（Ｂ）に示す波形５
２は、点６ａ，７ａ，１０ａ，１１ａに位置する小振幅
信号が入力したときの出力値である。波形５１の振幅を
１としたとき波形５２の振幅は０．３６６になる。
（Ａ）に戻って、振幅識別部４２ｂで、整流・平滑部４
２ａからの出力値をサンプリングして基準値０．６８３
と比較し、入力した非線型１６ＱＡＭ信号が大振幅信号
であるか、小振幅信号であるかを識別する。基準値０．
６８３は（Ｂ）に点線で示すレベルであり、また、
（Ｃ）に示す点線の円に相当し、したがって、確実に入
力信号の大小振幅識別ができる。
【００４５】図１３，１４は奇象限位相判定部４３、偶
象限位相判定部４４の具体的な構成を説明する図であ
り、図１３の（Ａ）はそれらの構成を、（Ｂ）は位相検
出用基準キャリアを示す。図１４の（Ａ）は奇象限での
信号を、（Ｂ）は位相検出結果を示す。
象限位相判定部４４の具体的な構成を説明する図であ
り、図１３の（Ａ）はそれらの構成を、（Ｂ）は位相検
出用基準キャリアを示す。図１４の（Ａ）は奇象限での
信号を、（Ｂ）は位相検出結果を示す。
【００４６】標準の１６ＱＡＭ復調器４１で復調された
Ｉch，Ｑch信号を基に、基準キャリア再生回路５３は、
Ｉch用復調用基準キャリアおよびＱch用復調用基準キャ
リアを作成し１６ＱＡＭ復調器４１へ戻すとともに、Ｉ
ch用基準キャリアおよびＱch用基準キャリアを４５度回
転して、奇（Ｉ，ＩＩＩ）象限位相検出用基準キャリア
５４および偶（ＩＩ，ＩＶ）象限位相検出用基準キャリ
ア５５を作成し、位相検出器５６へ出力する。位相検出
器５６は、これらの位相検出用基準キャリア５４、５５
で非線型１６ＱＡＭ信号を位相検波して最大振幅信号が
位置すべき位相上にある信号を識別する。
Ｉch，Ｑch信号を基に、基準キャリア再生回路５３は、
Ｉch用復調用基準キャリアおよびＱch用復調用基準キャ
リアを作成し１６ＱＡＭ復調器４１へ戻すとともに、Ｉ
ch用基準キャリアおよびＱch用基準キャリアを４５度回
転して、奇（Ｉ，ＩＩＩ）象限位相検出用基準キャリア
５４および偶（ＩＩ，ＩＶ）象限位相検出用基準キャリ
ア５５を作成し、位相検出器５６へ出力する。位相検出
器５６は、これらの位相検出用基準キャリア５４、５５
で非線型１６ＱＡＭ信号を位相検波して最大振幅信号が
位置すべき位相上にある信号を識別する。
【００４７】位相検出器５６の動作を図１４を参照して
説明する。すなわち、位相検出器５６が、例えば、奇
（Ｉ，ＩＩＩ）象限位相検出用基準キャリア５４で非線
型１６ＱＡＭ信号を位相検波したとすると、第Ｉ，ＩＩ
Ｉ象限には（Ａ）に示す８つの信号が存在するが、その
うち、点１，６ａ，１１ａ，１６に位置する信号が位相
検出器５６へ入力している場合だけ位相検出器５６の出
力は０Ｖとなる。これにより、最大振幅信号がとる位相
上にある信号が検出できる。
説明する。すなわち、位相検出器５６が、例えば、奇
（Ｉ，ＩＩＩ）象限位相検出用基準キャリア５４で非線
型１６ＱＡＭ信号を位相検波したとすると、第Ｉ，ＩＩ
Ｉ象限には（Ａ）に示す８つの信号が存在するが、その
うち、点１，６ａ，１１ａ，１６に位置する信号が位相
検出器５６へ入力している場合だけ位相検出器５６の出
力は０Ｖとなる。これにより、最大振幅信号がとる位相
上にある信号が検出できる。
【００４８】図１５（Ａ）は振幅判定部４２の他の構成
例を示すブロック図であり、図１５（Ｂ）は論理処理部
４７で行われる象限判定を説明する図である。非線型１
６ＱＡＭ信号が標準の１６ＱＡＭ復調器５７で復調さ
れ、Ａ／Ｄ変換器５８を経てＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，
ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢとして出力される。そのうちの
ＩchＭＳＢ，ＱchＭＳＢが論理処理部４７へ象限判定情
報として送られる。論理処理部４７では、（Ｂ）に示す
ように、（１，１）が入力されれば、入力した非線型１
６ＱＡＭ信号は第Ｉ象限にあると判断し、（０，１）が
入力されれば、入力した非線型１６ＱＡＭ信号は第ＩＩ
象限にあると判断し、（０，０）が入力されれば、入力
した非線型１６ＱＡＭ信号は第ＩＩＩ象限にあると判断
し、（１，０）が入力されれば、入力した非線型１６Ｑ
ＡＭ信号は第ＩＶ象限にあると判断する。
例を示すブロック図であり、図１５（Ｂ）は論理処理部
４７で行われる象限判定を説明する図である。非線型１
６ＱＡＭ信号が標準の１６ＱＡＭ復調器５７で復調さ
れ、Ａ／Ｄ変換器５８を経てＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，
ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢとして出力される。そのうちの
ＩchＭＳＢ，ＱchＭＳＢが論理処理部４７へ象限判定情
報として送られる。論理処理部４７では、（Ｂ）に示す
ように、（１，１）が入力されれば、入力した非線型１
６ＱＡＭ信号は第Ｉ象限にあると判断し、（０，１）が
入力されれば、入力した非線型１６ＱＡＭ信号は第ＩＩ
象限にあると判断し、（０，０）が入力されれば、入力
した非線型１６ＱＡＭ信号は第ＩＩＩ象限にあると判断
し、（１，０）が入力されれば、入力した非線型１６Ｑ
ＡＭ信号は第ＩＶ象限にあると判断する。
【００４９】また、ＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳ
Ｂ，ＱchＬＳＢがＯＲ回路５９またはＮＡＮＤ回路６０
へ入力する。入力した非線型１６ＱＡＭ信号が大振幅信
号であれば、ＯＲ回路５９あるいはＮＡＮＤ回路６０が
「１」を出力し、小振幅信号であれば、「０」を出力す
る。これにより、振幅判定ができる。
Ｂ，ＱchＬＳＢがＯＲ回路５９またはＮＡＮＤ回路６０
へ入力する。入力した非線型１６ＱＡＭ信号が大振幅信
号であれば、ＯＲ回路５９あるいはＮＡＮＤ回路６０が
「１」を出力し、小振幅信号であれば、「０」を出力す
る。これにより、振幅判定ができる。
【００５０】図１６は、本発明の第６の実施例のブロッ
ク図である。第６の実施例の構成は、第５の実施例の構
成と基本的に同一であるが、ただし、振幅調整器６１が
標準１６ＱＡＭ復調器３７とＡ／Ｄ変換器３８との間に
設けられる点だけが第５の実施例と異なっている。振幅
調整器６１は、最大振幅検出器３４から、最大振幅信号
になるべき点１，４，１３，１６の信号のいずれかが入
力したことを知らされると、その信号の振幅だけを１．
３７倍に拡大し、これによって線型のＩch，Ｑch信号を
復元する。
ク図である。第６の実施例の構成は、第５の実施例の構
成と基本的に同一であるが、ただし、振幅調整器６１が
標準１６ＱＡＭ復調器３７とＡ／Ｄ変換器３８との間に
設けられる点だけが第５の実施例と異なっている。振幅
調整器６１は、最大振幅検出器３４から、最大振幅信号
になるべき点１，４，１３，１６の信号のいずれかが入
力したことを知らされると、その信号の振幅だけを１．
３７倍に拡大し、これによって線型のＩch，Ｑch信号を
復元する。
【００５１】図１７は本発明の第７の実施例のブロック
図である。第７の実施例は、第５の実施例や第６の実施
例のように最大振幅信号になるべき点１，４，１３，１
６の信号の振幅を１．３７倍に拡大することは行わず、
論理処理によって、直接、標準のＩchＭＳＢ，ＩchＬＳ
Ｂ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢを復元してしまう装置であ
る。
図である。第７の実施例は、第５の実施例や第６の実施
例のように最大振幅信号になるべき点１，４，１３，１
６の信号の振幅を１．３７倍に拡大することは行わず、
論理処理によって、直接、標準のＩchＭＳＢ，ＩchＬＳ
Ｂ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬＳＢを復元してしまう装置であ
る。
【００５２】すなわち、非線型１６ＱＡＭ信号は位相判
定部６３，６４、および１６ＱＡＭ復調器６７へ入力さ
れる。１６ＱＡＭ復調器６７は復調信号を振幅判定部６
２へ出力し、また基準キャリアを位相判定部６３，６４
へ出力し、さらに象限判定情報を論理処理部６８へ出力
する。位相判定部６３，６４の各出力はＡ／Ｄ変換器６
５，６６を経て論理処理部６８へ送られ、また論理処理
部６８には振幅判定部６２の出力と、１６ＱＡＭ復調器
６７からの象限判定情報とが送られる。論理処理部６８
は標準のＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬ
ＳＢを出力する。なお、振幅判定部６２へは、図に点線
で示すように、非線型１６ＱＡＭ信号を直接加え、ＩＦ
入力による振幅判定を行うようにしてもよい。
定部６３，６４、および１６ＱＡＭ復調器６７へ入力さ
れる。１６ＱＡＭ復調器６７は復調信号を振幅判定部６
２へ出力し、また基準キャリアを位相判定部６３，６４
へ出力し、さらに象限判定情報を論理処理部６８へ出力
する。位相判定部６３，６４の各出力はＡ／Ｄ変換器６
５，６６を経て論理処理部６８へ送られ、また論理処理
部６８には振幅判定部６２の出力と、１６ＱＡＭ復調器
６７からの象限判定情報とが送られる。論理処理部６８
は標準のＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭＳＢ，ＱchＬ
ＳＢを出力する。なお、振幅判定部６２へは、図に点線
で示すように、非線型１６ＱＡＭ信号を直接加え、ＩＦ
入力による振幅判定を行うようにしてもよい。
【００５３】振幅判定部６２、位相判定部６３、位相判
定部６４、１６ＱＡＭ復調器６７、Ａ／Ｄ変換器６５，
６６は、図１１に示す振幅判定部４２、奇象限位相判定
部４３、偶象限位相判定部４４、１６ＱＡＭ復調器４
１、Ａ／Ｄ変換器４５，４６とそれぞれ対応して同じ機
能を備えている。
定部６４、１６ＱＡＭ復調器６７、Ａ／Ｄ変換器６５，
６６は、図１１に示す振幅判定部４２、奇象限位相判定
部４３、偶象限位相判定部４４、１６ＱＡＭ復調器４
１、Ａ／Ｄ変換器４５，４６とそれぞれ対応して同じ機
能を備えている。
【００５４】論理処理部６８は、振幅判定部６２、位相
判定部６３，６４、１６ＱＡＭ復調器６７からの判定情
報に基づき、図２に示す各信号を特定し、その上で、図
２に示す各信号と図１９に示す各信号との対応付けテー
ブルを参照して標準のＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭ
ＳＢ，ＱchＬＳＢを出力する。
判定部６３，６４、１６ＱＡＭ復調器６７からの判定情
報に基づき、図２に示す各信号を特定し、その上で、図
２に示す各信号と図１９に示す各信号との対応付けテー
ブルを参照して標準のＩchＭＳＢ，ＩchＬＳＢ，ＱchＭ
ＳＢ，ＱchＬＳＢを出力する。
【００５５】以上のように、図２に示すような非線型１
６ＱＡＭ信号を利用することにより、送信増幅器の消費
電力を変えずにシステムゲインを約１ｄＢ改善すること
が可能となる。
６ＱＡＭ信号を利用することにより、送信増幅器の消費
電力を変えずにシステムゲインを約１ｄＢ改善すること
が可能となる。
【００５６】すなわち、前述のように最小振幅信号間距
離が標準１６ＱＡＭ信号ではａ、非線型１６ＱＡＭ信号
ではｂであり、ｂ／ａが１．１になっている。一方、Ｃ
／Ｎ改善量は２０ｌｏｇ（ｂ／ａ）と表される。したが
って、非線型１６ＱＡＭにおけるＣ／Ｎ改善量は０．８
１ｄＢとなる。
離が標準１６ＱＡＭ信号ではａ、非線型１６ＱＡＭ信号
ではｂであり、ｂ／ａが１．１になっている。一方、Ｃ
／Ｎ改善量は２０ｌｏｇ（ｂ／ａ）と表される。したが
って、非線型１６ＱＡＭにおけるＣ／Ｎ改善量は０．８
１ｄＢとなる。
【００５７】ところで、非線型１６ＱＡＭでのＢＥＲは
下記式（３）で表せる。 ＢＥＲ＝(5/12)erfc C/(8.3N) 1/2 ・・・ （３） ここで、ＢＥＲ１０-6点でのＣ／Ｎを、式（３）のＢＥ
Ｒに１０-6を代入して求めると、 Ｃ／Ｎ＝19.6554 ｄＢ ・・・ （４） また、式（３）の係数（５／１２）を３／２（＝誤り低
減係数３２／４８）倍し、式（３）のＢＥＲに１０-6を
代入してＣ／Ｎを求めると、 Ｃ／Ｎ＝19.8025 ｄＢ ・・・ （５） 式（４），（５）で示される値の差０．１４７１ｄＢ
は、係数変化によるＢＥＲ１０-6点での等価Ｃ／Ｎ改善
量である。
下記式（３）で表せる。 ＢＥＲ＝(5/12)erfc C/(8.3N) 1/2 ・・・ （３） ここで、ＢＥＲ１０-6点でのＣ／Ｎを、式（３）のＢＥ
Ｒに１０-6を代入して求めると、 Ｃ／Ｎ＝19.6554 ｄＢ ・・・ （４） また、式（３）の係数（５／１２）を３／２（＝誤り低
減係数３２／４８）倍し、式（３）のＢＥＲに１０-6を
代入してＣ／Ｎを求めると、 Ｃ／Ｎ＝19.8025 ｄＢ ・・・ （５） 式（４），（５）で示される値の差０．１４７１ｄＢ
は、係数変化によるＢＥＲ１０-6点での等価Ｃ／Ｎ改善
量である。
【００５８】したがって、システムゲインの増加は、
０．８１ｄＢと０．１４７１ｄＢとの和０．９６ｄＢ、
すなわち約１ｄＢとなる。システムゲイン約１ｄＢの改
善は送信機出力の１ｄＢ増や受信機の雑音指数の１ｄＢ
減と等価な効果である。
０．８１ｄＢと０．１４７１ｄＢとの和０．９６ｄＢ、
すなわち約１ｄＢとなる。システムゲイン約１ｄＢの改
善は送信機出力の１ｄＢ増や受信機の雑音指数の１ｄＢ
減と等価な効果である。
【００５９】図１８は、式（３）および前述の式（２）
をグラフ化したものであり、式（３）が図の非線形１６
ＱＡＭに対応し、式（２）が図の線形１６ＱＡＭに対応
する。
をグラフ化したものであり、式（３）が図の非線形１６
ＱＡＭに対応し、式（２）が図の線形１６ＱＡＭに対応
する。
【００６０】
【発明の効果】以上説明したように本発明では、中間振
幅信号の振幅を最大振幅信号の振幅と同じにした非線型
１６ＱＡＭ信号を利用することにより、送信増幅器の消
費電力を変えずにシステムゲインを約１ｄＢ改善するこ
とが可能となる。これは、送信機出力が１ｄＢ増加した
ことや受信機の雑音指数が１ｄＢ減少したことに相当
し、装置コストの低下に寄与すること甚大である。
幅信号の振幅を最大振幅信号の振幅と同じにした非線型
１６ＱＡＭ信号を利用することにより、送信増幅器の消
費電力を変えずにシステムゲインを約１ｄＢ改善するこ
とが可能となる。これは、送信機出力が１ｄＢ増加した
ことや受信機の雑音指数が１ｄＢ減少したことに相当
し、装置コストの低下に寄与すること甚大である。
【図１】本発明の原理説明図である。
【図２】本発明に係るの非線型１６ＱＡＭ信号の配置図
である。
である。
【図３】非線型１６ＱＡＭ変調での最大振幅信号の振幅
の抑制比率と非線型１６ＱＡＭ復調での最大振幅信号の
振幅の復元比率とを説明する図である。
の抑制比率と非線型１６ＱＡＭ復調での最大振幅信号の
振幅の復元比率とを説明する図である。
【図４】本発明の第１の実施例のブロック図であり、非
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
【図５】最大振幅検出器の内部構成を示すブロック図で
ある。
ある。
【図６】本発明の第２の実施例のブロック図であり、非
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
【図７】本発明の第３の実施例のブロック図であり、非
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
【図８】本発明の第４の実施例のブロック図であり、非
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
線型１６ＱＡＭ変調装置を含むディジタル無線送信機を
示す。
【図９】本発明の第５の実施例のブロック図であり、非
線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル無線受信機を
示す。
線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル無線受信機を
示す。
【図１０】最大振幅検出器の原理を説明する図である。
【図１１】最大振幅検出器の具体的構成を示すブロック
図である。
図である。
【図１２】振幅判定部の具体的な構成を説明する図であ
る。
る。
【図１３】奇象限位相判定部、偶象限位相判定部の具体
的な構成を説明する図である。
的な構成を説明する図である。
【図１４】奇象限位相判定部、偶象限位相判定部の具体
的な構成を説明する図である。
的な構成を説明する図である。
【図１５】振幅判定部の他の構成例を説明する図であ
る。
る。
【図１６】本発明の第６の実施例のブロック図であり、
非線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル無線受信機
を示す。
非線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル無線受信機
を示す。
【図１７】本発明の第７の実施例のブロック図であり、
非線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル無線受信機
を示す。
非線型１６ＱＡＭ復調装置を含むディジタル無線受信機
を示す。
【図１８】ＢＥＲとＣ／Ｎとの関係を示すグラフであ
る。
る。
【図１９】従来の標準１６ＱＡＭの信号配置図である。
【符号の説明】 １ 最大振幅検出手段 ２ 振幅抑圧手段 ３ 象限判別手段 ４ 振幅判別手段 ５ 位相判別手段 ６ 論理判定手段 ７ 振幅復元手段
Claims (12)
- 【請求項１】 ディジタル無線通信に用いられる非線型
１６ＱＡＭ変調方式において、 標準１６ＱＡＭにおいて最大振幅になるべき信号の入力
を検出する最大振幅検出手段（１）と、 前記最大振幅検出手段（１）による前記信号の入力の検
出に基づき、前記信号の振幅を０．７３倍に抑圧する振
幅抑圧手段（２）と、 を有することを特徴とする非線型１６ＱＡＭ変調方式。 - 【請求項２】 前記最大振幅検出手段（１）は、ディジ
タル変調器の前段のＤ／Ａ変換器の前に設けられること
を特徴とする請求項１記載の非線型１６ＱＡＭ変調方
式。 - 【請求項３】 前記振幅抑圧手段（２）は、ディジタル
変調器の前段のＤ／Ａ変換器の入力部に設けられること
を特徴とする請求項１記載の非線型１６ＱＡＭ変調方
式。 - 【請求項４】 前記振幅抑圧手段（２）は、Ｄ／Ａ変換
器とディジタル変調器と間に設けられることを特徴とす
る請求項１記載の非線型１６ＱＡＭ変調方式。 - 【請求項５】 前記振幅抑圧手段（２）は、ディジタル
変調器の後段に設けられることを特徴とする請求項１記
載の非線型１６ＱＡＭ変調方式。 - 【請求項６】 前記振幅抑圧手段（２）は、電力増幅器
の入力部に設けられることを特徴とする請求項１記載の
非線型１６ＱＡＭ変調方式。 - 【請求項７】 ディジタル無線通信に用いられる非線型
１６ＱＡＭ復調方式において、 受信した非線型１６ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判
別手段（３）と、 前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を判別する振幅判
別手段（４）と、 前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の位相を判別する位相判
別手段（５）と、 前記象限判別手段（３）、振幅判別手段（４）、および
位相判別手段（５）の各判別結果に基づき、前記受信非
線型１６ＱＡＭ信号が、標準１６ＱＡＭの最大振幅にな
るべき信号であるか否かを判定する論理判定手段（６）
と、 前記論理判定手段（６）による肯定の判定を受けて、前
記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を１．３７倍に拡大
する振幅復元手段（７）と、 を有することを特徴とする非線型１６ＱＡＭ復調方式。 - 【請求項８】 標準１６ＱＡＭ復調器をさらに有し、 前記振幅復元手段（７）は、前記標準１６ＱＡＭ復調器
の前に設けられてＩＦ信号の振幅を１．３７倍に拡大す
ることを特徴とする請求項７記載の非線型１６ＱＡＭ復
調方式。 - 【請求項９】 標準１６ＱＡＭ復調器をさらに有し、 前記振幅復元手段（７）は、前記標準１６ＱＡＭ復調器
の後に設けられて復調された信号の振幅を１．３７倍に
拡大することを特徴とする請求項７記載の非線型１６Ｑ
ＡＭ復調方式。 - 【請求項１０】 ディジタル無線通信に用いられる非線
型１６ＱＡＭ復調方式において、 受信した非線型１６ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判
別手段と、 前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を判別する振幅判
別手段と、 前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の位相を判別する位相判
別手段と、 前記象限判別手段、振幅判別手段、および位相判別手段
の各判別結果に基づき、本来の復調信号を組み立てる論
理処理手段と、 を有することを特徴とする非線型１６ＱＡＭ復調方式。 - 【請求項１１】 ディジタル無線通信に用いられる非線
型１６ＱＡＭ変復調方式において、 標準１６ＱＡＭにおいて最大振幅になるべき信号の入力
を検出する最大振幅検出手段（１）と、前記最大振幅検
出手段（１）による前記信号の入力の検出に基づき、前
記信号の振幅を０．７３倍に抑圧する振幅抑圧手段
（２）とを、少なくとも有する非線型１６ＱＡＭ変調方
式と、 受信非線型１６ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判別手
段（３）と、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を判
別する振幅判別手段（４）と、前記受信非線型１６ＱＡ
Ｍ信号の位相を判別する位相判別手段（５）と、前記象
限判別手段（３）、振幅判別手段（４）、および位相判
別手段（５）の各判別結果に基づき、前記受信非線型１
６ＱＡＭ信号が、標準１６ＱＡＭの最大振幅になるべき
信号であるか否かを判定する論理判定手段（６）と、前
記論理判定手段（６）による肯定の判定を受けて、前記
受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を１．３７倍に拡大す
る振幅復元手段（７）とを、少なくとも有する非線型１
６ＱＡＭ復調方式と、 からなる非線型１６ＱＡＭ変復調方式。 - 【請求項１２】 ディジタル無線通信に用いられる非線
型１６ＱＡＭ変復調方式において、 標準１６ＱＡＭにおいて最大振幅になるべき信号の入力
を検出する最大振幅検出手段（１）と、前記最大振幅検
出手段（１）による前記信号の入力の検出に基づき、前
記信号の振幅を０．７３倍に抑圧する振幅抑圧手段
（２）とを、少なくとも有する非線型１６ＱＡＭ変調方
式と、 受信非線型１６ＱＡＭ信号の象限を判別する象限判別手
段と、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の振幅を判別する
振幅判別手段と、前記受信非線型１６ＱＡＭ信号の位相
を判別する位相判別手段と、前記象限判別手段、振幅判
別手段、および位相判別手段の各判別結果に基づき、本
来の復調信号を組み立てる論理処理手段とを、少なくと
も有する非線型１６ＱＡＭ復調方式と、 からなる非線型１６ＱＡＭ変復調方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5229815A JPH0787150A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | 非線型１６ｑａｍ変復調方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5229815A JPH0787150A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | 非線型１６ｑａｍ変復調方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0787150A true JPH0787150A (ja) | 1995-03-31 |
Family
ID=16898107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5229815A Withdrawn JPH0787150A (ja) | 1993-09-16 | 1993-09-16 | 非線型１６ｑａｍ変復調方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0787150A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004051953A1 (ja) * | 2002-12-05 | 2004-06-17 | Hitachi Kokusai Electric Inc. | 通信方法 |
| JP2008005067A (ja) * | 2006-06-20 | 2008-01-10 | Yokohama National Univ | シングルキャリア変調方法、およびシングルキャリア変調装置 |
-
1993
- 1993-09-16 JP JP5229815A patent/JPH0787150A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004051953A1 (ja) * | 2002-12-05 | 2004-06-17 | Hitachi Kokusai Electric Inc. | 通信方法 |
| JP2008005067A (ja) * | 2006-06-20 | 2008-01-10 | Yokohama National Univ | シングルキャリア変調方法、およびシングルキャリア変調装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001128 |