JPH0783170A - 密閉形電動圧縮機 - Google Patents
密閉形電動圧縮機Info
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- JPH0783170A JPH0783170A JP23067493A JP23067493A JPH0783170A JP H0783170 A JPH0783170 A JP H0783170A JP 23067493 A JP23067493 A JP 23067493A JP 23067493 A JP23067493 A JP 23067493A JP H0783170 A JPH0783170 A JP H0783170A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 クランク軸の偏心回転運動により生じる、回
転子の積層コア外径端部と回転子鉄心内径との接触を防
止し、信頼性が高く、生産性の良い密閉形電動圧縮機を
提供する。 【構成】 回転子コアの構成において、反軸受側積層コ
ア凹部１８の内径寸法を、回転子軸内径寸法に対して１
０〜３５％大きく形成するとともに、前記凹部１８の深
さを、回転子積層コア１２寸法の３０〜５０％に形成し
た。また、反軸受側エンドリング部１４の形状を軸受側
エンドリング部１３より大きく形成した。これにより、
積層コアをダイカストで一体成形する際にアルミが冷却
するときに生じる熱収縮力の作用で、回転子積層コア反
軸受側端部１２ｂが回転子の外径寸法より縮小できる。
転子の積層コア外径端部と回転子鉄心内径との接触を防
止し、信頼性が高く、生産性の良い密閉形電動圧縮機を
提供する。 【構成】 回転子コアの構成において、反軸受側積層コ
ア凹部１８の内径寸法を、回転子軸内径寸法に対して１
０〜３５％大きく形成するとともに、前記凹部１８の深
さを、回転子積層コア１２寸法の３０〜５０％に形成し
た。また、反軸受側エンドリング部１４の形状を軸受側
エンドリング部１３より大きく形成した。これにより、
積層コアをダイカストで一体成形する際にアルミが冷却
するときに生じる熱収縮力の作用で、回転子積層コア反
軸受側端部１２ｂが回転子の外径寸法より縮小できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、密閉形電動圧縮機に係
り、電動機における回転子のコア積層形成方法および回
転子の形状に関するものである。
り、電動機における回転子のコア積層形成方法および回
転子の形状に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来技術を図６および図７を参照して説
明する。図６は、従来の密閉形電動圧縮機の電動機部を
示す要部断面図、図７は、他の従来の回転子を示す断面
図である。図６に示す片持軸受密閉形電動圧縮機の電動
機部５０は、クランクシャフト４４、回転子３３、固定
子４５を主要構成要素としている。４３は、クランクシ
ャフト４４の軸受部、３２は回転子積層コア、３２ａは
回転子積層コア反軸受側外径端部、５１は反軸受側回転
子エンドリング部、５２は軸受側回転子エンドリング
部、４１は、回転子積層コア３２の反軸受側端部の凹
部、３９は回転子積層コア３２の軸受側端部の凹部であ
る。
明する。図６は、従来の密閉形電動圧縮機の電動機部を
示す要部断面図、図７は、他の従来の回転子を示す断面
図である。図６に示す片持軸受密閉形電動圧縮機の電動
機部５０は、クランクシャフト４４、回転子３３、固定
子４５を主要構成要素としている。４３は、クランクシ
ャフト４４の軸受部、３２は回転子積層コア、３２ａは
回転子積層コア反軸受側外径端部、５１は反軸受側回転
子エンドリング部、５２は軸受側回転子エンドリング
部、４１は、回転子積層コア３２の反軸受側端部の凹
部、３９は回転子積層コア３２の軸受側端部の凹部であ
る。
【０００３】この片持軸受密閉形電動圧縮機は、電動機
部５０の駆動により回転子３３が回転し、回転子３３に
焼嵌め、あるいは圧入により固定してあるクランクシャ
フト４４が偏心回転運動を行う。この偏心回転運動によ
ってクランクシャフト４４に固定してある回転子３３が
振れ回り、回転子積層コア反軸受側外径端部３２ａ部が
特に大きく振れ回っていた。
部５０の駆動により回転子３３が回転し、回転子３３に
焼嵌め、あるいは圧入により固定してあるクランクシャ
フト４４が偏心回転運動を行う。この偏心回転運動によ
ってクランクシャフト４４に固定してある回転子３３が
振れ回り、回転子積層コア反軸受側外径端部３２ａ部が
特に大きく振れ回っていた。
【０００４】また、図７に示す回転子の例は、実公平１
−９２６４号公報に記載されているもので、回転子６５
の軸受側内径６２は軸受部（図示せず）が入り込むため
大きく形成され、また、反軸受側内径６３は軸内径６１
とほぼ同じか若干大きく形成されている。また、反軸受
側のエンドリング６７の厚みは軸受側エンドリング６４
より薄く形成されていた。
−９２６４号公報に記載されているもので、回転子６５
の軸受側内径６２は軸受部（図示せず）が入り込むため
大きく形成され、また、反軸受側内径６３は軸内径６１
とほぼ同じか若干大きく形成されている。また、反軸受
側のエンドリング６７の厚みは軸受側エンドリング６４
より薄く形成されていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記の図６に示す従来
技術では、クランクシャフト４４の偏心回転運動によ
り、回転子鉄心である回転子積層コア反軸受側外径端部
３２ａ部が、固定子４５の固定子鉄心内径に接触すると
いう問題があった。これを防止する方法として、例え
ば、図６の回転子３３の軸受側内径を大きく形成し、軸
受部４３を回転子鉄心内部に入り込む構造としてクラン
クシャフト４４の偏心回転運動により前記回転子積層コ
ア反軸受側外径端部３２ａと固定子４５の内径部との接
触を防止するようにしていたが、効果が少なく、さらに
改善する必要があった。
技術では、クランクシャフト４４の偏心回転運動によ
り、回転子鉄心である回転子積層コア反軸受側外径端部
３２ａ部が、固定子４５の固定子鉄心内径に接触すると
いう問題があった。これを防止する方法として、例え
ば、図６の回転子３３の軸受側内径を大きく形成し、軸
受部４３を回転子鉄心内部に入り込む構造としてクラン
クシャフト４４の偏心回転運動により前記回転子積層コ
ア反軸受側外径端部３２ａと固定子４５の内径部との接
触を防止するようにしていたが、効果が少なく、さらに
改善する必要があった。
【０００６】しかも電動機１０の大形化にともない、回
転子積層コア３２のコア枚数が増加した場合、回転子鉄
心自体の重量が増加し、クランクシャフト４４の偏心回
転運動は大きくなり、特にクランクシャフト４４の先端
近傍に位置する回転子積層コア反軸受側外径端部３２ａ
は、回転子の振れ回りがさらに大きくなるため、固定子
４５の内径部と接触する面積が大きくなるという問題が
あった。
転子積層コア３２のコア枚数が増加した場合、回転子鉄
心自体の重量が増加し、クランクシャフト４４の偏心回
転運動は大きくなり、特にクランクシャフト４４の先端
近傍に位置する回転子積層コア反軸受側外径端部３２ａ
は、回転子の振れ回りがさらに大きくなるため、固定子
４５の内径部と接触する面積が大きくなるという問題が
あった。
【０００７】また、他の従来技術である前記実公平１−
９２６４号公報記載の回転子においても、軸受部が大き
く入り込むように回転子６５の軸受側内径６２を深く形
成しているが、回転子６５の鉄心６６においては触れ回
りが発生することが予想され、固定子鉄心の内径に接触
する恐れがあった。
９２６４号公報記載の回転子においても、軸受部が大き
く入り込むように回転子６５の軸受側内径６２を深く形
成しているが、回転子６５の鉄心６６においては触れ回
りが発生することが予想され、固定子鉄心の内径に接触
する恐れがあった。
【０００８】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るためになされたもので、本発明の目的は、クランク軸
の偏心回転運動により生じる、回転子の積層コア外径端
部と回転子鉄心内径との接触を防止し、信頼性が高く、
生産性の良い密閉形電動圧縮機を提供することにある。
るためになされたもので、本発明の目的は、クランク軸
の偏心回転運動により生じる、回転子の積層コア外径端
部と回転子鉄心内径との接触を防止し、信頼性が高く、
生産性の良い密閉形電動圧縮機を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の密閉形電動圧縮機に係る第一の発明の構成
は、密閉容器内に、電動機と該電動機にクランク軸を介
して連結する圧縮機構部とを配設し、前記圧縮機構部側
に設けた軸受で片持ち支持される前記電動機の回転子
を、内径寸法の異なる複数種類のコアを積層して形成し
た密閉形電動圧縮機において、上記回転子の、反軸受側
の積層コア端部の凹部内径寸法を、回転子軸内径寸法に
対して１０〜３５％大きく形成するとともに、前記凹部
の深さを、回転子積層コア寸法の３０〜５０％に形成し
たものである。あるいは、上記回転子の、反軸受側の積
層コア端部の凹部内径寸法を、回転子軸内径寸法に対し
て３５〜６０％大きく形成するとともに、前記凹部の深
さを、回転子積層コア寸法の５〜３０％に形成したもの
である。
に、本発明の密閉形電動圧縮機に係る第一の発明の構成
は、密閉容器内に、電動機と該電動機にクランク軸を介
して連結する圧縮機構部とを配設し、前記圧縮機構部側
に設けた軸受で片持ち支持される前記電動機の回転子
を、内径寸法の異なる複数種類のコアを積層して形成し
た密閉形電動圧縮機において、上記回転子の、反軸受側
の積層コア端部の凹部内径寸法を、回転子軸内径寸法に
対して１０〜３５％大きく形成するとともに、前記凹部
の深さを、回転子積層コア寸法の３０〜５０％に形成し
たものである。あるいは、上記回転子の、反軸受側の積
層コア端部の凹部内径寸法を、回転子軸内径寸法に対し
て３５〜６０％大きく形成するとともに、前記凹部の深
さを、回転子積層コア寸法の５〜３０％に形成したもの
である。
【００１０】また、上記目的を達成するために、本発明
の密閉形電動圧縮機に係る第二の発明の構成は、密閉容
器内に、電動機と該電動機にクランク軸を介して連結す
る圧縮機構部とを配設し、前記圧縮機構部側に設けた軸
受で片持ち支持される前記電動機の回転子を、ダイカス
トで一体形成した積層コアとしてなる密閉形電動圧縮機
において、軸受側エンドリング部体積より反軸受側エン
ドリング部の体積を１．１〜３．０倍増加させたもので
ある。さらに、上記第一，第二の発明を組み合わせたも
のである。
の密閉形電動圧縮機に係る第二の発明の構成は、密閉容
器内に、電動機と該電動機にクランク軸を介して連結す
る圧縮機構部とを配設し、前記圧縮機構部側に設けた軸
受で片持ち支持される前記電動機の回転子を、ダイカス
トで一体形成した積層コアとしてなる密閉形電動圧縮機
において、軸受側エンドリング部体積より反軸受側エン
ドリング部の体積を１．１〜３．０倍増加させたもので
ある。さらに、上記第一，第二の発明を組み合わせたも
のである。
【００１１】すなわち、本発明では、回転子コアの構成
を、クランク軸に嵌着される回転子内径寸法部より反軸
受側の積層コア端部のコア凹部内径寸法を大きくし、か
つ、コア凹部を深く形成し、さらに、反軸受側エンドリ
ング部の形状を軸受側エンドリング部の形状より大きく
形成させることによって、クランク軸の偏心回転運動に
より生じる、回転子の積層コア外径端部と回転子鉄心内
径との接触を防止する手段を講じたものである。
を、クランク軸に嵌着される回転子内径寸法部より反軸
受側の積層コア端部のコア凹部内径寸法を大きくし、か
つ、コア凹部を深く形成し、さらに、反軸受側エンドリ
ング部の形状を軸受側エンドリング部の形状より大きく
形成させることによって、クランク軸の偏心回転運動に
より生じる、回転子の積層コア外径端部と回転子鉄心内
径との接触を防止する手段を講じたものである。
【００１２】
【作用】上記技術的手段による働きは次のとおりであ
る。回転子コアの構成を、反軸受側の積層コア端部の凹
部内径寸法を回転子軸径部の積層コア内径寸法より大き
く、かつ、コア凹部を深くすることにより、この部分の
鉄心の強度を弱めることによって、積層コアをダイカス
トで一体成形する際に、アルミが冷却するときに生じる
熱収縮力の作用により、コアが内径に向かって収縮し
て、外径部が回転子鉄心の中央部より細径化する。した
がって、クランク軸の偏心回転運動により生じる、回転
子の積層コア外径端部と回転子鉄心内径との接触を防止
することができる。
る。回転子コアの構成を、反軸受側の積層コア端部の凹
部内径寸法を回転子軸径部の積層コア内径寸法より大き
く、かつ、コア凹部を深くすることにより、この部分の
鉄心の強度を弱めることによって、積層コアをダイカス
トで一体成形する際に、アルミが冷却するときに生じる
熱収縮力の作用により、コアが内径に向かって収縮し
て、外径部が回転子鉄心の中央部より細径化する。した
がって、クランク軸の偏心回転運動により生じる、回転
子の積層コア外径端部と回転子鉄心内径との接触を防止
することができる。
【００１３】反軸受側エンドリング部の形状を軸受側エ
ンドリング部より大きく形成することによっても、回転
子鉄心の中央部より回転子積層コア外径端部の縮小化を
図ることができる。そして、回転子コア端部の形状変更
と組み合わせることによりさらに確実に回転子鉄心端部
の外径を縮小することが容易にでき、コア接触を皆無に
することができる。また、本発明によれば、コア寸法の
変更およびダイカスト金型の変更のみで容易に生産がで
きるため生産性が良く、低価格で目的を達成することが
できる。
ンドリング部より大きく形成することによっても、回転
子鉄心の中央部より回転子積層コア外径端部の縮小化を
図ることができる。そして、回転子コア端部の形状変更
と組み合わせることによりさらに確実に回転子鉄心端部
の外径を縮小することが容易にでき、コア接触を皆無に
することができる。また、本発明によれば、コア寸法の
変更およびダイカスト金型の変更のみで容易に生産がで
きるため生産性が良く、低価格で目的を達成することが
できる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の各実施例を図１ないし図５を
参照して説明する。 〔実施例 １〕図１は、本発明の一実施例に係る密閉形
電動圧縮機の縦断面図、図２は、図１の密閉形電動圧縮
機における電動機の詳細断面図、図３は、図２の電動機
における回転子の詳細断面図である。
参照して説明する。 〔実施例 １〕図１は、本発明の一実施例に係る密閉形
電動圧縮機の縦断面図、図２は、図１の密閉形電動圧縮
機における電動機の詳細断面図、図３は、図２の電動機
における回転子の詳細断面図である。
【００１５】図１は、本発明の一実施例に係る回転子を
密閉形電動圧縮機に組み込んだ状態の断面図を示し、１
は密閉容器、２はピストン、３はシリンダ、４はヘット
カバ、５はクランクシャフト、６は回転子軸受、７はス
プリング、８は固定子、９は回転子、１０は電動機であ
る。すなわち、密閉容器１内に、電動機１０と該電動機
１０にクランクシャフト５を介して連結する圧縮機構部
とが配設され、電動機１０の回転子９は、回転子軸受６
で片持ち支持され、電動機１０の固定子８の下部はスプ
リング７で弾性支持されている。
密閉形電動圧縮機に組み込んだ状態の断面図を示し、１
は密閉容器、２はピストン、３はシリンダ、４はヘット
カバ、５はクランクシャフト、６は回転子軸受、７はス
プリング、８は固定子、９は回転子、１０は電動機であ
る。すなわち、密閉容器１内に、電動機１０と該電動機
１０にクランクシャフト５を介して連結する圧縮機構部
とが配設され、電動機１０の回転子９は、回転子軸受６
で片持ち支持され、電動機１０の固定子８の下部はスプ
リング７で弾性支持されている。
【００１６】図２，３において、１２は、回転子９を構
成する回転子積層コア、１２ａは回転子積層コア軸受側
外径端部、１２ｂは回転子積層コア反軸受側外径端部、
１３は、回転子積層コア１２のスロット部（図示せず）
より注入し形成された軸受側アルミエンドリング部であ
り、１４は反軸受側アルミエンドリング部である。ま
た、１５は、固定子８を構成する固定子積層コア、１６
は、回転子軸径部積層コア、１７は軸受側積層コア凹
部、１８は反軸受側積層コア凹部である。
成する回転子積層コア、１２ａは回転子積層コア軸受側
外径端部、１２ｂは回転子積層コア反軸受側外径端部、
１３は、回転子積層コア１２のスロット部（図示せず）
より注入し形成された軸受側アルミエンドリング部であ
り、１４は反軸受側アルミエンドリング部である。ま
た、１５は、固定子８を構成する固定子積層コア、１６
は、回転子軸径部積層コア、１７は軸受側積層コア凹
部、１８は反軸受側積層コア凹部である。
【００１７】このように構成された密閉形電動圧縮機１
１は、電動機１０の駆動により回転子９が回転し、回転
子９の内径に焼嵌めまたは圧入してあるクランクシャフ
ト５の偏心回転運動によりピストン２が往復運動を行
い、シリンダ３内に冷媒ガスを吸い込み、圧縮し、吐き
出しを行う。
１は、電動機１０の駆動により回転子９が回転し、回転
子９の内径に焼嵌めまたは圧入してあるクランクシャフ
ト５の偏心回転運動によりピストン２が往復運動を行
い、シリンダ３内に冷媒ガスを吸い込み、圧縮し、吐き
出しを行う。
【００１８】ここで、反軸受側積層コア凹部１８の凹部
内径寸法を、回転子軸径部積層コア１６の内径寸法に対
して１０〜３５％大きく形成するとともに、前記反軸受
側積層コア凹部１８の深さを回転子積層コア１２の全長
寸法に対して３０〜５０％に形成している。これによ
り、回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂの強度を弱
め、アルミダイカスト後のアルミの熱収縮力によって、
前記回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂからの長さ
寸法で、回転子積層コア１２全長に対して１〜３０％の
範囲（図３に示すＨ部）、また、前記回転子積層コア反
軸受側外径端部１２ｂからの径寸法で、アルミダイカス
ト前の回転子積層コア１２の外径寸法より直径で０．２
〜１．２ｍｍの範囲（図３に示すｄ部）を回転軸方向に
縮小させることができる。
内径寸法を、回転子軸径部積層コア１６の内径寸法に対
して１０〜３５％大きく形成するとともに、前記反軸受
側積層コア凹部１８の深さを回転子積層コア１２の全長
寸法に対して３０〜５０％に形成している。これによ
り、回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂの強度を弱
め、アルミダイカスト後のアルミの熱収縮力によって、
前記回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂからの長さ
寸法で、回転子積層コア１２全長に対して１〜３０％の
範囲（図３に示すＨ部）、また、前記回転子積層コア反
軸受側外径端部１２ｂからの径寸法で、アルミダイカス
ト前の回転子積層コア１２の外径寸法より直径で０．２
〜１．２ｍｍの範囲（図３に示すｄ部）を回転軸方向に
縮小させることができる。
【００１９】したがって、固定子８の鉄心（固定子積層
コア１５）内径と回転子積層コア反軸受側外径端部１２
ｂとの接触を防止することが可能となる。特に、電動機
１０が大形化され、回転子積層コア１２の枚数が増加す
るため、クランクシャフト５の偏心回転運動が大きくな
り、回転子９の回転振れ回りが大きくなる場合において
も、前記回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂを内径
側に縮小させているため、固定子８の鉄心内径と前記回
転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂとが接触する問題
を解決することができる。
コア１５）内径と回転子積層コア反軸受側外径端部１２
ｂとの接触を防止することが可能となる。特に、電動機
１０が大形化され、回転子積層コア１２の枚数が増加す
るため、クランクシャフト５の偏心回転運動が大きくな
り、回転子９の回転振れ回りが大きくなる場合において
も、前記回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂを内径
側に縮小させているため、固定子８の鉄心内径と前記回
転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂとが接触する問題
を解決することができる。
【００２０】〔実施例 ２〕図４は、本発明の他の実施
例に係る回転子の詳細断面図である。図中、図３と同一
符号のものは先の実施例と同等部であるから、その説明
を省略する。図４において、１９は反軸受側積層コア凹
部であり、この反軸受側積層コア凹部１９の内径寸法
を、回転子軸径部積層コア１６の内径寸法に対して３５
〜６０％大きく形成するとともに、前記反軸受側積層コ
ア凹部１９の深さを回転子積層コア１２の全長寸法に対
して５〜３０％に形成している。これによって、先の図
３の実施例と同様の効果を得ることができる。
例に係る回転子の詳細断面図である。図中、図３と同一
符号のものは先の実施例と同等部であるから、その説明
を省略する。図４において、１９は反軸受側積層コア凹
部であり、この反軸受側積層コア凹部１９の内径寸法
を、回転子軸径部積層コア１６の内径寸法に対して３５
〜６０％大きく形成するとともに、前記反軸受側積層コ
ア凹部１９の深さを回転子積層コア１２の全長寸法に対
して５〜３０％に形成している。これによって、先の図
３の実施例と同様の効果を得ることができる。
【００２１】また、反軸受側アルミエンドリング部１４
のアルミ体積量を軸受側アルミエンドリング部１３より
１．１〜３．０倍増加させている。これにより、アルミ
ダイカスト後に生ずるアルミの熱収縮力はさらに大きく
なり、回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂは回転子
９の外径寸法に対して、より一層、回転子９の内径方向
に縮小する。
のアルミ体積量を軸受側アルミエンドリング部１３より
１．１〜３．０倍増加させている。これにより、アルミ
ダイカスト後に生ずるアルミの熱収縮力はさらに大きく
なり、回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂは回転子
９の外径寸法に対して、より一層、回転子９の内径方向
に縮小する。
【００２２】すなわち、前記回転子積層コア反軸受側外
径端部１２ｂからの長さ寸法で、回転子積層コア１２全
長に対して１〜３０％の範囲（図４に示すＨ部）、ま
た、前記回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂからの
径寸法で、アルミダイカスト前の回転子積層コア１２の
外径寸法より直径で０．２〜１．２ｍｍの範囲（図４に
示すｄ部）を回転軸方向に縮小させることができる。な
お、このことは、先の図２，３の実施例に組み合せて
も、同様の効果を得ることは言うまでもない。
径端部１２ｂからの長さ寸法で、回転子積層コア１２全
長に対して１〜３０％の範囲（図４に示すＨ部）、ま
た、前記回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂからの
径寸法で、アルミダイカスト前の回転子積層コア１２の
外径寸法より直径で０．２〜１．２ｍｍの範囲（図４に
示すｄ部）を回転軸方向に縮小させることができる。な
お、このことは、先の図２，３の実施例に組み合せて
も、同様の効果を得ることは言うまでもない。
【００２３】〔実施例 ３〕図５は、本発明のさらに他
の実施例に係る回転子の詳細断面図である。図中、図３
と同一符号のものは先の実施例と同等部であるから、そ
の説明を省略する。図５において、２０は、反軸受側積
層コア凹部２０であり、この反軸受側積層コア凹部２０
の内径寸法を、軸受側積層コア凹部１７の内径寸法と同
じ寸法にするとともに、反軸受側積層コア凹部２０の凹
部深さを回転子積層コア１２の全長寸法に対して３０〜
５０％にしたものである。これにより、先の図２，３の
実施例と同様の効果を得ることができる。
の実施例に係る回転子の詳細断面図である。図中、図３
と同一符号のものは先の実施例と同等部であるから、そ
の説明を省略する。図５において、２０は、反軸受側積
層コア凹部２０であり、この反軸受側積層コア凹部２０
の内径寸法を、軸受側積層コア凹部１７の内径寸法と同
じ寸法にするとともに、反軸受側積層コア凹部２０の凹
部深さを回転子積層コア１２の全長寸法に対して３０〜
５０％にしたものである。これにより、先の図２，３の
実施例と同様の効果を得ることができる。
【００２４】また、反軸受側アルミエンドリング部１４
のアルミ体積量を軸受側アルミエンドリング部１３より
１．１〜３．０倍増加させることにより、アルミダイカ
スト後に生じる、アルミの熱収縮力はさらに大きくな
り、回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂは回転子９
の外径寸法に対して、より一層、回転子９の内径方向に
縮小する。
のアルミ体積量を軸受側アルミエンドリング部１３より
１．１〜３．０倍増加させることにより、アルミダイカ
スト後に生じる、アルミの熱収縮力はさらに大きくな
り、回転子積層コア反軸受側外径端部１２ｂは回転子９
の外径寸法に対して、より一層、回転子９の内径方向に
縮小する。
【００２５】さらに、この回転子の積層形成方法を、反
軸受側積層コア凹部２０内径と軸受側積層コア凹部１７
の内径とを同じ内径に形成したことにより、反軸受側積
層コア凹部２０と軸受側積層コア凹部１７との抜き型の
共用化を図ることができるため、金型費用の低減が可能
である。
軸受側積層コア凹部２０内径と軸受側積層コア凹部１７
の内径とを同じ内径に形成したことにより、反軸受側積
層コア凹部２０と軸受側積層コア凹部１７との抜き型の
共用化を図ることができるため、金型費用の低減が可能
である。
【００２６】上記の各実施例によれば、反軸受側の積層
コア端部の凹部内径寸法を、回転子軸内径寸法より大き
く形成し、かつ、コア凹部を深く形成することにより、
回転子積層コアの強度を弱め、アルミダイカスト後に生
じるアルミの収縮力により回転子積層コア反軸受側外径
端部を回転子の外径寸法より縮小することができ、固定
子積層コアの内径と回転子積層コア反軸受側外径端部と
の接触を防止することができる。
コア端部の凹部内径寸法を、回転子軸内径寸法より大き
く形成し、かつ、コア凹部を深く形成することにより、
回転子積層コアの強度を弱め、アルミダイカスト後に生
じるアルミの収縮力により回転子積層コア反軸受側外径
端部を回転子の外径寸法より縮小することができ、固定
子積層コアの内径と回転子積層コア反軸受側外径端部と
の接触を防止することができる。
【００２７】また、反軸受側エンドリング部の形状を軸
受側エンドリング部形状より大きく形成させることよっ
ても、アルミダイカスト後に生じるアルミの収縮力によ
り、回転子積層コア反軸受側外径端部を回転子の外径寸
法より縮小できるため、固定子鉄心内径と回転子積層コ
ア反軸受側外径端部との接触を防止することができる。
受側エンドリング部形状より大きく形成させることよっ
ても、アルミダイカスト後に生じるアルミの収縮力によ
り、回転子積層コア反軸受側外径端部を回転子の外径寸
法より縮小できるため、固定子鉄心内径と回転子積層コ
ア反軸受側外径端部との接触を防止することができる。
【００２８】これらを組み合わせることにより、さらに
確実に、回転子積層コア反軸受側外径端部を縮小するこ
とが容易にでき、コア接触を皆無にできる効果がある。
特に、回転子積層コアの枚数増加により、回転子の回転
振れが大きくなる場合に対して有効な解決手段である。
また、コア寸法の若干の変更、回転子のエンドリング寸
法を若干変更するのみで、容易に上記目的を達成するこ
とができるため、信頼性が高く、生産性の良い低価格の
密閉形電動圧縮機を提供することができる。
確実に、回転子積層コア反軸受側外径端部を縮小するこ
とが容易にでき、コア接触を皆無にできる効果がある。
特に、回転子積層コアの枚数増加により、回転子の回転
振れが大きくなる場合に対して有効な解決手段である。
また、コア寸法の若干の変更、回転子のエンドリング寸
法を若干変更するのみで、容易に上記目的を達成するこ
とができるため、信頼性が高く、生産性の良い低価格の
密閉形電動圧縮機を提供することができる。
【００２９】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、クランク軸の偏心回転運動により生じる、回転子
の積層コア外径端部と回転子鉄心内径との接触を防止
し、信頼性が高く、生産性の良い密閉形電動圧縮機を提
供することができる。
れば、クランク軸の偏心回転運動により生じる、回転子
の積層コア外径端部と回転子鉄心内径との接触を防止
し、信頼性が高く、生産性の良い密閉形電動圧縮機を提
供することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る密閉形電動圧縮機の縦
断面図である。
断面図である。
【図２】図１の密閉形電動圧縮機における電動機の詳細
断面図である。
断面図である。
【図３】図２の電動機における回転子の詳細断面図であ
る。
る。
【図４】本発明の他の実施例に係る回転子の詳細断面図
である。
である。
【図５】本発明のさらに他の実施例に係る回転子の詳細
断面図である。
断面図である。
【図６】従来の密閉形電動圧縮機の電動機部を示す要部
断面図である。
断面図である。
【図７】他の従来の回転子を示す断面図である。
１…密閉容器、５…クランクシャフト、６…回転子軸
受、８…固定子、９…回転子、１０…電動機、１２…回
転子積層コア、１２ｂ…回転子積層コア反軸受側外径端
部、１３…軸受側アルミエンドリング部、１４…反軸受
側アルミエンドリング部、１５…固定子積層コア、１６
…回転子軸径部積層コア、１７…軸受側積層コア凹部、
１８，１９，２０…反軸受側積層コア凹部。
受、８…固定子、９…回転子、１０…電動機、１２…回
転子積層コア、１２ｂ…回転子積層コア反軸受側外径端
部、１３…軸受側アルミエンドリング部、１４…反軸受
側アルミエンドリング部、１５…固定子積層コア、１６
…回転子軸径部積層コア、１７…軸受側積層コア凹部、
１８，１９，２０…反軸受側積層コア凹部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 瀬下 孝司 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地 株式会社日立製作所リビング機器事業部冷 熱本部内 (72)発明者 水戸部 政雄 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地 株式会社日立製作所リビング機器事業部冷 熱本部内 (72)発明者 大内 好男 栃木県下都賀郡大平町大字富田800番地 株式会社日立製作所リビング機器事業部冷 熱本部内
Claims (7)
- 【請求項１】 密閉容器内に、電動機と該電動機にクラ
ンク軸を介して連結する圧縮機構部とを配設し、前記圧
縮機構部側に設けた軸受で片持ち支持される前記電動機
の回転子を、内径寸法の異なる複数種類のコアを積層し
て形成してなる密閉形電動圧縮機において、 上記回転子の、反軸受側の積層コア端部の凹部内径寸法
を、回転子軸内径寸法に対して１０〜３５％大きく形成
するとともに、前記凹部の深さを、回転子積層コア寸法
の３０〜５０％に形成したことを特徴とする密閉形電動
圧縮機。 - 【請求項２】 密閉容器内に、電動機と該電動機にクラ
ンク軸を介して連結する圧縮機構部とを配設し、前記圧
縮機構部側に設けた軸受で片持ち支持される前記電動機
の回転子を、内径寸法の異なる複数種類のコアを積層し
て形成してなる密閉形電動圧縮機において、 上記回転子の、反軸受側の積層コア端部の凹部内径寸法
を、回転子軸内径寸法に対して３５〜６０％大きく形成
するとともに、前記凹部の深さを、回転子積層コア寸法
の５〜３０％に形成したことを特徴とする密閉形電動圧
縮機。 - 【請求項３】 密閉容器内に、電動機と該電動機にクラ
ンク軸を介して連結する圧縮機構部とを配設し、前記圧
縮機構部側に設けた軸受で片持ち支持される前記電動機
の回転子を、ダイカストで一体形成した積層コアとして
なる密閉形電動圧縮機において、 軸受側エンドリング部体積より反軸受側エンドリング部
の体積を１．１〜３．０倍増加させたことを特徴とする
密閉形電動圧縮機。 - 【請求項４】 反軸受側の積層コア端部の凹部内径寸法
を、軸受側の積層コア端部の凹部内径寸法と同じ寸法に
形成したことを特徴とする請求項１記載の密閉形電動圧
縮機。 - 【請求項５】 積層コアをダイカストで一体成形する回
転子の、軸受側エンドリング部の体積より反軸受側エン
ドリング部の体積を増加させたことを特徴とする請求項
１記載の密閉形電動圧縮機。 - 【請求項６】 積層コアをダイカストで一体成形する回
転子の、軸受側エンドリング部の体積より反軸受側エン
ドリング部の体積を増加させたことを特徴とする請求項
２記載の密閉形電動圧縮機。 - 【請求項７】 積層コアをダイカストで一体成形する回
転子の、軸受側エンドリング部の体積より反軸受側エン
ドリング部の体積を増加させたことを特徴とする請求項
４記載の密閉形電動圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23067493A JP3534432B2 (ja) | 1993-09-17 | 1993-09-17 | 密閉形電動圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23067493A JP3534432B2 (ja) | 1993-09-17 | 1993-09-17 | 密閉形電動圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0783170A true JPH0783170A (ja) | 1995-03-28 |
| JP3534432B2 JP3534432B2 (ja) | 2004-06-07 |
Family
ID=16911530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23067493A Expired - Lifetime JP3534432B2 (ja) | 1993-09-17 | 1993-09-17 | 密閉形電動圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3534432B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003074472A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Toshiba Kyaria Kk | 電動圧縮機 |
| KR100621800B1 (ko) * | 2004-09-14 | 2006-09-19 | 삼성전자주식회사 | 로터리 압축기 |
| WO2009084245A1 (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Mitsubishi Electric Corporation | 圧縮機用電動機及び圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| JP2013217310A (ja) * | 2012-04-10 | 2013-10-24 | Mitsubishi Electric Corp | 圧縮機 |
| CN105790466A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-07-20 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 用于旋转式压缩机的电机组件及旋转式压缩机 |
-
1993
- 1993-09-17 JP JP23067493A patent/JP3534432B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003074472A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Toshiba Kyaria Kk | 電動圧縮機 |
| JP4565780B2 (ja) * | 2001-08-31 | 2010-10-20 | 東芝キヤリア株式会社 | 電動圧縮機の製造方法 |
| KR100621800B1 (ko) * | 2004-09-14 | 2006-09-19 | 삼성전자주식회사 | 로터리 압축기 |
| WO2009084245A1 (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Mitsubishi Electric Corporation | 圧縮機用電動機及び圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| JPWO2009084245A1 (ja) * | 2007-12-27 | 2011-05-12 | 三菱電機株式会社 | 圧縮機用電動機及び圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| JP2013217310A (ja) * | 2012-04-10 | 2013-10-24 | Mitsubishi Electric Corp | 圧縮機 |
| CN105790466A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-07-20 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 用于旋转式压缩机的电机组件及旋转式压缩机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3534432B2 (ja) | 2004-06-07 |
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