JPH0779934B2 - 成型用フイルタ−材 - Google Patents
成型用フイルタ−材Info
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- JPH0779934B2 JPH0779934B2 JP62032421A JP3242187A JPH0779934B2 JP H0779934 B2 JPH0779934 B2 JP H0779934B2 JP 62032421 A JP62032421 A JP 62032421A JP 3242187 A JP3242187 A JP 3242187A JP H0779934 B2 JPH0779934 B2 JP H0779934B2
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D39/00—Filtering material for liquid or gaseous fluids
- B01D39/14—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material
- B01D39/16—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres
- B01D39/1692—Other shaped material, e.g. perforated or porous sheets
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、立体成型性が必要なフイルターとして使用さ
れる成型用フイルター材に関するものである。
れる成型用フイルター材に関するものである。
＜従来の技術＞ 近年、衛生理念の高まりにより、マスクや掃除機が巾広
く使用されるようになつてきたが、マスクや掃除機に使
われているフイルターは、取り替え頻度が高い為、製造
が容易で安価なものに対する要望が強い。この要望を満
たす１つの手段として、これらフイルターを一体成型法
によつて製造する方法があり、これらを可能にするに
は、立体成型可能なフイルター材が必要である。
く使用されるようになつてきたが、マスクや掃除機に使
われているフイルターは、取り替え頻度が高い為、製造
が容易で安価なものに対する要望が強い。この要望を満
たす１つの手段として、これらフイルターを一体成型法
によつて製造する方法があり、これらを可能にするに
は、立体成型可能なフイルター材が必要である。
従来、フイルター材としては、紙、織布及び不織シート
で代表されるフイルター材がある。
で代表されるフイルター材がある。
しかし、紙、織布から成るフイルター材は、立体成型す
ると地割れ、破れなどが生じるため立体成型用のフイル
ター材には使用できない。
ると地割れ、破れなどが生じるため立体成型用のフイル
ター材には使用できない。
さらに、不織シートから成るフイルター材のうち、短繊
維不織シート、ニードルパンチングした不織シートなど
は、立体成型はある程度可能であるが、そのメカニズム
は短繊維同志のずれや構成繊維の一部を切断し、短繊維
化して自由度を高めることによつて立体成型を行つてい
る。このため大変形の成型が出来ないことや均一な立体
成型がむずかしく目付斑などが発生するため、ずれ部分
のフイルター性能が低下し、集塵性が悪くなつたり、保
型性が悪い等の欠点がある。そのため、成型部の保型性
を良くする目的で、樹脂加工を行つている。また、長繊
維不織シートの構成繊維に破断伸度の大きい未延伸糸を
使つた不織シートから成るフイルター材は、立体成型は
可能であるが、そのメカニズムは立体成型時の変形応力
を構成繊維の伸びにより吸収している。このため、保型
性の悪さはある程度改良できるが、前記フイルター材と
同様に集塵性が悪くなる等の欠点がある。
維不織シート、ニードルパンチングした不織シートなど
は、立体成型はある程度可能であるが、そのメカニズム
は短繊維同志のずれや構成繊維の一部を切断し、短繊維
化して自由度を高めることによつて立体成型を行つてい
る。このため大変形の成型が出来ないことや均一な立体
成型がむずかしく目付斑などが発生するため、ずれ部分
のフイルター性能が低下し、集塵性が悪くなつたり、保
型性が悪い等の欠点がある。そのため、成型部の保型性
を良くする目的で、樹脂加工を行つている。また、長繊
維不織シートの構成繊維に破断伸度の大きい未延伸糸を
使つた不織シートから成るフイルター材は、立体成型は
可能であるが、そのメカニズムは立体成型時の変形応力
を構成繊維の伸びにより吸収している。このため、保型
性の悪さはある程度改良できるが、前記フイルター材と
同様に集塵性が悪くなる等の欠点がある。
＜発明が解決しようとする問題点＞ 本発明は、このような従来技術の問題点を解消し、立体
成型によつてフイルター性能が低下しない優れた集塵性
を有する成型用フイルター材を提供することにある。
成型によつてフイルター性能が低下しない優れた集塵性
を有する成型用フイルター材を提供することにある。
＜問題点を解決するための手段＞ 本発明は、単繊維直径0.1〜５μｍ、繊維充填率５〜50
％の繊維シート状物と120℃加熱下の破断伸度が70％以
上で、通気性で沸水収縮性を有する熱可塑性シート状物
とが、投影面積の１〜50％接合され、ついでスチームで
収縮処理され、上記繊維シート状物が上記熱可塑性シー
ト状物上で畝を形成していることを特徴とする成型用フ
イルター材、である。
％の繊維シート状物と120℃加熱下の破断伸度が70％以
上で、通気性で沸水収縮性を有する熱可塑性シート状物
とが、投影面積の１〜50％接合され、ついでスチームで
収縮処理され、上記繊維シート状物が上記熱可塑性シー
ト状物上で畝を形成していることを特徴とする成型用フ
イルター材、である。
本発明でいう繊維シート状物としては、単繊維の抄造に
よる不織布、溶融紡糸した長繊維不織布、カーデイング
ウエブのニードルパンチングした不織布，ガラス繊維シ
ート状物，メルトブロー方式によるウエブ等が有るがこ
れらに限定されるものではなく、フイルターとして使用
できる繊維シート状物であればよい。ウエブとしては、
メルトブロー方式による細デニール繊維からなるメルト
ブローウエブを用いた場合に効果が著しい。ウエブの目
付は特に限定されないが、優れたフイルター性能のもの
を得るためには、10〜200g/m2であることが好ましい。
かかるウエブを構成する繊維としては、単繊維直径が0.
1〜５μｍの範囲にすることが必要である。すなわち、
0.1μｍ未満では、単繊維強力が低く以降の取扱い性が
劣る。また、５μｍを超えると、優れた集塵性が得られ
ず好ましくない。
よる不織布、溶融紡糸した長繊維不織布、カーデイング
ウエブのニードルパンチングした不織布，ガラス繊維シ
ート状物，メルトブロー方式によるウエブ等が有るがこ
れらに限定されるものではなく、フイルターとして使用
できる繊維シート状物であればよい。ウエブとしては、
メルトブロー方式による細デニール繊維からなるメルト
ブローウエブを用いた場合に効果が著しい。ウエブの目
付は特に限定されないが、優れたフイルター性能のもの
を得るためには、10〜200g/m2であることが好ましい。
かかるウエブを構成する繊維としては、単繊維直径が0.
1〜５μｍの範囲にすることが必要である。すなわち、
0.1μｍ未満では、単繊維強力が低く以降の取扱い性が
劣る。また、５μｍを超えると、優れた集塵性が得られ
ず好ましくない。
繊維シート状物の（ρ′／ρ）×100で表わされる繊維
充填率α（％）〔ρ′は繊維構造物の見掛け密度、ρは
繊維の真の密度。〕は、５≦α≦50にする必要がある。
より好ましくは、10≦α≦30の範囲であるすなわち、繊
維充填率が５％未満であると繊維間隙が大きくなり繊維
シート状物が粗となるため単位面積当りの繊維量が不均
一となり易いだけでなく集塵性も劣つている。また、繊
維充填率が50％を越えると繊維間隙が小さくなり繊維シ
ート状物が密となり通気性が損なわれ、圧力損失が高く
なることなど実用のフイルター材として好ましいものが
得られない。
充填率α（％）〔ρ′は繊維構造物の見掛け密度、ρは
繊維の真の密度。〕は、５≦α≦50にする必要がある。
より好ましくは、10≦α≦30の範囲であるすなわち、繊
維充填率が５％未満であると繊維間隙が大きくなり繊維
シート状物が粗となるため単位面積当りの繊維量が不均
一となり易いだけでなく集塵性も劣つている。また、繊
維充填率が50％を越えると繊維間隙が小さくなり繊維シ
ート状物が密となり通気性が損なわれ、圧力損失が高く
なることなど実用のフイルター材として好ましいものが
得られない。
本発明でいう、熱可塑性シート状物とは、例えば、ポリ
エチレン，ポリプロピレン，ポリ塩化ビニル，ポリエス
テル，ナイロン6,ナイロン66,ポリウレタンなどの繊維
材料及び有穴フイルムがある。好ましくは、未延伸糸か
ら成る編、織物及び不織布などの繊維材料、一軸及び二
軸延伸有穴フイルムなどこれらを加熱収縮させた熱可塑
性シート状物が良い。更に、これら繊維材料、フイルム
の組み合せがある。かかる熱可塑性シート状物は、90〜
200℃の広い温度範囲で立体成型が可能であり、代表的
な立体成型温度120℃加熱化の破断伸度が70％以上であ
り、少なくとも、繊維シート状物より良好な通気性〔JI
S L−1096フラジール法によつて測定される通気量１〜4
00cc/cm2/sec.〕を有することが必要である。好ましく
は、120℃加熱下の破断伸度が100％以上が良い。120℃
加熱下の破断伸度が70％未満では、十分な立体成型性が
得られず、深い凹凸の成型を行うと、編肉現象、破れ等
が起り好ましくない。
エチレン，ポリプロピレン，ポリ塩化ビニル，ポリエス
テル，ナイロン6,ナイロン66,ポリウレタンなどの繊維
材料及び有穴フイルムがある。好ましくは、未延伸糸か
ら成る編、織物及び不織布などの繊維材料、一軸及び二
軸延伸有穴フイルムなどこれらを加熱収縮させた熱可塑
性シート状物が良い。更に、これら繊維材料、フイルム
の組み合せがある。かかる熱可塑性シート状物は、90〜
200℃の広い温度範囲で立体成型が可能であり、代表的
な立体成型温度120℃加熱化の破断伸度が70％以上であ
り、少なくとも、繊維シート状物より良好な通気性〔JI
S L−1096フラジール法によつて測定される通気量１〜4
00cc/cm2/sec.〕を有することが必要である。好ましく
は、120℃加熱下の破断伸度が100％以上が良い。120℃
加熱下の破断伸度が70％未満では、十分な立体成型性が
得られず、深い凹凸の成型を行うと、編肉現象、破れ等
が起り好ましくない。
本発明でいう投影面積は、繊維シート状物と熱可塑性シ
ート状物とが接合によつて複合化された複合シートの
（S1/（S1＋S2））×100で表わされる投影面積Ａ（％）
〔S1は接合部の面積、S2は非接合部の面積。〕であり、
１≦Ａ≦50、好ましくは、５≦Ａ≦30の範囲であること
が必要である。投影面積が１％未満であると繊維シート
状物と熱可塑性シート状物との接合が悪く立体成型時に
層間剥離などが発生し好しくない。投影面積が50％を越
えると、該複合シートを立体成型行うと、成型体の有効
過面積が減少する。その為、圧力損失の上昇と、材
への粉塵の目詰りが発生し、実用のフイルター材として
の性能が劣り好ましくない。又、本発明でいう接合と
は、エンボスロールを使つた部分熱圧着接合、超音波及
び高周波ウエルダー等による部分融着接合、あるいは、
各種接着剤によつて接合された部分接合等がある。好ま
しくは、部分熱圧着接合あるいは、部分融着接合がよ
い。さらに、接合状態としては、接合部が点状（接合部
の形状は円形，長方形，正方形，六角形など特に限定し
ない。）、格子状、直線状などがあり、好ましくは点状
の接合がよく、規則正しく配列していることがよい。
ート状物とが接合によつて複合化された複合シートの
（S1/（S1＋S2））×100で表わされる投影面積Ａ（％）
〔S1は接合部の面積、S2は非接合部の面積。〕であり、
１≦Ａ≦50、好ましくは、５≦Ａ≦30の範囲であること
が必要である。投影面積が１％未満であると繊維シート
状物と熱可塑性シート状物との接合が悪く立体成型時に
層間剥離などが発生し好しくない。投影面積が50％を越
えると、該複合シートを立体成型行うと、成型体の有効
過面積が減少する。その為、圧力損失の上昇と、材
への粉塵の目詰りが発生し、実用のフイルター材として
の性能が劣り好ましくない。又、本発明でいう接合と
は、エンボスロールを使つた部分熱圧着接合、超音波及
び高周波ウエルダー等による部分融着接合、あるいは、
各種接着剤によつて接合された部分接合等がある。好ま
しくは、部分熱圧着接合あるいは、部分融着接合がよ
い。さらに、接合状態としては、接合部が点状（接合部
の形状は円形，長方形，正方形，六角形など特に限定し
ない。）、格子状、直線状などがあり、好ましくは点状
の接合がよく、規則正しく配列していることがよい。
本発明は、上記、特定の繊維シート状物と、通気性を有
し立体成型性を持つた特定の熱可塑性シート状物とが部
分的接合によつて複合化され、該、繊維シート状物が熱
可塑性シート状物上で畝を形成している。これによつて
立体成型性を持たない繊維シート状物を、立体成型可能
にし、成型品が型くずれしにくいように保型性を向上さ
せたものである。
し立体成型性を持つた特定の熱可塑性シート状物とが部
分的接合によつて複合化され、該、繊維シート状物が熱
可塑性シート状物上で畝を形成している。これによつて
立体成型性を持たない繊維シート状物を、立体成型可能
にし、成型品が型くずれしにくいように保型性を向上さ
せたものである。
以下、本発明を添付図面を参照して詳細に説明する。
第１図、第２−ａ図、第２−ｂ図は、本発明に係る成型
用フイルター材をモデル的に説明する概念図で、繊維シ
ート状物が熱塑性シート状物上で畝を形成していること
を示す。即ち、第１図は、本発明に係る成型用フイルタ
ー材の斜視図、第２−ａ図は成型前の断面図、第２−ｂ
図は成型後の断面図であつて１は畝を形成した繊維シー
ト状物、２は立体成型性を有する熱可塑性シート状物、
３は部分的接合部である。
用フイルター材をモデル的に説明する概念図で、繊維シ
ート状物が熱塑性シート状物上で畝を形成していること
を示す。即ち、第１図は、本発明に係る成型用フイルタ
ー材の斜視図、第２−ａ図は成型前の断面図、第２−ｂ
図は成型後の断面図であつて１は畝を形成した繊維シー
ト状物、２は立体成型性を有する熱可塑性シート状物、
３は部分的接合部である。
この様な構造を有する成型用フイルター材においては、
立体成型時に成型用フイルター材を構成する熱可塑性シ
ート状物と、繊維シート状物とが同時に伸ばされる。こ
の時、繊維シート状物は上述の様に畝を形成しているの
で、伸ばされた時畝は消失するが、繊維シート状物内で
は組織のずれが生じないため、繊維シート状物は、延伸
などの変形を受けない。従つて、繊維シート状物は、優
れた集塵性を保持したまま立体成型ができる。この場
合、畝の消失度合、延伸の程度は、実質的に性能が変化
しない程度であればよく、特に限定しない。
立体成型時に成型用フイルター材を構成する熱可塑性シ
ート状物と、繊維シート状物とが同時に伸ばされる。こ
の時、繊維シート状物は上述の様に畝を形成しているの
で、伸ばされた時畝は消失するが、繊維シート状物内で
は組織のずれが生じないため、繊維シート状物は、延伸
などの変形を受けない。従つて、繊維シート状物は、優
れた集塵性を保持したまま立体成型ができる。この場
合、畝の消失度合、延伸の程度は、実質的に性能が変化
しない程度であればよく、特に限定しない。
次いで、第３−ａ図及び第３−ｂ図は、本発明でいう立
体成型に用いる成型装置の１例を示すモデル図である。
即ち、第３−ａ図は、成型前の成型装置、被成型体を表
し、第３−ｂ図は、成型時の成型装置、被成型体が成型
されたもの（成型体）を表した断面の模式図であり、４
は被成型体、５は被成型体を保持する枠、６は上下移動
できる加熱体、４′は成型体である。このように、本発
明の立体成型の形状は、加熱体の形状によつて決まり、
例えば、円柱形状，円錐台形状，直方体形状，半球形状
などの任意の形状が目的によつて選ばれる。
体成型に用いる成型装置の１例を示すモデル図である。
即ち、第３−ａ図は、成型前の成型装置、被成型体を表
し、第３−ｂ図は、成型時の成型装置、被成型体が成型
されたもの（成型体）を表した断面の模式図であり、４
は被成型体、５は被成型体を保持する枠、６は上下移動
できる加熱体、４′は成型体である。このように、本発
明の立体成型の形状は、加熱体の形状によつて決まり、
例えば、円柱形状，円錐台形状，直方体形状，半球形状
などの任意の形状が目的によつて選ばれる。
本発明の成型用フイルター材は、必要に応じて透水剤，
撥水剤，帯電防止剤，顔料及び染料による着色などの加
工が行われる。又、用途に応じて繊維シート状物と熱可
塑性シート状物の間に活性炭，吸着剤，吸水性ポリマー
などを封入してもよい。
撥水剤，帯電防止剤，顔料及び染料による着色などの加
工が行われる。又、用途に応じて繊維シート状物と熱可
塑性シート状物の間に活性炭，吸着剤，吸水性ポリマー
などを封入してもよい。
＜実施例＞ 以下、実施例、比較例により本発明を具体的に説明す
る。
る。
尚、本発明で用いた特性値の測定方法を以下に示す。
150℃加熱下の破断強度； 万能引張り試験機（島津製作所製Auto Graph DSS−2000
型）、引張り試験機用恒温槽を用いて、雰囲気温度120
℃の槽内において、把握長50mm、引張り速度100mm/分の
条件下で測定することによつて得られる荷重−伸長曲線
より評価する。
型）、引張り試験機用恒温槽を用いて、雰囲気温度120
℃の槽内において、把握長50mm、引張り速度100mm/分の
条件下で測定することによつて得られる荷重−伸長曲線
より評価する。
立体成型性：成型体の最大面積比； 第３−ａ図，第３−ｂ図に示す成型装置を用いて、加熱
体の温度120℃、成型時間30秒の条件下で成型する時、
成型する前の絞り込み面積（S0）と成型後の絞り込みさ
れた拡大全表面積（S1）との比で表わされる成型体の最
大面積比（S1/S0）で表わす。
体の温度120℃、成型時間30秒の条件下で成型する時、
成型する前の絞り込み面積（S0）と成型後の絞り込みさ
れた拡大全表面積（S1）との比で表わされる成型体の最
大面積比（S1/S0）で表わす。
立体成型度； 立体成型性の評価と同様の方法によつて、S1/S02,3の時
の成型体の形体を下記判定基準で評価する。
の成型体の形体を下記判定基準で評価する。
＜判定基準＞ ○：破れ、破壊が生じなかつた。
×：破れ、破壊が生じた。
集塵性：捕集効率； JISK−8901試験用ダクト13種Ｂ法の0.3μｍ平均のステ
アリン酸エアーゾルのダストの捕集効率測定により評価
した。
アリン酸エアーゾルのダストの捕集効率測定により評価
した。
圧力損失； 捕集効率測定と同様の条件下で測定される圧力損失によ
り評価する。
り評価する。
実施例１ メルトブロー方式により得られた単繊維直径1.7μｍを
主体とする目付20g/m2、繊維充填率12％のポリエステル
繊維シート状物と、スパンボンド方式により得られた構
成単繊維の沸水収縮率60％を主体とする目付30g/m2、通
気性300cc/cm2/secのポリエステル長繊維不織シートを
重ね合せて、上部が凸部を有するエンボスロールと表面
が平滑な下部ロールの間で部分熱圧着を行つた。この
時、エンボスロールの凸部の単位面積が2mm2、圧着面積
比率12％であり、上下ロール温度90℃、線圧20kg/cm下
にて部分熱圧着を施し、複合シートを得た。次に該複合
シートをスチーム温度90℃、滞留時間60秒の条件下で収
縮加工（経，緯方向50％）を行つた後、乾燥させ投影面
積12％点接合された複合シートを作成した。得られた複
合シートの性能を表−１に示す。
主体とする目付20g/m2、繊維充填率12％のポリエステル
繊維シート状物と、スパンボンド方式により得られた構
成単繊維の沸水収縮率60％を主体とする目付30g/m2、通
気性300cc/cm2/secのポリエステル長繊維不織シートを
重ね合せて、上部が凸部を有するエンボスロールと表面
が平滑な下部ロールの間で部分熱圧着を行つた。この
時、エンボスロールの凸部の単位面積が2mm2、圧着面積
比率12％であり、上下ロール温度90℃、線圧20kg/cm下
にて部分熱圧着を施し、複合シートを得た。次に該複合
シートをスチーム温度90℃、滞留時間60秒の条件下で収
縮加工（経，緯方向50％）を行つた後、乾燥させ投影面
積12％点接合された複合シートを作成した。得られた複
合シートの性能を表−１に示す。
実施例2,3 メルトブロー方式により得られた単繊維直径５μｍを主
体とする目付20g/m2、繊維充填率17％のポリプロピレン
繊維シート状物と、二軸延伸有穴ポリエチレンフイルム
（経，緯方向50％収縮）を重ね合せて、超音波接合によ
つて、融着面積比率15％で格子状，直線状の熱融着を施
し複合シートを得た。以下、実施例１と同様の収縮加工
を行ない、実施例2,3の複合シートを作成した。得られ
た複合シートの性能を表−１に示す。
体とする目付20g/m2、繊維充填率17％のポリプロピレン
繊維シート状物と、二軸延伸有穴ポリエチレンフイルム
（経，緯方向50％収縮）を重ね合せて、超音波接合によ
つて、融着面積比率15％で格子状，直線状の熱融着を施
し複合シートを得た。以下、実施例１と同様の収縮加工
を行ない、実施例2,3の複合シートを作成した。得られ
た複合シートの性能を表−１に示す。
比較例１ 実施例２において、沸水収縮率１％のポリエステル繊維
の糸条50デニール24フイラメントのウーリー加工糸を用
いた以外は、実施例２と同様の操作を行つて収縮加工前
の複合シートを作成した。複合シートの性能を表１に示
す。
の糸条50デニール24フイラメントのウーリー加工糸を用
いた以外は、実施例２と同様の操作を行つて収縮加工前
の複合シートを作成した。複合シートの性能を表１に示
す。
表−１に示すごとく、実施例１〜３は、比較例１に比
べ、立体成型性、成型後の集塵性とも優れていることが
判る。
べ、立体成型性、成型後の集塵性とも優れていることが
判る。
比較例2,3 実施例１において、単繊維直径20μｍを主体とする目付
50g/m2、繊維充填率３％（比較例２）55％（比較例３）
になるように加工を施したポリエステル繊維シート状物
を用いた以外は、実施例１と同様の操作を行なつて複合
シートを作成した。
50g/m2、繊維充填率３％（比較例２）55％（比較例３）
になるように加工を施したポリエステル繊維シート状物
を用いた以外は、実施例１と同様の操作を行なつて複合
シートを作成した。
比較例２は、複合シートの捕集効率が８％と低く集塵性
が悪い。
が悪い。
比較例３は、複合シートの圧力損失が高く実用のフイル
ター材として好ましくない。
ター材として好ましくない。
比較例4,5 実施例３において、融着面積0.5％点状熱融着（比較例
４）、融着面積55％、格子状熱融着（比較例５）を行つ
た以外は、実施例３と同様の操作を行ない複合シートを
作成した。
４）、融着面積55％、格子状熱融着（比較例５）を行つ
た以外は、実施例３と同様の操作を行ない複合シートを
作成した。
比較例４は、立体成型時に繊維シート状物とフイルムと
の間で層間剥離が発生した。
の間で層間剥離が発生した。
比較例５は、複合シートの圧力損失が高く実用フイルタ
ー材として好ましくなかつた。
ー材として好ましくなかつた。
＜発明の効果＞ 本発明になる成型用フイルター材は、繊維シート状物の
持つ優れた集塵性を低下させることなく立体成型を可能
にし、成型後のフイルター材の保型性を向上することが
できる。
持つ優れた集塵性を低下させることなく立体成型を可能
にし、成型後のフイルター材の保型性を向上することが
できる。
これによつて、例えば掃除機，マスク，自動車エアーフ
イルター及び油，紅茶，コーヒー，緑茶などの成分抽出
用フイルターなど、広い分野の成型用フイルター材とし
て用いることができる。
イルター及び油，紅茶，コーヒー，緑茶などの成分抽出
用フイルターなど、広い分野の成型用フイルター材とし
て用いることができる。
第１図，第２−ａ図，第２−ｂ図は、本発明の成型用フ
イルター材をモデル的に説明する概念図であり、第１図
は複合シートの一例を示す斜視図、第２−ａ図は、複合
シートの基本的構造の一例を示す断面図、第２−ｂ図
は、複合シートの立体成型後の一例を示す断面図であ
る。 第３−ａ図及び第３−ｂ図は成型前後の成型装置、被成
型体の状態をモデル的に説明するものであり、第３−ａ
図は、成型前を模式的に示した断面図、第３−ｂ図は、
成型後を模式的に示した断面図である。 １……畝を形成した繊維シート状物、２……熱可塑性シ
ート状物、３……接合部、４……被成型体、４′……成
型体、５……被成型体を保持する枠、６……上下移動で
きる加熱体。
イルター材をモデル的に説明する概念図であり、第１図
は複合シートの一例を示す斜視図、第２−ａ図は、複合
シートの基本的構造の一例を示す断面図、第２−ｂ図
は、複合シートの立体成型後の一例を示す断面図であ
る。 第３−ａ図及び第３−ｂ図は成型前後の成型装置、被成
型体の状態をモデル的に説明するものであり、第３−ａ
図は、成型前を模式的に示した断面図、第３−ｂ図は、
成型後を模式的に示した断面図である。 １……畝を形成した繊維シート状物、２……熱可塑性シ
ート状物、３……接合部、４……被成型体、４′……成
型体、５……被成型体を保持する枠、６……上下移動で
きる加熱体。
Claims (1)
- 【請求項１】単繊維直径0.1〜５μｍ、繊維充填率５〜5
0％の繊維シート状物と120℃加熱下の破断伸度が70％以
上で、通気性で沸水収縮性を有する熱可塑性シート状物
とが、投影面積の１〜50％接合され、ついでスチームで
収縮処理され、上記繊維シート状物が上記熱可塑性シー
ト状物上で畝を形成していることを特徴とする成型用フ
イルター材
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62032421A JPH0779934B2 (ja) | 1987-02-17 | 1987-02-17 | 成型用フイルタ−材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62032421A JPH0779934B2 (ja) | 1987-02-17 | 1987-02-17 | 成型用フイルタ−材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63200812A JPS63200812A (ja) | 1988-08-19 |
| JPH0779934B2 true JPH0779934B2 (ja) | 1995-08-30 |
Family
ID=12358484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62032421A Expired - Fee Related JPH0779934B2 (ja) | 1987-02-17 | 1987-02-17 | 成型用フイルタ−材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0779934B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5379935B2 (ja) * | 2007-09-13 | 2013-12-25 | 株式会社ロキテクノ | 液体用プリーツ式フィルターカートリッジ |
| DE102011111738A1 (de) * | 2011-08-26 | 2013-02-28 | Neenah Gessner Gmbh | Mehrlagiges Filtermaterial und daraus hergestelltes Filterelement |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55163136U (ja) * | 1979-05-11 | 1980-11-22 |
-
1987
- 1987-02-17 JP JP62032421A patent/JPH0779934B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63200812A (ja) | 1988-08-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |