JPH0756287B2 - ころがり軸受装置 - Google Patents
ころがり軸受装置Info
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- JPH0756287B2 JPH0756287B2 JP1109278A JP10927889A JPH0756287B2 JP H0756287 B2 JPH0756287 B2 JP H0756287B2 JP 1109278 A JP1109278 A JP 1109278A JP 10927889 A JP10927889 A JP 10927889A JP H0756287 B2 JPH0756287 B2 JP H0756287B2
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- sleeve
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/54—Systems consisting of a plurality of bearings with rolling friction
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- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21D—TREATMENT OF THE MATERIALS BEFORE PASSING TO THE PAPER-MAKING MACHINE
- D21D1/00—Methods of beating or refining; Beaters of the Hollander type
- D21D1/20—Methods of refining
- D21D1/30—Disc mills
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- F16C13/02—Bearings
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- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/30—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for axial load mainly
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- F16C23/08—Ball or roller bearings self-adjusting
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- F16C27/066—Ball or roller bearings
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- F16C27/08—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement primarily for axial load, e.g. for vertically-arranged shafts
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、球面ころ軸受そしてテーパころ軸受等の軸方
向及び半径方向の荷重を支える二つの軸受を対として有
し、該対をなす軸受の接触線が軸体の軸線に対し広がり
または狭まるように上記軸受がハウジング内に配置され
ているころがり軸受装置に関するものである。
向及び半径方向の荷重を支える二つの軸受を対として有
し、該対をなす軸受の接触線が軸体の軸線に対し広がり
または狭まるように上記軸受がハウジング内に配置され
ているころがり軸受装置に関するものである。
この種の装置は組立体として、例えば製紙産業のリファ
イナ（refiner）に用いられる。この組立体は、軸方向
力が一方向にのみ作用するときには容易に実現できる。
その場合、軸方向の二位置に配された二つの軸受のう
ち、一方の軸受は、軸受ハウジング内でわずかな締めし
ろをもって組込まれた外輪によって半径方向に規制され
ている。他方の軸受の外輪は、ハウジング内で半径方向
そして好ましくは小さな軸方向隙間をもって組込まれて
いる。そしてこの他方の軸受の外輪には、複数のばねが
当接していて全体で軸方向に十分なるばね力が加えられ
ている。高速運転においては、軸受内の転動体に作用す
る遠心力及びジャイロ効果にもとづく力さらには半径方
向での規制にもとづく半径方向力に起因する、半径隙間
をもつ軸受に作用する軸方向力に抗するためには、上記
ばねの力は十分に大きくなければならない。かくして、
半径隙間をもつ軸受の外輪が軸受座に対しての相対的軸
方向隙間を実質的に変えることなくばねに当接すること
となる。上記ばねは液圧力を生ずる装置と共に使用され
たりあるいはこれに代えられたりすることもできる。
イナ（refiner）に用いられる。この組立体は、軸方向
力が一方向にのみ作用するときには容易に実現できる。
その場合、軸方向の二位置に配された二つの軸受のう
ち、一方の軸受は、軸受ハウジング内でわずかな締めし
ろをもって組込まれた外輪によって半径方向に規制され
ている。他方の軸受の外輪は、ハウジング内で半径方向
そして好ましくは小さな軸方向隙間をもって組込まれて
いる。そしてこの他方の軸受の外輪には、複数のばねが
当接していて全体で軸方向に十分なるばね力が加えられ
ている。高速運転においては、軸受内の転動体に作用す
る遠心力及びジャイロ効果にもとづく力さらには半径方
向での規制にもとづく半径方向力に起因する、半径隙間
をもつ軸受に作用する軸方向力に抗するためには、上記
ばねの力は十分に大きくなければならない。かくして、
半径隙間をもつ軸受の外輪が軸受座に対しての相対的軸
方向隙間を実質的に変えることなくばねに当接すること
となる。上記ばねは液圧力を生ずる装置と共に使用され
たりあるいはこれに代えられたりすることもできる。
かかる構成の従来装置によって、内部隙間のない軸受組
立体と、軸方向で軸受座に当接しないような半径隙間を
もった軸受のための外輪を得られる。半径方向のゆがみ
を生ずる、軸受の軸受輪や軸座の形状誤差に起因する軸
体の半径方向の動きは、半径隙間をもった軸受の外輪の
半径方向の摩擦動としては吸収れさずに、ばねに抗する
上記外輪の無害な軸方向振れとなる。
立体と、軸方向で軸受座に当接しないような半径隙間を
もった軸受のための外輪を得られる。半径方向のゆがみ
を生ずる、軸受の軸受輪や軸座の形状誤差に起因する軸
体の半径方向の動きは、半径隙間をもった軸受の外輪の
半径方向の摩擦動としては吸収れさずに、ばねに抗する
上記外輪の無害な軸方向振れとなる。
もし、半径隙間をもつ軸受の外輪が軸方向軸受座の底部
に圧せられるならば、半径方向の擦すりが生じ、また摩
耗蝕（abrasion corrosion）を起こす。そしてさらに回
転せる半径荷重を伴った場合には、軸受組立体は緩み
（slackness）を生じ、その結果摩耗蝕が大きくなって
しまう。
に圧せられるならば、半径方向の擦すりが生じ、また摩
耗蝕（abrasion corrosion）を起こす。そしてさらに回
転せる半径荷重を伴った場合には、軸受組立体は緩み
（slackness）を生じ、その結果摩耗蝕が大きくなって
しまう。
軸方向荷重の方向が変わった場合には、軸受組立体の構
成は難しくなる。特に、高速運転もしくは他の理由で隙
間のない支持が要求される場合には困難である。かかる
場合における両方の軸受の外輪はばねの荷重を受け、か
つ隙間嵌めで組込まれていなければならない。形状誤差
による半径方向の曲がりは不可避であり、また上記理由
によって高速運転時における外輪の摩耗蝕の危険性が高
くなる。半径方向での緩るい嵌め合いのためにあるいは
半径隙間をもった外輪のために半径方向での摩擦動が避
けられないので、上記外輪は軸方向で軸受座と接触す
る。
成は難しくなる。特に、高速運転もしくは他の理由で隙
間のない支持が要求される場合には困難である。かかる
場合における両方の軸受の外輪はばねの荷重を受け、か
つ隙間嵌めで組込まれていなければならない。形状誤差
による半径方向の曲がりは不可避であり、また上記理由
によって高速運転時における外輪の摩耗蝕の危険性が高
くなる。半径方向での緩るい嵌め合いのためにあるいは
半径隙間をもった外輪のために半径方向での摩擦動が避
けられないので、上記外輪は軸方向で軸受座と接触す
る。
本発明は、上記のごとくの問題点を解決し、摩耗蝕をな
くすと共に軸方向の力が逆方向に変わってもこれに対応
できるころがり軸受装置を提供することを目的とする。
くすと共に軸方向の力が逆方向に変わってもこれに対応
できるころがり軸受装置を提供することを目的とする。
本発明によれば、上記目的は、ハウジング内で軸体を回
転自在に支えるための、軸方向及び半径方向の荷重を支
える二つの軸受を対として有し、該対をなす軸受は接触
線が軸体の軸線に対し広がりまたは狭まるように上記軸
受がハウジング内に配置されており、 軸受の外輪が、軸受に予圧を与えるために、スリーブに
作用する反対方向の力（F2）を生じせしめる第一加圧手
段と連係するスリーブに組込まれているものにおいて、 スリーブがハウジングのテーパ面にそれぞれ対応して接
触するテーパ面を有していること、スリーブの一方にセ
ンタリング力（Fac）を生じせしめるための第二加圧手
段を有し、すべての運転状況下で、荷重を受ける軸受内
で遊びが零となる、 ことにより達成される。
転自在に支えるための、軸方向及び半径方向の荷重を支
える二つの軸受を対として有し、該対をなす軸受は接触
線が軸体の軸線に対し広がりまたは狭まるように上記軸
受がハウジング内に配置されており、 軸受の外輪が、軸受に予圧を与えるために、スリーブに
作用する反対方向の力（F2）を生じせしめる第一加圧手
段と連係するスリーブに組込まれているものにおいて、 スリーブがハウジングのテーパ面にそれぞれ対応して接
触するテーパ面を有していること、スリーブの一方にセ
ンタリング力（Fac）を生じせしめるための第二加圧手
段を有し、すべての運転状況下で、荷重を受ける軸受内
で遊びが零となる、 ことにより達成される。
かかる本発明にあっては、軸受はスリーブによって保持
されているために外輪とスリーブとの間には摩擦動がな
く、間耗蝕は生じない。また、軸方向にてどちらの方向
にもいづれか一方の軸受で軸荷重を受けることができ、
その際、他方の軸受においては、スリーブが振れを許容
される。
されているために外輪とスリーブとの間には摩擦動がな
く、間耗蝕は生じない。また、軸方向にてどちらの方向
にもいづれか一方の軸受で軸荷重を受けることができ、
その際、他方の軸受においては、スリーブが振れを許容
される。
以下、添付図面にもとづき本発明の実施例を説明する。
第１図は本発明の第一実施例装置の断面図である。第１
図において、二つの球面ころスラスト軸受10,11が軸受
ハウジング13内で軸体12を支持するように回転自在に配
されている。軸受10,11は、いわゆるＯ型組合せあるい
は背面組合せ、すなわち軸受の接触線14,15が軸体に向
け広がり、軸受間隔よりも広い幅の位置で軸受の軸線と
交叉するように組合されている。勿論のこと、上記軸受
はいわゆるＸ型組合せあるいは正面組合せと呼ばれる、
上記接触線の軸線との交点が軸受間隔よりも狭くなるよ
うな組合せも可能である。
図において、二つの球面ころスラスト軸受10,11が軸受
ハウジング13内で軸体12を支持するように回転自在に配
されている。軸受10,11は、いわゆるＯ型組合せあるい
は背面組合せ、すなわち軸受の接触線14,15が軸体に向
け広がり、軸受間隔よりも広い幅の位置で軸受の軸線と
交叉するように組合されている。勿論のこと、上記軸受
はいわゆるＸ型組合せあるいは正面組合せと呼ばれる、
上記接触線の軸線との交点が軸受間隔よりも狭くなるよ
うな組合せも可能である。
本実施例では、軸受10,11の外輪17,18はそれぞれスリー
ブ19,20に締り嵌めで組まれており、該スリーブ19,20は
ハウジング13に対し軸方向及び半径方向で所定の限定範
囲内で相対的に可動となっている。スリーブ19,20は、
テーパ接触面21,22をそれぞれ有しており、軸受ハウジ
ング13の対応したテーパ接触面23,24と協動可能になっ
ている。
ブ19,20に締り嵌めで組まれており、該スリーブ19,20は
ハウジング13に対し軸方向及び半径方向で所定の限定範
囲内で相対的に可動となっている。スリーブ19,20は、
テーパ接触面21,22をそれぞれ有しており、軸受ハウジ
ング13の対応したテーパ接触面23,24と協動可能になっ
ている。
軸受10,11は、該軸受が負荷状態で満足する運転がなさ
れるために必要なF2なる予圧を受けている。軸受10,11
は、軸方向荷重Faが軸体12に対し左方向を作用している
ときに図示の位置となる。接触面21,23との間そして22,
24との間での半径方向の摺擦を避けるために、軸方向荷
重Feを受けている外輪側のテーパ接触面、すなわち第１
図の接触面22は、運転中、軸方向荷重Faを受けており、
該軸方向荷重Facはスリーブ20を接触面24に対しセンタ
リングせしめるのに十分なものである。これは、スリー
ブ19,20のテーパ角αを、軸体12に作用する最大半径方
向力Frや力Facに適合させることによってなされる。
れるために必要なF2なる予圧を受けている。軸受10,11
は、軸方向荷重Faが軸体12に対し左方向を作用している
ときに図示の位置となる。接触面21,23との間そして22,
24との間での半径方向の摺擦を避けるために、軸方向荷
重Feを受けている外輪側のテーパ接触面、すなわち第１
図の接触面22は、運転中、軸方向荷重Faを受けており、
該軸方向荷重Facはスリーブ20を接触面24に対しセンタ
リングせしめるのに十分なものである。これは、スリー
ブ19,20のテーパ角αを、軸体12に作用する最大半径方
向力Frや力Facに適合させることによってなされる。
もし、力Frが小さい場合には、角度αを比較的大きくす
ることができる。こうすることによって、外部からの軸
方向荷重Faによって生じ接触面に作用する半径方向荷重
は限定されるものとなる。もし、軸受ハウジング13内の
応力が十分に許容される場合には、角度αは好ましく小
さくすることができ、接触面21,22での垂直力は、第３
図に示されるごとく軸受10,11の荷重中心37,38をほぼ通
るようになり、技術面で好ましい形態となる。この場
合、もしテーパ接触面22,24が周方向の全域にわたり接
触することが要求される場合には、力Facの必要値は、 Fac＝1.9Fr・Tanα なる関係から得る。
ることができる。こうすることによって、外部からの軸
方向荷重Faによって生じ接触面に作用する半径方向荷重
は限定されるものとなる。もし、軸受ハウジング13内の
応力が十分に許容される場合には、角度αは好ましく小
さくすることができ、接触面21,22での垂直力は、第３
図に示されるごとく軸受10,11の荷重中心37,38をほぼ通
るようになり、技術面で好ましい形態となる。この場
合、もしテーパ接触面22,24が周方向の全域にわたり接
触することが要求される場合には、力Facの必要値は、 Fac＝1.9Fr・Tanα なる関係から得る。
第１図における予圧力F2はばねそして／あるいは液圧ピ
ストンによって得られる。第２図は複数のばね25による
例が示されており、該ばねはテーパ接触面21の周方向に
分布して配されまたスリーブ19とハウジング13の間で圧
縮されている。同様なばねがスリーブ20とハウジング13
の間にも配されている。上記ばね25は、スリーブ19,20
に作用する液圧ピストンによって置換されることもでき
る。テーパ接触面24にてスリーブ20をセンタリングする
ために、第１図に示された力Facが液圧で加えられるの
が好ましい。
ストンによって得られる。第２図は複数のばね25による
例が示されており、該ばねはテーパ接触面21の周方向に
分布して配されまたスリーブ19とハウジング13の間で圧
縮されている。同様なばねがスリーブ20とハウジング13
の間にも配されている。上記ばね25は、スリーブ19,20
に作用する液圧ピストンによって置換されることもでき
る。テーパ接触面24にてスリーブ20をセンタリングする
ために、第１図に示された力Facが液圧で加えられるの
が好ましい。
ばね25は、センタリングされていない状態のスリーブの
振れに対して大きな抵抗とはならない。第１図における
予圧力F2と力Facで示される各力学系の液圧ピストンは
互に連動し、何ら抵抗なく上記スリーブは半径方向に動
く。軸体12の半径方向の振れあるいは動きは、かくして
テーパ接触面にて吸収され、該テーパ接触面は、ばね25
そして／あるいは液圧ピストンに抗して軸方向に移動し
て、センタリングされない。
振れに対して大きな抵抗とはならない。第１図における
予圧力F2と力Facで示される各力学系の液圧ピストンは
互に連動し、何ら抵抗なく上記スリーブは半径方向に動
く。軸体12の半径方向の振れあるいは動きは、かくして
テーパ接触面にて吸収され、該テーパ接触面は、ばね25
そして／あるいは液圧ピストンに抗して軸方向に移動し
て、センタリングされない。
接触面21〜24は図示のごとく母線が直線でなくとも、任
意の形状でよい。
意の形状でよい。
もし、軸方向荷重の向きが逆になったときには、Facも
また逆方向となり、接触面23に作用するようになる。勿
論、上述のFacに関する要求事項がこれによって満され
ていることは必要である。
また逆方向となり、接触面23に作用するようになる。勿
論、上述のFacに関する要求事項がこれによって満され
ていることは必要である。
荷重の方向に係りなく、外輪17,18の接触面あるいは外
輪が収められているスリーブ19,20のテーパ接触面21,22
に対する擦りによる摩耗蝕という虞れはなくなる。テー
パ接触面21,22の一方はすべての半径方向力を負担する
こととなる。スリーブ19,20はその外周面に軸受ハウジ
ング13との間で半径方向隙間が形成されており、テーパ
接触面21,22の一方のみが接触するようなっている。
輪が収められているスリーブ19,20のテーパ接触面21,22
に対する擦りによる摩耗蝕という虞れはなくなる。テー
パ接触面21,22の一方はすべての半径方向力を負担する
こととなる。スリーブ19,20はその外周面に軸受ハウジ
ング13との間で半径方向隙間が形成されており、テーパ
接触面21,22の一方のみが接触するようなっている。
第３図及び第４図には本発明の好ましい他の実施例が示
されている。この実施例では、軸受ハウジング13内に二
つのピストン26,27が配されている。該ピストン26,27内
にはコイルばねのような皿ばね28が配置されている。か
かるピストンとばね組立体26〜28が接触面の周方向複数
位置に分布して設けられていて、第１図で示されたF2と
Facなる力を生ずるようになっている。ばね28は、周方
向のすべてのばねが全体として第１図のF2に相当する力
を軸方向に生ずるように設定されている。
されている。この実施例では、軸受ハウジング13内に二
つのピストン26,27が配されている。該ピストン26,27内
にはコイルばねのような皿ばね28が配置されている。か
かるピストンとばね組立体26〜28が接触面の周方向複数
位置に分布して設けられていて、第１図で示されたF2と
Facなる力を生ずるようになっている。ばね28は、周方
向のすべてのばねが全体として第１図のF2に相当する力
を軸方向に生ずるように設定されている。
もし、軸方向荷重Faが第１図のような方向であるなら
ば、軸体12に連結されている機械が運転開始される前
に、給圧路30を介して液圧室29に液圧媒体が供給され
る。上記液圧室29は、ピストン27、軸受ハウジング13内
にねじ込まれたリング33によって境界づけられて形成さ
れている。液圧室29内における液圧は、アイドリング時
そして運転時に一定に保たれており、好ましくは、ピス
トン27に作用する液圧が全体として全ばね28の力よりも
幾分大きくなるように調整されており、これによって、
ばねは不活動化され、スリーブ19,20は、ピストン26,27
が互に対向する面31,32で当接する位置にもたらされ
る。かかる位置においては、全液圧力は軸受10に作用
し、軸受10に同じ力をもたらす。この力は、テーパ接触
面24上にてセンタリング効果をももたらし、その結果、
通常力F2が力Facよりも大きいので、追加的なセンタリ
ング力Facを加える必要はない。Fac,Frそして大きな軸
方向荷重との間の関係によって、もし要求されるなら
ば、液圧室29内の圧力は増加される。もし半径方向荷重
が小さいときには、全液圧力は力F2よりも低くすること
ができる。
ば、軸体12に連結されている機械が運転開始される前
に、給圧路30を介して液圧室29に液圧媒体が供給され
る。上記液圧室29は、ピストン27、軸受ハウジング13内
にねじ込まれたリング33によって境界づけられて形成さ
れている。液圧室29内における液圧は、アイドリング時
そして運転時に一定に保たれており、好ましくは、ピス
トン27に作用する液圧が全体として全ばね28の力よりも
幾分大きくなるように調整されており、これによって、
ばねは不活動化され、スリーブ19,20は、ピストン26,27
が互に対向する面31,32で当接する位置にもたらされ
る。かかる位置においては、全液圧力は軸受10に作用
し、軸受10に同じ力をもたらす。この力は、テーパ接触
面24上にてセンタリング効果をももたらし、その結果、
通常力F2が力Facよりも大きいので、追加的なセンタリ
ング力Facを加える必要はない。Fac,Frそして大きな軸
方向荷重との間の関係によって、もし要求されるなら
ば、液圧室29内の圧力は増加される。もし半径方向荷重
が小さいときには、全液圧力は力F2よりも低くすること
ができる。
もし、機械を運転していて軸方向荷重の向きが第１図の
場合に対して逆になったならば、ピストン26と連係する
液圧室36に給圧路34を介して圧力媒体が供給される。
場合に対して逆になったならば、ピストン26と連係する
液圧室36に給圧路34を介して圧力媒体が供給される。
一つのスリーブ19もしくは20に作用するすべてのピスト
ン26もしくは27には、互に連通する共通な圧力媒体が供
給されている。これにより、テーパ接触面21,22の自由
な振れ回転が確保される。この接触面は、軸受ハウジン
グの対応する接触面との間に隙間が形成される。
ン26もしくは27には、互に連通する共通な圧力媒体が供
給されている。これにより、テーパ接触面21,22の自由
な振れ回転が確保される。この接触面は、軸受ハウジン
グの対応する接触面との間に隙間が形成される。
液圧室29,36内の圧力が解除されると、ばね28はすぐに
作用して、機械を停止せねばならなくなる前に軸受が高
速下で損傷しないようにするために必要な力F2を軸受1
0,11にもたらす。
作用して、機械を停止せねばならなくなる前に軸受が高
速下で損傷しないようにするために必要な力F2を軸受1
0,11にもたらす。
上記予圧力F2は軸受によって要求されるものであり、第
１図ないし第４図においての軸受11の半径方向荷重を担
う。また、他方の軸受には、十分なる機能を出すために
は、例えば約25％低い予圧力が要求れさる。第３図及び
第４図の実施例によって、圧力媒体が給圧路34を介して
ピストン26に圧力媒体を供給するならば、予圧力をこの
ように低くすることができる。圧力媒体は共通のポンプ
から液圧室29,36に供給できるが、その際減圧弁が給圧
路34に設けられる。上述した予圧力の低減化に伴い、外
部軸力Faが予圧力の減少よりも大きい場合には、軸受11
に作用する軸方向力も減少させることができる。かかる
予圧力の減少は軸受11の延命化に好ましい影響をもたら
す。
１図ないし第４図においての軸受11の半径方向荷重を担
う。また、他方の軸受には、十分なる機能を出すために
は、例えば約25％低い予圧力が要求れさる。第３図及び
第４図の実施例によって、圧力媒体が給圧路34を介して
ピストン26に圧力媒体を供給するならば、予圧力をこの
ように低くすることができる。圧力媒体は共通のポンプ
から液圧室29,36に供給できるが、その際減圧弁が給圧
路34に設けられる。上述した予圧力の低減化に伴い、外
部軸力Faが予圧力の減少よりも大きい場合には、軸受11
に作用する軸方向力も減少させることができる。かかる
予圧力の減少は軸受11の延命化に好ましい影響をもたら
す。
上述した実施例では軸受10,11はいわゆるＯ型組合せ
（背面組合せ）とされていたが、Ｘ型組合せ（正面組合
せ）とすることもできる。Ｘ型組合せでは、各外輪17,1
8が、上述の分離された液圧ユニットそして／あるいは
一連のばねによって荷重を受ける。
（背面組合せ）とされていたが、Ｘ型組合せ（正面組合
せ）とすることもできる。Ｘ型組合せでは、各外輪17,1
8が、上述の分離された液圧ユニットそして／あるいは
一連のばねによって荷重を受ける。
第３図及び第４図に示された実施例の利点は、以下のご
とくである。
とくである。
軸受荷重を増加して寿命を短くしてしまう、別途の
センタリング力Facが不要である。
センタリング力Facが不要である。
ばねの力F2によってもたらされる軸受荷重にに何ら
影響を及ぼすことなく、運転中液圧が一定に保たれる。
影響を及ぼすことなく、運転中液圧が一定に保たれる。
軸方向に隙間をもつ軸受に作用する予圧力の低減に
よって軸受は延命化される。
よって軸受は延命化される。
機械が軸力の方向を変えて運転されるとき、圧力媒
体の供給を切り替えるだけで簡単に液圧を加えられる。
体の供給を切り替えるだけで簡単に液圧を加えられる。
液圧が消圧しても軸受を損傷せしめる虞れはない。
テーパ接触面は、機械のアイドリング時あるいは運
転時に擦るということはなく、良好なセンタリングをも
たらす。
転時に擦るということはなく、良好なセンタリングをも
たらす。
本発明は以上のごとくであり、摩耗蝕がなくなり、しか
も両方向の軸力に対応することができるようになる。そ
して、軸受寿命を延命化させるという効果をもたらす。
も両方向の軸力に対応することができるようになる。そ
して、軸受寿命を延命化させるという効果をもたらす。
第１図は本発明の一実施例装置の断面図、第２図は第１
図装置の周方向の他部における断面図、第３図は他の実
施例装置の断面図、第４図は第３図の要部拡大断面図で
ある。 10,11……軸受 12……軸体 13……軸受ハウジング 17,18……外輪 19,20……スリーブ 21,22……接触面 23,24……接触面 25,28……ばね 26,27……ピストン
図装置の周方向の他部における断面図、第３図は他の実
施例装置の断面図、第４図は第３図の要部拡大断面図で
ある。 10,11……軸受 12……軸体 13……軸受ハウジング 17,18……外輪 19,20……スリーブ 21,22……接触面 23,24……接触面 25,28……ばね 26,27……ピストン
Claims (8)
- 【請求項１】ハウジング（13）内で軸体（12）を回転自
在に支えるための、軸方向及び半径方向の荷重を支える
二つの軸受（10,11）を対として有し、該対をなす軸受
（10,11）は接触線（14,15）が軸体（12）の軸線に対し
広がりまたは狭まるように上記軸受がハウジング（13）
内に配置されており、 軸受（10,11）の外輪（17,18）が、軸受（10,11）に予
圧を与えるために、スリーブ（19,20）に作用する反対
方向の力（F2）を生じせしめる第一加圧手段と連係する
スリーブ（19,20）に組込まれているものにおいて、 スリーブ（19,20）がハウジング（13）のテーパ面（23,
24）にそれぞれ対応して接触するテーパ面（21,22）を
有していること、スリーブ（19,20）の一方にセンタリ
ング力（Fac）を生じせしめるための第二加圧手段を有
し、すべての運転状況下で、荷重を受ける軸受内で遊び
が零となることを特徴とするころがり軸受装置。 - 【請求項２】スリーブ（19,20）のテーパ角は、外力を
受けるスリーブ（20）に作用する全軸方向力をFacと
し、軸体に作用する最小半径力をFrとし、テーパ角の半
角をαとした際に、 Fac≧1.9Fr・Tanα を満足するように設定されていることとする請求項
（１）に記載のころがり軸受装置。 - 【請求項３】第一加圧手段及び第二加圧手段は複数のば
ね（25,28）を有し、該ばね（25,28）はテーパ面（21）
にて周方向の複数位置に配されてスリーブ（19,20）と
ハウジング（13）との間で挟圧されているか、またはこ
れと共にスリーブ（19,20）間で圧せられる液圧ピスト
ン（26,27）との間で狭圧されていることとする請求項
（１）に記載のころがり軸受装置。 - 【請求項４】加圧手段はテーパ面（21）の周方向複数位
置に配されたピストン（26,27）で形成され、該ピスト
ンはスリーブ（19,20）に対して液圧を作用せしめ、ピ
ストン（26,27）と連係する液圧室（29,36）が互に作用
することとする請求項（１）に記載のころがり軸受装
置。 - 【請求項５】加圧手段は二つのピストン（26,27）を対
として有し、該ピストン（26,27）は、該ピストン（26,
27）を互に離反する方向に圧して対向せるスリーブ（1
9,20）に対して作用するように圧するばね（28）と連係
していることとする請求項（１）に記載のころがり軸受
装置。 - 【請求項６】ピストン（26,27）の一方（27）は、ばね
（28）の同時不活動状態の際に、他のピストン（26）に
液圧で圧せられていることとする請求項（５）に記載の
ころがり軸受装置。 - 【請求項７】両方のピストン（26,27）の一方は選択的
に他のピストンに圧せられることとする請求項（６）に
記載のころがり軸受装置。 - 【請求項８】複数のピストン（26,27）は、テーパ面（2
1,22）の周方向に分布して配置されていることとする請
求項（５）ないし請求項（７）のうちの一つに記載のこ
ろがり軸受装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8801655-5 | 1988-05-03 | ||
| SE8801655A SE462572B (sv) | 1988-05-03 | 1988-05-03 | Anordning vid tvaa parvis monterade rullningslager upptagande axiell och radiell belastning |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01320316A JPH01320316A (ja) | 1989-12-26 |
| JPH0756287B2 true JPH0756287B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=20372205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1109278A Expired - Lifetime JPH0756287B2 (ja) | 1988-05-03 | 1989-05-01 | ころがり軸受装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4923313A (ja) |
| JP (1) | JPH0756287B2 (ja) |
| CA (1) | CA1308152C (ja) |
| DE (1) | DE3914552A1 (ja) |
| SE (1) | SE462572B (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE470054B (sv) * | 1992-05-08 | 1993-11-01 | Sunds Defibrator Ind Ab | Anordning för raffinering av fibermaterial innefattande två motstående malskivor av vilka åtminstone den ena uppbäres av en roterbar axel lagrad i ett stativ |
| US5433536A (en) * | 1993-06-18 | 1995-07-18 | Aktiebolaget Skf | Thrust bearings |
| SE506134C2 (sv) * | 1995-03-31 | 1997-11-17 | Sprout Bauer Inc Andritz | Förspänningsanordning för en radiallagerenhet |
| US6082907A (en) * | 1995-03-31 | 2000-07-04 | Andritz Inc. | Pre-loading device for a radical-bearing unit |
| GB0022813D0 (en) * | 2000-09-18 | 2000-11-01 | Hydraulic Tensioning Technolog | Fastening apparatus and method |
| US7175350B2 (en) * | 2004-03-17 | 2007-02-13 | The Timken Company | Thermally compensated bearing system |
| EP2221493B1 (en) * | 2007-11-12 | 2013-04-03 | NTN Corporation | Tapered roller bearing |
| US8070435B1 (en) | 2009-03-17 | 2011-12-06 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Split ring wedge bearing damper |
| DE102011008958A1 (de) * | 2011-01-19 | 2012-07-19 | Imo Holding Gmbh | Rotorlager für eine Windkraftanlage |
| US9255603B2 (en) * | 2013-02-10 | 2016-02-09 | United Technologies Corporation | Test equipment with housing damping system |
| CN106402173B (zh) * | 2015-07-27 | 2019-11-05 | 舍弗勒技术股份两合公司 | 用于径向轴承的预紧装置及悬臂轴安装结构 |
| DE102015217323A1 (de) | 2015-09-10 | 2017-03-16 | Aktiebolaget Skf | Spannvorrichtung und Verfahren zum Vorspannen eines Lagers |
| DE102016222411A1 (de) * | 2016-11-15 | 2018-05-17 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Schmiermittelzuführbauteil |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3003836A (en) * | 1958-10-22 | 1961-10-10 | Morgan Construction Co | Roll adjustment |
| SE334781B (ja) * | 1967-12-07 | 1971-05-03 | Skf Svenska Kullagerfab Ab | |
| JPS4937656U (ja) * | 1972-07-10 | 1974-04-03 | ||
| US3890015A (en) * | 1974-01-16 | 1975-06-17 | Timken Co | Single row tapered roller bearing assembly capable of taking thrust loading in both axial directions and method of adjusting the same |
| CH619519A5 (ja) * | 1977-10-17 | 1980-09-30 | Confederation Helvetique Repre | |
| US4166659A (en) * | 1977-11-04 | 1979-09-04 | General Electric Company | Thrust bearing assembly |
| SE7813014L (sv) * | 1978-12-19 | 1980-06-20 | Skf Ab | Anordning for astadkommande av axiell forskjutbarhet och radiell glappfrihet hos en lagerring relativt ett lagersete |
| FR2452025A1 (fr) * | 1979-03-20 | 1980-10-17 | Aerospatiale | Palier a roulement a jeu axial pratiquement nul |
| JPS5911770B2 (ja) * | 1980-03-24 | 1984-03-17 | 川崎重工業株式会社 | 円すいころ軸受予圧装置 |
| US4363608A (en) * | 1981-04-20 | 1982-12-14 | Borg-Warner Corporation | Thrust bearing arrangement |
| DD204515A1 (de) * | 1982-04-13 | 1983-11-30 | Hans Schuster | Stuetzring fuer hochtourige scheiben |
| JPS61146621U (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-10 | ||
| JPS61211519A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-19 | Nissan Motor Co Ltd | タ−ボチヤ−ジヤの軸受構造 |
| US5051005A (en) * | 1990-08-17 | 1991-09-24 | The Torrington Company | Variable preload bearing apparatus |
-
1988
- 1988-05-03 SE SE8801655A patent/SE462572B/sv not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-05-01 US US07/345,766 patent/US4923313A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-05-01 JP JP1109278A patent/JPH0756287B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-05-02 CA CA000598490A patent/CA1308152C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-05-03 DE DE3914552A patent/DE3914552A1/de not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8801655D0 (sv) | 1988-05-03 |
| JPH01320316A (ja) | 1989-12-26 |
| US4923313A (en) | 1990-05-08 |
| SE8801655L (sv) | 1989-11-04 |
| CA1308152C (en) | 1992-09-29 |
| DE3914552A1 (de) | 1989-11-16 |
| SE462572B (sv) | 1990-07-16 |
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| JPH0459469B2 (ja) |
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