JPH0755295B2 - 天然ガスエンジンの排気ガス浄化用触媒装置 - Google Patents
天然ガスエンジンの排気ガス浄化用触媒装置Info
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- JPH0755295B2 JPH0755295B2 JP4300638A JP30063892A JPH0755295B2 JP H0755295 B2 JPH0755295 B2 JP H0755295B2 JP 4300638 A JP4300638 A JP 4300638A JP 30063892 A JP30063892 A JP 30063892A JP H0755295 B2 JPH0755295 B2 JP H0755295B2
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、天然ガスを燃料とした
エンジンの排気ガス浄化用触媒装置に関するものであ
る。
エンジンの排気ガス浄化用触媒装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウムとランタンの複合酸化物
（Ｌａ・β・Ａｌ２Ｏ３，Ｎｄ・β・Ａｌ２Ｏ３，Ｐｒ
・β・Ａｌ２Ｏ３）を利用した触媒用の耐熱性担体に関
しては、例えば特開昭６０−２２９２９号及び特開昭６
３−２６４１５０号で提供されている。しかし、この従
来技術で示されているＰｄ５重量％の触媒は、担体とし
てβ・Ａｌ２Ｏ３を利用しており、また、メタン転化率
は、触媒温度が７２３Ｋで６８％〜最高８６％を示して
いるが、実際の天然ガスを燃料とするエンジンの排ガス
浄化用触媒として十分でない。
（Ｌａ・β・Ａｌ２Ｏ３，Ｎｄ・β・Ａｌ２Ｏ３，Ｐｒ
・β・Ａｌ２Ｏ３）を利用した触媒用の耐熱性担体に関
しては、例えば特開昭６０−２２９２９号及び特開昭６
３−２６４１５０号で提供されている。しかし、この従
来技術で示されているＰｄ５重量％の触媒は、担体とし
てβ・Ａｌ２Ｏ３を利用しており、また、メタン転化率
は、触媒温度が７２３Ｋで６８％〜最高８６％を示して
いるが、実際の天然ガスを燃料とするエンジンの排ガス
浄化用触媒として十分でない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年大気汚染の低減の
ため、石油系燃料の代替燃料として天然ガスを利用する
エンジンの普及が進んでいる。天然ガスを燃料とするエ
ンジンの排ガス中の炭化水素成分の８０％以上を占める
メタンは、貴金属系触媒の中でパラジウム（Ｐｄ）触媒
で比較的に反応しやすいことが知られている。しかし、
メタンは触媒で反応開始温度が５７３Ｋ（３００℃）と
高いので、エンジンの低速、低負荷運転中の触媒温度に
おいて、その転化率は十分でなく、５７３Ｋ（３００
℃）前後でのメタンの転化率が高い触媒の開発が必要で
ある。
ため、石油系燃料の代替燃料として天然ガスを利用する
エンジンの普及が進んでいる。天然ガスを燃料とするエ
ンジンの排ガス中の炭化水素成分の８０％以上を占める
メタンは、貴金属系触媒の中でパラジウム（Ｐｄ）触媒
で比較的に反応しやすいことが知られている。しかし、
メタンは触媒で反応開始温度が５７３Ｋ（３００℃）と
高いので、エンジンの低速、低負荷運転中の触媒温度に
おいて、その転化率は十分でなく、５７３Ｋ（３００
℃）前後でのメタンの転化率が高い触媒の開発が必要で
ある。
【０００４】一方、Ｐｄ触媒は８７３Ｋ（６００℃）〜
１１２３Ｋ（８５０℃）の高温領域でメタンの転化率が
低下し、このような高温領域での耐熱性が乏しい問題が
ある。さらに、排ガス中に共存するＮＯｘによってメタ
ンの触媒酸化反応により人体に有害な刺激臭の原因の１
つとなるホルムアルデヒドが貴金属触媒上で生成され
る。このホルムアルデヒドは、天然ガスを燃料としたエ
ンジンの運転条件が希薄燃焼方式の場合は、通常運転時
の触媒温度領域で排出濃度が高くなる。
１１２３Ｋ（８５０℃）の高温領域でメタンの転化率が
低下し、このような高温領域での耐熱性が乏しい問題が
ある。さらに、排ガス中に共存するＮＯｘによってメタ
ンの触媒酸化反応により人体に有害な刺激臭の原因の１
つとなるホルムアルデヒドが貴金属触媒上で生成され
る。このホルムアルデヒドは、天然ガスを燃料としたエ
ンジンの運転条件が希薄燃焼方式の場合は、通常運転時
の触媒温度領域で排出濃度が高くなる。
【０００５】そのため、天然ガスを燃料としたエンジン
の排ガス浄化用の触媒装置を実用化するためには、メタ
ンの触媒反応開始温度の約５７３Ｋ（３００℃）前後で
メタンの転化率が高く、ＮＯｘ共存によるホルムアルデ
ヒド及びその他の微量成分が生成しにくく、９７３Ｋ
（７００℃）以上の高温における熱劣化に優れた性能を
持ち、さらに高温でメタン転化率の一時的な低下がない
触媒装置の開発が課題となっている。
の排ガス浄化用の触媒装置を実用化するためには、メタ
ンの触媒反応開始温度の約５７３Ｋ（３００℃）前後で
メタンの転化率が高く、ＮＯｘ共存によるホルムアルデ
ヒド及びその他の微量成分が生成しにくく、９７３Ｋ
（７００℃）以上の高温における熱劣化に優れた性能を
持ち、さらに高温でメタン転化率の一時的な低下がない
触媒装置の開発が課題となっている。
【０００６】本発明の目的は、天然ガスを燃料とするエ
ンジンの排ガス中の未燃炭化水素の大部分を占めるメタ
ンを従来の触媒に比べて低い温度で効率よく除去できる
触媒、耐熱性の優れた触媒、さらに排ガス中に共存する
ＮＯｘとメタンの触媒酸化反応によりホルムアルデヒド
の生成が少ない触媒装置を提供することである。
ンジンの排ガス中の未燃炭化水素の大部分を占めるメタ
ンを従来の触媒に比べて低い温度で効率よく除去できる
触媒、耐熱性の優れた触媒、さらに排ガス中に共存する
ＮＯｘとメタンの触媒酸化反応によりホルムアルデヒド
の生成が少ない触媒装置を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明の特徴とする構成は、一端に排ガス入口を有
し、他端に排ガス出口を有するケーシング内の排ガスの
流れの上流側に、耐酸性３次元のセラミックハニカム体
上に、γ・Ａｌ２Ｏ３をウォッシュコーティングした基
盤にＰｄ，Ｐｔ，Ｒｈからなる白金族元素を１種以上担
持した触媒（ａ）に高温でのメタン転化率低下防止及び
触媒の耐熱性の向上のためにランタノイド系金属Ｌａ，
Ｎｄ，Ｐｒの酸化物の１種以上を添加した触媒（ｂ）の
層を配置し、排ガスの流れの下流側に、前記触媒（ｂ）
にＮＯｘ共存によるホルムアルデヒド生成を抑制するた
めにＭｇの酸化物を添加した触媒（ｃ）の層を配置した
ものである。
めの本発明の特徴とする構成は、一端に排ガス入口を有
し、他端に排ガス出口を有するケーシング内の排ガスの
流れの上流側に、耐酸性３次元のセラミックハニカム体
上に、γ・Ａｌ２Ｏ３をウォッシュコーティングした基
盤にＰｄ，Ｐｔ，Ｒｈからなる白金族元素を１種以上担
持した触媒（ａ）に高温でのメタン転化率低下防止及び
触媒の耐熱性の向上のためにランタノイド系金属Ｌａ，
Ｎｄ，Ｐｒの酸化物の１種以上を添加した触媒（ｂ）の
層を配置し、排ガスの流れの下流側に、前記触媒（ｂ）
にＮＯｘ共存によるホルムアルデヒド生成を抑制するた
めにＭｇの酸化物を添加した触媒（ｃ）の層を配置した
ものである。
【０００８】
【作用】上記の構成により、５７３Ｋ（３００℃）前後
でのメタン成分の活性が高く、９７３Ｋ（７００℃）以
上の触媒温度で耐熱性が優れ、メタンの転化率が低下せ
ず、多段触媒層によってメタン転化率を向上し、またＮ
Ｏｘ共存によるホルムアルデヒド成分の生成及び排出を
抑制する。
でのメタン成分の活性が高く、９７３Ｋ（７００℃）以
上の触媒温度で耐熱性が優れ、メタンの転化率が低下せ
ず、多段触媒層によってメタン転化率を向上し、またＮ
Ｏｘ共存によるホルムアルデヒド成分の生成及び排出を
抑制する。
【０００９】
【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。図１において、１は触媒装置であり、２は一端に排
ガス入口３を、他端に排ガス出口４を有するケーシング
である。このケーシング２内に排ガスの流れの上流側に
触媒（ｂ）層５ａが、また、下流側に触媒（ｃ）層５ｂ
が設けられている。
る。図１において、１は触媒装置であり、２は一端に排
ガス入口３を、他端に排ガス出口４を有するケーシング
である。このケーシング２内に排ガスの流れの上流側に
触媒（ｂ）層５ａが、また、下流側に触媒（ｃ）層５ｂ
が設けられている。
【００１０】前記触媒（ｂ）層５ａの触媒は、耐酸性３
次元のセラミックハニカム体上に、γ・Ａｌ２Ｏ３（γ
・アルミナ）をウォッシュコーティングした基盤にＰｄ
（パラジウム），Ｐｔ（白金），Ｒｈ（ロジウム）から
なる白金族元素を１種以上担持した触媒（ａ）に高温で
のメタン転化率低下防止及び触媒の耐熱性の向上のため
にランタノイド系金属Ｌａ（ランタン），Ｎｄ（ネオジ
ム），Ｐｒ（プラセオジム）の酸化物の１種以上を添加
した触媒（ｂ）であり、前記触媒（ｃ）層５ｂの触媒
は、前記触媒（ｂ）にＮＯｘ（窒素酸化物）共存による
ホルムアルデヒド生成を抑制するためにＭｇ（マグネシ
ウム）の酸化物を添加した触媒（ｃ）で構成されてい
る。
次元のセラミックハニカム体上に、γ・Ａｌ２Ｏ３（γ
・アルミナ）をウォッシュコーティングした基盤にＰｄ
（パラジウム），Ｐｔ（白金），Ｒｈ（ロジウム）から
なる白金族元素を１種以上担持した触媒（ａ）に高温で
のメタン転化率低下防止及び触媒の耐熱性の向上のため
にランタノイド系金属Ｌａ（ランタン），Ｎｄ（ネオジ
ム），Ｐｒ（プラセオジム）の酸化物の１種以上を添加
した触媒（ｂ）であり、前記触媒（ｃ）層５ｂの触媒
は、前記触媒（ｂ）にＮＯｘ（窒素酸化物）共存による
ホルムアルデヒド生成を抑制するためにＭｇ（マグネシ
ウム）の酸化物を添加した触媒（ｃ）で構成されてい
る。
【００１１】図２，図３，図４に従来のＰｄ触媒（γ・
Ａｌ２Ｏ３ウオッシュコーティング担体、Ｐｄ担持量
１．８ｇ／Ｌ）に対して、上記本発明の触媒の中で４種
類の触媒（γ・Ａｌ２Ｏ３ウオッシュコーティング担
体、Ｐｄ−Ｌａ，Ｐｄ−Ｌａ−Ｍｇ，Ｐｄ−Ｎｄ，Ｐｄ
−Ｐｒ、Ｐｄ担持量１．８ｇ／Ｌ、Ｌａ（Ｎｄ，Ｐｒ）
／Ａｌ＝５／９５（モル比）、Ｍｇ／Ｐｄ＝５（原子
比）でのメタンの転化率を示した実施例である。
Ａｌ２Ｏ３ウオッシュコーティング担体、Ｐｄ担持量
１．８ｇ／Ｌ）に対して、上記本発明の触媒の中で４種
類の触媒（γ・Ａｌ２Ｏ３ウオッシュコーティング担
体、Ｐｄ−Ｌａ，Ｐｄ−Ｌａ−Ｍｇ，Ｐｄ−Ｎｄ，Ｐｄ
−Ｐｒ、Ｐｄ担持量１．８ｇ／Ｌ、Ｌａ（Ｎｄ，Ｐｒ）
／Ａｌ＝５／９５（モル比）、Ｍｇ／Ｐｄ＝５（原子
比）でのメタンの転化率を示した実施例である。
【００１２】この実施例は、５．２ｃｃの触媒を用いて
測定したものである。このときの測定時の全条件は、供
給メタンの濃度が９００ｐｐｍ、酸素が１．５％、ＳＶ
（空間速度）が２００００ １／ｈと同じである。触媒
の状態は、図２がフレッシュの条件、図３が１０７３Ｋ
で４時間熱劣化した条件、図４が１０７３Ｋで８時間熱
劣化した条件である。ここで、メタン転化率は図７の式
で求める。
測定したものである。このときの測定時の全条件は、供
給メタンの濃度が９００ｐｐｍ、酸素が１．５％、ＳＶ
（空間速度）が２００００ １／ｈと同じである。触媒
の状態は、図２がフレッシュの条件、図３が１０７３Ｋ
で４時間熱劣化した条件、図４が１０７３Ｋで８時間熱
劣化した条件である。ここで、メタン転化率は図７の式
で求める。
【００１３】図２のフレッシュ触媒において、従来のＰ
ｄ触媒と本発明の触媒でのメタン転化率を比較すると、
触媒温度６００ＫでＰｄ触媒のメタン転化率が２０％で
ある反面、本発明触媒のメタン転化率は５０〜９０％以
上に達している。
ｄ触媒と本発明の触媒でのメタン転化率を比較すると、
触媒温度６００ＫでＰｄ触媒のメタン転化率が２０％で
ある反面、本発明触媒のメタン転化率は５０〜９０％以
上に達している。
【００１４】このように、比較的に低温６００Ｋで本発
明の触媒のメタン転化率はＰｄ触媒の３０〜６０％程度
まで向上している。また、８００Ｋ以上の高温領域でＰ
ｄ触媒はメタン転化率が１００％まで達していないが、
本発明の触媒では７５０Ｋになると１００％に達する優
れた性能を持っている。
明の触媒のメタン転化率はＰｄ触媒の３０〜６０％程度
まで向上している。また、８００Ｋ以上の高温領域でＰ
ｄ触媒はメタン転化率が１００％まで達していないが、
本発明の触媒では７５０Ｋになると１００％に達する優
れた性能を持っている。
【００１５】図３及び図４は触媒の耐熱性の特性を示し
たものである。図３は１０７３Ｋの温度で４時間熱劣化
したものあるが、本発明の触媒の中で４種類の触媒のメ
タン転化率は低下しない。しかし、Ｐｄ触媒のメタン転
化率は、６００Ｋでフレッシュ状態で２０％が４時間熱
劣化状態になると０％となり、７００Ｋでフレッシュ状
態で７０％が４時間熱劣化状態になると１０％となり、
８００Ｋでフレッシュ状態で８５％が４時間熱劣化状態
になると２５％となり、その低下幅は２０〜６０％まで
である。
たものである。図３は１０７３Ｋの温度で４時間熱劣化
したものあるが、本発明の触媒の中で４種類の触媒のメ
タン転化率は低下しない。しかし、Ｐｄ触媒のメタン転
化率は、６００Ｋでフレッシュ状態で２０％が４時間熱
劣化状態になると０％となり、７００Ｋでフレッシュ状
態で７０％が４時間熱劣化状態になると１０％となり、
８００Ｋでフレッシュ状態で８５％が４時間熱劣化状態
になると２５％となり、その低下幅は２０〜６０％まで
である。
【００１６】図４の１０７３Ｋで８時間熱劣化したとき
の結果を見ると、本発明の触媒でのメタン転化率はＰｄ
−Ｐｒ触媒のみ多少低下するが、７００Ｋ以上では１０
０％に達する性能を示している。しかし、Ｐｄ触媒での
メタン転化率は４時間熱劣化の結果からさらに低下して
いる。
の結果を見ると、本発明の触媒でのメタン転化率はＰｄ
−Ｐｒ触媒のみ多少低下するが、７００Ｋ以上では１０
０％に達する性能を示している。しかし、Ｐｄ触媒での
メタン転化率は４時間熱劣化の結果からさらに低下して
いる。
【００１７】上記したように、本発明触媒中での４種類
の触媒（Ｐｄ−Ｌａ，Ｐｄ−Ｌａ−Ｍｇ，Ｐｄ−Ｎｄ，
Ｐｄ−Ｐｒ）は、希薄燃焼方式の部分負荷のような低い
触媒温度でのメタン転化率、１０００Ｋ以上の高温での
完全酸化反応及び熱劣化に優れた性能を持っていること
が明らかである。
の触媒（Ｐｄ−Ｌａ，Ｐｄ−Ｌａ−Ｍｇ，Ｐｄ−Ｎｄ，
Ｐｄ−Ｐｒ）は、希薄燃焼方式の部分負荷のような低い
触媒温度でのメタン転化率、１０００Ｋ以上の高温での
完全酸化反応及び熱劣化に優れた性能を持っていること
が明らかである。
【００１８】また、ＮＯ（一酸化窒素）が共存するとき
に従来の貴金属触媒と前記４種類の触媒におけるホルム
アルデヒド生成特性を図５の第１表及び図６の第２表に
示す。この結果は、触媒温度が４００〜１１００Ｋの間
で、ＮＯが１０００ｐｐｍ共存するときにメタンの触媒
酸化反応から生成されるホルムアルデヒド排出濃度を示
している。
に従来の貴金属触媒と前記４種類の触媒におけるホルム
アルデヒド生成特性を図５の第１表及び図６の第２表に
示す。この結果は、触媒温度が４００〜１１００Ｋの間
で、ＮＯが１０００ｐｐｍ共存するときにメタンの触媒
酸化反応から生成されるホルムアルデヒド排出濃度を示
している。
【００１９】従来の貴金属触媒から排出されるホルムア
ルデヒドは、Ｐｄ触媒で２．８ｐｐｍ、Ｐｔ，Ｒｈ系触
媒で４．４〜７．４ｐｐｍ排出される。一方、上記４種
類の触媒では、ホルムアルデヒドが半分以下、特にＰｄ
−Ｌａ−Ｍｇ触媒では０．６ｐｐｍと非常に低い濃度で
ある。
ルデヒドは、Ｐｄ触媒で２．８ｐｐｍ、Ｐｔ，Ｒｈ系触
媒で４．４〜７．４ｐｐｍ排出される。一方、上記４種
類の触媒では、ホルムアルデヒドが半分以下、特にＰｄ
−Ｌａ−Ｍｇ触媒では０．６ｐｐｍと非常に低い濃度で
ある。
【００２０】一方、図２の結果を見ると、８００Ｋ〜１
０５０Ｋ間でメタンの転化率の低下は見れず、良好なメ
タンの転化率を示している。
０５０Ｋ間でメタンの転化率の低下は見れず、良好なメ
タンの転化率を示している。
【００２１】さらに、メタンの触媒での転化率向上のた
めに、多段構造の触媒装置にすることにより、多段構造
触媒の中の流れを数値解析した結果、最初の触媒（ｂ）
層５ａの中に入った排ガスが触媒（ｂ）層５ａと触媒
（ｃ）層５ｂの間を流れる際に、流れの方向が変わって
下流側の触媒（ｃ）層５ｂの入口で混合される現象が起
こることが判明した。また、空間の体積があることによ
って排ガスの滞留時間が長くなる。このように排ガスが
触媒層の間での混合することや排ガスの滞留時間が延び
ることにより排ガスの転化率が高くなる。
めに、多段構造の触媒装置にすることにより、多段構造
触媒の中の流れを数値解析した結果、最初の触媒（ｂ）
層５ａの中に入った排ガスが触媒（ｂ）層５ａと触媒
（ｃ）層５ｂの間を流れる際に、流れの方向が変わって
下流側の触媒（ｃ）層５ｂの入口で混合される現象が起
こることが判明した。また、空間の体積があることによ
って排ガスの滞留時間が長くなる。このように排ガスが
触媒層の間での混合することや排ガスの滞留時間が延び
ることにより排ガスの転化率が高くなる。
【００２２】特に、排ガスとホルムアルデヒドの同時低
減用として、より低温で排ガス中のメタンを効率的に低
減するために上流側の触媒（ｂ）層５ａにＰｄ触媒にＬ
ａ，Ｎｄ，Ｐｒの何れかを添加した触媒を、ＮＯｘ共存
下でのメタンの触媒反応から生成されるホルムアルデヒ
ドを抑制するために下流側の触媒（ｃ）層５ｂに上流側
の触媒（ｂ）層５ａの触媒の何れかにＭｇを添加した触
媒で構成された触媒装置が有用である。
減用として、より低温で排ガス中のメタンを効率的に低
減するために上流側の触媒（ｂ）層５ａにＰｄ触媒にＬ
ａ，Ｎｄ，Ｐｒの何れかを添加した触媒を、ＮＯｘ共存
下でのメタンの触媒反応から生成されるホルムアルデヒ
ドを抑制するために下流側の触媒（ｃ）層５ｂに上流側
の触媒（ｂ）層５ａの触媒の何れかにＭｇを添加した触
媒で構成された触媒装置が有用である。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明によると、天然ガス
を燃料としたエンジンの排ガス中のＮＯ共存による人体
に有害であり、光化学反応性の高いホルムアルデヒドそ
の他の微量成分の生成を低減し、天然ガスを燃料とした
エンジンの排ガスの浄化に適した触媒装置を提供するこ
とができる。
を燃料としたエンジンの排ガス中のＮＯ共存による人体
に有害であり、光化学反応性の高いホルムアルデヒドそ
の他の微量成分の生成を低減し、天然ガスを燃料とした
エンジンの排ガスの浄化に適した触媒装置を提供するこ
とができる。
【図１】本発明装置の断面図
【図２】フレッシュ状態の触媒のメタンの転化率を示す
グラフ
グラフ
【図３】１０７３Ｋで４時間熱劣化した状態の触媒のメ
タンの転化率を示すグラフ
タンの転化率を示すグラフ
【図４】１０７３Ｋで８時間熱劣化した状態の触媒のメ
タンの転化率を示すグラフ
タンの転化率を示すグラフ
【図５】従来の触媒でホルムアルデヒド排出の最高濃度
を示す表
を示す表
【図６】本発明装置でホルムアルデヒド排出の最高濃度
を示す表
を示す表
【図７】メタン転化率の算式
１ 触媒装置 ２ ケーシング ３ 入口 ４ 出口 ５ａ 触媒層 ５ｂ 触媒層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/94 Ｂ０１Ｊ 35/02 ＺＡＢ Ｐ 8017−4Ｇ 35/04 ３０１ Ｌ 8017−4Ｇ ＺＡＢ 8017−4Ｇ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０４ Ｚ ＺＡＢ
Claims (1)
- 【請求項１】 一端に排ガス入口を有し、他端に排ガス
出口を有するケーシング内の排ガスの流れの上流側に、
耐酸性３次元のセラミックハニカム体上に、γ・Ａｌ２
Ｏ３をウォッシュコーティングした基盤にＰｄ，Ｐｔ，
Ｒｈからなる白金族元素を１種以上担持した触媒（ａ）
に高温でのメタン転化率低下防止及び触媒の耐熱性の向
上のためにランタノイド系金属Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒの酸化
物の１種以上を添加した触媒（ｂ）の層を配置し、排ガ
スの流れの下流側に、前記触媒（ｂ）にＮＯｘ共存によ
るホルムアルデヒド生成を抑制するためにＭｇの酸化物
を添加した触媒（ｃ）の層を配置したことを特徴とする
天然ガスエンジンの排気ガス浄化用触媒装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4300638A JPH0755295B2 (ja) | 1992-10-14 | 1992-10-14 | 天然ガスエンジンの排気ガス浄化用触媒装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4300638A JPH0755295B2 (ja) | 1992-10-14 | 1992-10-14 | 天然ガスエンジンの排気ガス浄化用触媒装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06126173A JPH06126173A (ja) | 1994-05-10 |
| JPH0755295B2 true JPH0755295B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=17887279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4300638A Expired - Fee Related JPH0755295B2 (ja) | 1992-10-14 | 1992-10-14 | 天然ガスエンジンの排気ガス浄化用触媒装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0755295B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7364712B2 (en) | 2000-11-17 | 2008-04-29 | Osaka Gas Company Limited | Catalyst for purifying methane-containing waste gas and method of purifying methane-containing waste gas |
| KR100435339B1 (ko) * | 2001-09-27 | 2004-06-10 | 현대자동차주식회사 | 디젤 자동차용 Ｄｅ－ＮＯｘ 촉매 |
| KR100908049B1 (ko) * | 2007-10-31 | 2009-07-15 | 에스케이에너지 주식회사 | 천연가스 자동차 배기가스 정화용 촉매 |
| KR101524054B1 (ko) * | 2013-12-24 | 2015-05-29 | 희성촉매 주식회사 | 압축천연가스 연소시스템 배기가스 산화촉매 |
-
1992
- 1992-10-14 JP JP4300638A patent/JPH0755295B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06126173A (ja) | 1994-05-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |