JPH075439B2 - 接合フェライトの製造方法 - Google Patents
接合フェライトの製造方法Info
- Publication number
- JPH075439B2 JPH075439B2 JP1232229A JP23222989A JPH075439B2 JP H075439 B2 JPH075439 B2 JP H075439B2 JP 1232229 A JP1232229 A JP 1232229A JP 23222989 A JP23222989 A JP 23222989A JP H075439 B2 JPH075439 B2 JP H075439B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- single crystal
- polycrystal
- bonding
- bonded
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、接合ヘッドの材料となる単結晶Mn-Znフェラ
イトと多結晶Mn-Znフェライトとの接合体である接合フ
ェライトの製造方法に関するものである。
イトと多結晶Mn-Znフェライトとの接合体である接合フ
ェライトの製造方法に関するものである。
（従来の技術） Mn-Znフェライト単結晶は、VTR用磁気ヘッドの材料とし
て広く使用されている。これは、Mn-Znフェライト単結
晶が化学的に安定な物質である、電気抵抗値が高いため
高周波領域での透磁率が高い、耐摩耗性、加工性に優れ
ている等の長所を有するためである。処が、Mn-Znフェ
ライト単結晶には摺動ノイズが大きいという欠点があ
り、S/N比の面で問題を有している。
て広く使用されている。これは、Mn-Znフェライト単結
晶が化学的に安定な物質である、電気抵抗値が高いため
高周波領域での透磁率が高い、耐摩耗性、加工性に優れ
ている等の長所を有するためである。処が、Mn-Znフェ
ライト単結晶には摺動ノイズが大きいという欠点があ
り、S/N比の面で問題を有している。
一方、Mn-Znフェライト単結晶は、HDDやFDDの磁気ヘッ
ド用の材料として用いられており、摺動ノイズが少ない
という長所を有するものの、結晶粒の脱落を生じ易く、
狭ギャップ加工が難しい、寿命が短い等の欠点を有して
いる。
ド用の材料として用いられており、摺動ノイズが少ない
という長所を有するものの、結晶粒の脱落を生じ易く、
狭ギャップ加工が難しい、寿命が短い等の欠点を有して
いる。
これらの問題点を解決するため、Mn-Znフェライト単結
晶とMn-Znフェライト多結晶との接合体を用いた磁気ヘ
ッド（以下、接合ヘッドという）が近年使用されるよう
になってきた。接合ヘッドは、第１図に示すように媒体
が摺動するギャップ近傍には単結晶を配置し、その他の
部分には他結晶が配置する構成となっており、単結晶と
多結晶とは固相反応によって直接接合されている。この
ような接合ヘッドは、Mn-Znフェライト単結晶とMn-Znフ
ェライト多結晶との接合体（以下、接合フェライトとい
う）より製造される。接合フェライトは、一般にMn-Zn
フェライト単結晶部材とMn-Znフェライト多結晶部材と
を突き合わせ、5kg/cm2以上の圧力下、1,150〜1,350℃
で熱処理することにより、単結晶と多結晶とを固相反応
により接合して製造されている。
晶とMn-Znフェライト多結晶との接合体を用いた磁気ヘ
ッド（以下、接合ヘッドという）が近年使用されるよう
になってきた。接合ヘッドは、第１図に示すように媒体
が摺動するギャップ近傍には単結晶を配置し、その他の
部分には他結晶が配置する構成となっており、単結晶と
多結晶とは固相反応によって直接接合されている。この
ような接合ヘッドは、Mn-Znフェライト単結晶とMn-Znフ
ェライト多結晶との接合体（以下、接合フェライトとい
う）より製造される。接合フェライトは、一般にMn-Zn
フェライト単結晶部材とMn-Znフェライト多結晶部材と
を突き合わせ、5kg/cm2以上の圧力下、1,150〜1,350℃
で熱処理することにより、単結晶と多結晶とを固相反応
により接合して製造されている。
（発明が解決しようとする課題） 高温圧力下で、単結晶及び多結晶を固相反応により接合
させるに際しては、単結晶及び多結晶の接合面を鏡面に
仕上げるのが一般的である。しかしながら、この製造方
法により単結晶と多結晶とを接合しても、接合面全面を
固相反応により接合させるのは難しく、第２図に示すよ
うに接合部に一部接合されない部分が残ってしまう場合
があった。このような接合不良部分を含んだ接合フェラ
イトを用いて接合ヘッドを製造するとヘッドの製造歩留
が低下してしまう。また、固相反応により接合された部
分においても、単結晶が多結晶側に成長してしまい、そ
の成長部分の長さが各部分によって異なるため、第３図
に示すように単結晶と多結晶との界面が凹凸になってし
まう。このような界面が凹凸である接合フェライトを用
いて接合ヘッドを製造すると、ヘッドによって単結晶部
の長さが異なるため、S/N比、再生出力等のヘッド特性
のバラつきを生じることとなる。
させるに際しては、単結晶及び多結晶の接合面を鏡面に
仕上げるのが一般的である。しかしながら、この製造方
法により単結晶と多結晶とを接合しても、接合面全面を
固相反応により接合させるのは難しく、第２図に示すよ
うに接合部に一部接合されない部分が残ってしまう場合
があった。このような接合不良部分を含んだ接合フェラ
イトを用いて接合ヘッドを製造するとヘッドの製造歩留
が低下してしまう。また、固相反応により接合された部
分においても、単結晶が多結晶側に成長してしまい、そ
の成長部分の長さが各部分によって異なるため、第３図
に示すように単結晶と多結晶との界面が凹凸になってし
まう。このような界面が凹凸である接合フェライトを用
いて接合ヘッドを製造すると、ヘッドによって単結晶部
の長さが異なるため、S/N比、再生出力等のヘッド特性
のバラつきを生じることとなる。
本発明は、従来の技術では解決できなかった上記諸欠点
を解消したMn-Znフェライト単結晶とMn-Znフェライト多
結晶の接合不良がなく、また単結晶の成長を抑えた接合
フェライトの製造方法を提供するものである。
を解消したMn-Znフェライト単結晶とMn-Znフェライト多
結晶の接合不良がなく、また単結晶の成長を抑えた接合
フェライトの製造方法を提供するものである。
（課題を解決するための手段） 本発明者等は、かかる課題を解決するために接合方法に
ついて種々検討した結果、本発明に到達したもので、そ
の要旨とするところは、 Mn-Znフェライト単結晶とMn-Znフェライト多結晶とを加
熱、加圧下に接合させるに際し、Mn-Znフェライト単結
晶とMn-Znフェライト多結晶の接合面の表面粗さRmaxが
夫々0.1μｍ以下であり、かつ、接合面における表面粗
さRmaxの最大値Ａと最小値Ｂとを次の関係式 Ａ−Ｂ＜0.02（μｍ） を満足させることを特徴とする接合フェライトの製造方
法にある。
ついて種々検討した結果、本発明に到達したもので、そ
の要旨とするところは、 Mn-Znフェライト単結晶とMn-Znフェライト多結晶とを加
熱、加圧下に接合させるに際し、Mn-Znフェライト単結
晶とMn-Znフェライト多結晶の接合面の表面粗さRmaxが
夫々0.1μｍ以下であり、かつ、接合面における表面粗
さRmaxの最大値Ａと最小値Ｂとを次の関係式 Ａ−Ｂ＜0.02（μｍ） を満足させることを特徴とする接合フェライトの製造方
法にある。
以下、本発明を詳細に説明する。
Mn-Znフェライト単結晶とMn-Znフェライト多結晶とを接
合させて接合フェライトを製造するに当たって、夫々の
接合面を鏡面加工すると、結晶表面に加工歪が導入され
る。この加工歪は熱処理することによって解放され、こ
の加工歪の解放が駆動力となって単結晶が成長し、単結
晶と多結晶との界面が凹凸になってしまう。接合面の各
部分で導入されている加工歪の量によって、単結晶の成
長量が決まってくるため、単結晶の成長のばらつきを抑
えるには、鏡面加工時に導入される加工歪のばらつきを
少なくすれば良い。しかるに、結晶表面の加工歪は、単
結晶フェライト、多結晶フェライト共に夫々の結晶表面
の粗さと相関があるため、接合面全体での結晶表面の粗
さRmaxのばらつきを小さくすれば、加工歪のばらつきを
抑えることが出来る。単結晶フェライト、多結晶フェラ
イト夫々の表面粗さRmaxの接合面全体での最大値Ａと最
小値Ｂとの差を0.02μｍ以下としたのは、夫々の表面粗
さRmaxの接合面全体での最大値Ａと最小値Ｂとの差が0.
02μｍ以上の鏡面同志を接合した時には、単結晶の成長
量が各部分で大きく異なり、単結晶と多結晶との界面が
凹凸が激しくなるからである。夫々の表面粗さRmaxの接
合面全体での最大値Ａと最小値Ｂとの差は小さけれど小
さいほど良い。
合させて接合フェライトを製造するに当たって、夫々の
接合面を鏡面加工すると、結晶表面に加工歪が導入され
る。この加工歪は熱処理することによって解放され、こ
の加工歪の解放が駆動力となって単結晶が成長し、単結
晶と多結晶との界面が凹凸になってしまう。接合面の各
部分で導入されている加工歪の量によって、単結晶の成
長量が決まってくるため、単結晶の成長のばらつきを抑
えるには、鏡面加工時に導入される加工歪のばらつきを
少なくすれば良い。しかるに、結晶表面の加工歪は、単
結晶フェライト、多結晶フェライト共に夫々の結晶表面
の粗さと相関があるため、接合面全体での結晶表面の粗
さRmaxのばらつきを小さくすれば、加工歪のばらつきを
抑えることが出来る。単結晶フェライト、多結晶フェラ
イト夫々の表面粗さRmaxの接合面全体での最大値Ａと最
小値Ｂとの差を0.02μｍ以下としたのは、夫々の表面粗
さRmaxの接合面全体での最大値Ａと最小値Ｂとの差が0.
02μｍ以上の鏡面同志を接合した時には、単結晶の成長
量が各部分で大きく異なり、単結晶と多結晶との界面が
凹凸が激しくなるからである。夫々の表面粗さRmaxの接
合面全体での最大値Ａと最小値Ｂとの差は小さけれど小
さいほど良い。
本発明の適用されるMn-Znフェライト組成はFe2O345〜65
mol％、MnO25〜45mol％、ZnO5〜25mol％の範囲である。
mol％、MnO25〜45mol％、ZnO5〜25mol％の範囲である。
以下、本発明の実施態様を実施例と比較例を挙げて説明
するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
（実施例１〜３及び比較例１、２） 単結晶フェライト（Fe2O3:52.5mol％、MnO:26.5mol％、
ZnO:21mol％）は、ブリッジマン法によって作製された
単結晶インゴットより15mm×15mm×1mmtの板状に切り出
した。多結晶フェライトは平衡酸素分圧下1,300℃で５
時間焼成して作製し、15mm×15mm×3mmtの板状に切り出
した。多結晶の組成は、単結晶の組成とほぼ同じになる
様にした。これら板状の単結晶、多結晶の15mm×15mmの
面を接合面とし、鏡面に加工した。接合面の夫々の表面
粗さRmaxの接合面全体での最大値Ａと最小値Ｂとを表１
に示す。その後、5kg/cm2の圧力下、1,250℃で熱処理
し、単結晶と多結晶とを接合した。接合後これを切断
し、断面を観察して接合不良と単結晶の成長を調べた。
単結晶化が最も進んだ個所の単結晶成長量と最も進んで
いない個所の単結晶成長量の差を表１に示す。
ZnO:21mol％）は、ブリッジマン法によって作製された
単結晶インゴットより15mm×15mm×1mmtの板状に切り出
した。多結晶フェライトは平衡酸素分圧下1,300℃で５
時間焼成して作製し、15mm×15mm×3mmtの板状に切り出
した。多結晶の組成は、単結晶の組成とほぼ同じになる
様にした。これら板状の単結晶、多結晶の15mm×15mmの
面を接合面とし、鏡面に加工した。接合面の夫々の表面
粗さRmaxの接合面全体での最大値Ａと最小値Ｂとを表１
に示す。その後、5kg/cm2の圧力下、1,250℃で熱処理
し、単結晶と多結晶とを接合した。接合後これを切断
し、断面を観察して接合不良と単結晶の成長を調べた。
単結晶化が最も進んだ個所の単結晶成長量と最も進んで
いない個所の単結晶成長量の差を表１に示す。
（発明の効果） 本発明によればMn-Znフェライト単結晶とMn-Znフェライ
ト多結晶と接合させた接合フェライトを接合不良を極力
抑えて歩留まり良く製造することができ、かつ単結晶の
成長のばらつきを抑えることができるため、磁気記録再
生ヘッドのヘッド特性のばらつきも低減されて、産業上
極めて有益である。
ト多結晶と接合させた接合フェライトを接合不良を極力
抑えて歩留まり良く製造することができ、かつ単結晶の
成長のばらつきを抑えることができるため、磁気記録再
生ヘッドのヘッド特性のばらつきも低減されて、産業上
極めて有益である。
第１図は、この発明の一実施例を示す接合ヘッドの縦断
面図、第２図は接合不良時の接合部の断面拡大模式図、
第３図は凹凸の大きな接合部の断面拡大模式図、第４図
は正常接合時の接合部の断面拡大模式図である。
面図、第２図は接合不良時の接合部の断面拡大模式図、
第３図は凹凸の大きな接合部の断面拡大模式図、第４図
は正常接合時の接合部の断面拡大模式図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 41/02 Ｄ 8019−5Ｅ
Claims (1)
- 【請求項１】Mn-Znフェライト単結晶とMn-Znフェライト
多結晶とを加熱、加圧下に接合させるに際し、Mn-Znフ
ェライト単結晶とMn-Znフェライト多結晶の接合面の表
面粗さRmaxが夫々0.1μｍ以下であり、かつ、接合面に
おける表面粗さRmaxの最大値Ａと最小値Ｂとを次の関係
式 Ａ−Ｂ＜0.02（μｍ） を満足させることを特徴とする接合フェライトの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1232229A JPH075439B2 (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | 接合フェライトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1232229A JPH075439B2 (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | 接合フェライトの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0397700A JPH0397700A (ja) | 1991-04-23 |
| JPH075439B2 true JPH075439B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=16936000
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1232229A Expired - Lifetime JPH075439B2 (ja) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | 接合フェライトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH075439B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60195097A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-03 | Ngk Insulators Ltd | フエライト単結晶の製造法 |
| JPS62113787A (ja) * | 1985-11-11 | 1987-05-25 | Ngk Insulators Ltd | 単結晶フェライト体の製造法 |
-
1989
- 1989-09-07 JP JP1232229A patent/JPH075439B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0397700A (ja) | 1991-04-23 |
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