JPH07500189A - ガスタービンメータ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ガスタービンメータ ［発明の分野］ この発明は、流量測定装置に関する。さらに詳しくは、この発明は流量測定の基 礎としてタービンメータを用いている流量測定装置に関する。

［発明の背景］ パイプはあらゆる種類の流体を輸送するために使われている。こうした流体の測 定は重要であるため、パイプ部分にはオリフィスプレートや７０−メータ、ター ビンメータなど、様々な流体測定装置が直列（ｉｎ−ｌｉｎｅ）に設置される。

このような流量測定装置（ｍｅｓｗ＋ｅｍｅｎ口ｏ「ｆｌｏｗ）の利用は古い時 代から知られていた。

この発明はタービンメータに関する。通常、タービンフローメータは測定用チャ ンバを有し、測定用チャンバはその前にフローガイドを有する。そして、チャン バの中には測定用ホイールが回転可能に保持されている。測定用ホイールは、ホ イールのハブに取付けられたブレードの回転数をカウントする磁気装置を有する 。

電気式タービンメータは、タービンハウジングの中心線に沿った軸のまわりで回 転自在に設けられたタービンブレードの上へメータ内を流れる流体が流入するこ とを基本的な原理としている。タービンロータの角（回転）速度はタービンの中 を流れる流体の速度に正比例する。タービンメータの出力はメータ本体に取付け られた電気式ピックアップによって測定される。この電気式ピックアップの出力 周波数は流量に比例している。また、各電気パルスは流量の微小増分に比例して いる。この微小増分出力はデジタル形態であり、従って測定される流量にかかわ らず、最大で１パルスの誤差で加算することができる。

従来のタービンメータに関する問題点としては、メータのファクタ曲線（Ｉｘｃ ｌ＋ｕ　ｃａｎｅ）の圧力変化によるシフトや、大きな圧力範囲にわたってのレ ンジアビリティ（＋ｕｇｅｘｂｉｌｉｌｙ）、寸法が大きいこと、汚れの侵入な どがある。

この発明の目的は、メータの動作圧力に対するメータのファクタ曲線の変化をな くして、はぼ大気圧から１．５００ｐ＋ｉ　（１０５ｋｇ／ｃｊ）までの広い圧 力範囲にわたって高い流量レンジアビリティを得ることである。この発明のさら に別の目的は、メータの寸法を著しく小さくすることである。この発明のさらに 別の目的は、チャンバ内に回転可能に支持されている測定用ホイール機構の中に 汚れが侵入しないようにすることである。

［発明の概要］ この発明は、液体流体あるいは気体流体に適したタービンメータであり、流量範 囲を例えば大気圧においては１０１．３００ｐｓｉ　（２１ｋｇ／ｃｊ）におい ては１３１というようなダイナミックレンジを維持しつつ、例えば大気圧から１ ．５０Ｑｐ＋ｉ（１０５ｋｇ／ａＩｒ）までの広い圧力範囲にわたって使用可能 な状態で設置できるタービンメータに関する。この発明は本体あるいはハウジン グを有し、その中には左右両側（ｂｉｍｃ＋ｘｌ）　、すなわち対称に配置され たフローメータが収容されている。７０−メータは各端部において本体の流路内 に設けられたフローディフューザと、本体の内壁に設けられた検出器とを有する 。二つのフローディフューザの間には、ロータシャフト上にロータが取付けられ ている。ロータは、好ましくは４５°のブレードを備えた１２個のフラットブレ ードを有することが好ましい。

ブレードとメータ本体内部との間には、０．００８インチ（０，２Ｇ３ａｕａ　 ）から０．０１２インチ（０，３０５ｍｍ　）の狭い隙間が設けられていること が好ましい。これはブレードに対して特別なスティフネス（＋１ｉｌｌｎｃ＋＋ ）　を用いることによって実現される。ブレードのスティフネスは、−組のノツ チを使用することによって、２インチ（５０，８開）のメータ１こ対しては０． １６９インチ（４，２ｈａ）　Ｘｏ、　０９４インチ（２，３９ｍｍ）などのよ うに、楕円形ノツチに対する幅と高さの比が１．５から２．０であるような最適 な寸法を有するブレードを形成することによって得られる。大部分のメータに対 するノツチは楕円形であるが、極端に小さいものや大きいものでは涙滴（（６Ｈ ＋Ｉ＋ｏｐｉ状等の他の形でもよい。磁気式のピックアップが磁気ハウジングの 中でブレードと並置されている。磁気ピックアップは本体の内壁と上述した小さ な隙間によってブレードから離間されている。本体内壁の中に配置された磁石の 磁気強度は５０ガウスから２００ガウスの間である。ロータはシャフトのロータ シャフト上にベヤリングによって取付けられている。ベヤリングとしては精密ボ ールベヤリングを用いるのが最適である。ブレードの厚みはタービンメータの小 型化を維持しつつロータ直径の０．０１倍から０．０２５倍の間で可変であり、 ２インチ（５０８Ｉ１１１１）のメータに対しては例えば０．０２０インチ（０ ，５＋１８ａ■）から０．０５０インチ（１，２７ｍｍ）である。

［図面の簡単な説明］ この発明の特性及び目的をより理解するためには、添付の図面を参照すべきであ る。図面では類似した部材には類似した参照番号が使用されている。

図１はこの発明によるタービンメータの実施例に対する斜視図である。

図２はこの発明によるタービンメータの別の実施例に対する部分横断面図である 。

図３は図２の実施例の一部に対する部分横断面図である。

図４はこの発明によるタービンメータの実施例のロータシャフトに対する平面図 である。

図５はこの発明によるタービンメータの実施例のハウジングに対する断面図であ る。

図６は、ブレード構造を形成する前の、この発明によるタービンメータの実施例 のロータに対する平面図である。

図７は図６の“Ａ”とラベルの付けられた部分の拡大図である。

図８はこの発明によるタービンメータの実施例のロータシャフトロックワッシャ に対する側面図である。

図９はこの発明によるタービンメータの別の実施例に対する分解図である。

図１０はこの発明によるタービンメータの実施例に対する分解図である。

［実施例の説明］ タービンメータ１が図１に示されている。タービンメータ１は、これをラインの 中に適当に取付けるためのシール面１０を有する。タービンメータ１はハウジン グ１３の内壁１２に囲まれた内部の開口部１１も有する。はぼ同じディフューザ １５（図９を参照のこと）が開口部１１の中にスペーサ２０によって取付けられ ている。スペーサ２０はディフューザ１５から内部のハブ１４まで延びている。

ハブ１４はハウジング１３の内壁１２の中に密着して係合されている。このよう に、図９に示されているようにタービンメータ１は対称であり、どちらの端面を 上流にして設置してもかまわない。ハブ１４はロケータピン１６によって内壁１ ２に保持されている。保持リング１７が内壁１２の中に設けられた溝１８の中に 係合されていて、ハブ１４をそこでロックしている。ハブ１４は内壁１２に形成 された内部のショルダ２１に当接している。

次に図２、図９、図１０を参照する。単に対比のためだけを目的として、ディフ ューザ１５は二つの異なる配置が示されている。ディフューザ１５の別の配置が 参照番号３０によって表されており（図９を参照のこと）、好ましい形である現 在の設計によるディフューザ１５は参照番号２５（図１０を参照のこと）によっ て表されている。二つのタイプのディフューザの違いは、ディフューザ２５゜３ ０のそれぞれの後端部３５．４０にある。ディフューザ２５の後端部３５はディ フューザ３０の後端部４０よりもより内側に延びている。

図２に示されているように、ロータシャフト４５がその長手軸がディフューザ１ ５の長手軸とほぼ一致するような形に配置されている。ロータシャフト４５の端 部５０．５９はディフユーザ１５内部の開口部５５の中に延びている。開口部５ ５はほぼ共軸な関係にある第１の穴６０と第２の穴６５を有する。穴６０は穴６ ５よりも大きな直径を有する。穴６０．６５の間にはショルダ７０が形成されて いる。

ロータシャフト４５は、穴６０の中に取付けられ一端がショルダ７０と当接して いるベヤリング７５によって開口部５５とほぼ共軸な状態に設置されている。

ロータシャフト４５にはショルダ８０．８９が形成されている。ショルダ８０は シャフトの端部５０と隆起部８５との間に形成されている。ショルダ８９は端部 ５９と隆起部８８との間に形成されている。ロータハブあるいはロータシャフト ４５は中央に設けられた直径の大きな隆起部１００も有する。この隆起部１００ の一方の側部１０５は隆起部８５と対向しており、他方の側部１１０は隆起部８ ８と対向している。ベヤリング７５が側部１０５の側でショルダ８０に当接して おり、別のベヤリング７５が側部１１０の側でショルダ８９に当接している。

その結果、ロータシャフト４５の延長された端部５０．５９は開口部５５の中で 中心に位置合わせされる。ベヤリング７５が設けられているため、ロータシャフ ト４５は開口部５５の中で回転可能に取付けられている。ベヤリング７５は宝石 軸受けなどの他のベヤリングではなくて、精密ベヤリングであることが好ましい 。

精密ベヤリングは高速における寿命を延ばす。またこの発明の実施例の他の特徴 のために、低流量においても宝石軸受けのかわりに使用可能である。１分当りの 回転数が高い状態で動作する宝石軸受けとシャフトのアセンブリはあまり長く持 たない。

大径の隆起部８８へ開口部１３０を摺動させることによってロータ１２０が摺動 可能に取付けられている。開口部１３０はロータ１２０の中心部に形成されてお り、端部５９及び隆起部８８の上に密着して係合している。

ロータ１２０にブレードを形成する前に、円形の金属性部材からなるロータ１２ ０用のブランク（円板）に開口部あるいはノツチ１４０を形成する。大部分のメ ータに対してノツチ１４０は楕円形状を有するが、極端に小さいメータや大きな メータに対しては涙滴形など他の形でもよい。楕円形状のノツチに対しては幅と 高さの比は１．５から２が好ましい。一般に２インチ（５０，８ｍ５）のメータ に対しては寸法は０１６９インチ（４，２９鵬１）　Ｘｏ、０９４インチ（２， ３９ｕ＋）になろう。ノツチ１４０はロータ１２０の中心のまわりに対称に配置 されており、ロータ１２０の中心から半径方向に少なくともロータ１４０（原文 どおり）の半径の２５％だけずらされている。ノツチ１４０の内側端部１６０と これと対向する外側端部１５５は２インチ（５０，８＋ｎ）のメータに対しては 例えば０．０４フインチ（１，＋９ｕ＋）の曲率半径を有する。ノツチ１４０の 各々の外側端部１５５は細いチャンネル１４５を有する。このチャンネルは２イ ンチ（５０，１１醜ｌ）のメータに対してはブレードの厚み（例えば０．０２５ インチ（０，６３５ｍ１））よりも小さいかあるいは等しい幅を有し、ロータ１ ２０の外側周辺部１５０まで延びている。一般に、これらのノツチ１４０は曲線 状の内側端部１６０の上方を延びており、（２インチ（５０，！ｌｓ＋ｅ）のタ ービンメータに対しては）開口部１３０の中心から約０．３１５インチ（８，０ ０■ｌ）のところから始まって、曲線状の外側端部１５５が始まる部分で終わっ ている。

（２インチ（５０，８１１ｍ）のタービンメータに対しては）外側端部１５５は 開口部１３０の中心から０４８４インチ（１２，３ｅｍ）のところから始まって いる。開口部１４０の間の材料はシャフト１７０を形成している。シャフト１７ ０は、外側端部１５５の曲面部分からロータ１２０の外側周辺部１５０まで延び るフラットブレード部１８０につながっている。フラットブレード部１８０に関 して言えば、ブレードの厚みは２インチ（５０，ｂｅ）のメータに対しては０． ０２０インチ（０，ＳＯｂｍ　）から０．０５０インチ（１，２７ａｕｇ）など のようにロータの径の０．Ｏｌから０．０２５の範囲が“　好ましい。シャフト １７０はフレキシビリティを有しており、フラットブレード部１８０はロータ１ ２０の内部に対してねじれるようになっている。

ロータ１２０用のブランクは型押し機（＋１ｇ１ｐｉＢ　ｄｉｅｌによって形成 することは好ましくない。フラットブレード部１８０の端部３５０はタービンメ ータのロータ１２０の性能にとって重要であり、シャープでなければならない。

ガスメータだけでなく液体メータに対してもシャープな端部３５０が必要である 。従って、単一ステージの型押し機では、どんなタイプの端部３５０が提供でき るかわからないし、端部３５０を機械仕上げしなければならないか、あるいはシ ャープにするためにさらに型押しステージを行う必要があるかについてもわから ない。ロータ１２０の半加工品製造に対しては、リニアリティを有する端部３５ ０の先端あるいは後端をシャープにするには、フライス加工（ｍｉｌｌｉＢ）や レーザ切断が好ましい。

開口部あるいはノツチ１４０はフラットブレード部１８０にスティフネス（剛性 ）を与える。タービンメータにおいては、精度を維持しつつ、隙間（ｃｌｅｓｒ ｕｃｅ）を最小限に抑えるには、従ってほぼすべての部材の重量と寸法とコスト を下げるには、スティフネスは重要である。楕円形ノツチに対して、好ましいノ ツチ１４０の寸法比は上述したように１．５から２であり、例えば２インチ（５ ０，ｂｍ）のタービンメータに対しては０．１６９インチ（４，２９ｍｍ）　Ｘ ｏ、０９４インチ（２，３９ｉｍ）である。また、大きいスティフネスのために 、ブレードの数を増やすことができる。フラットブレード部１８０は、ノツチ１ ４０のために、フラットブレード部の数を６以上などに増やしてもスティフネス が保持される。フラットブレード部の数は例えば６から１２の間の範囲であり、 最適なのは１２個のフラットブレード部１８０である。ブレードの角度と組合わ せつつブレードの数を増やすと、タービンメータによって発生される信号に対す る分解能あるいは周波数が向上する。

フラットブレード部１８０のブレード角度は流路の長手軸に対して３０°から６ ０°の間の範囲になるが、最適な角度は４５°である。この角度によってロータ の回転速度がある程度決まる。角度が大きくなると速度は増大する。回転が遅く なると分解能が低下する。しかし、速度が大きくなるとベヤリングの寿命が短く なる。速度はベヤリングの寿命と分解能を最適化するように選択する必要がある 。４５１の角度を使用すると、好ましい実施例のメータに対しては３，０ＯＯＨ ｔの周波数になる。これは従来のメータと比べて著しく高いと考えられる。４５ ゜の角度は、速度が最大になったときにも機能を果たすようにするには大きなス ティフネスが必要になる。さらに、角度が小さいと低速流に対して応答が悪く、 従って低速かつ低圧力におけるメータのレンジアビリティが小さくなる。

スティフネスを有するために、フラットブレード部１８０の長さを長くすること によってフラットブレード部１８０の外側周辺部１５０と内壁１２が有する部分 ３２０の内側表面３６０との間の隙間を小さくできる。実施例においてはこの隙 間は０．００８インチ（０，２０３＋ａ■）から０．０１２インチ（１１，３０ ５ｍ■）の間の範囲である。この距離が小さくなればなるほど、フラットブレー ド部１８０はピックアップコイル４００へより近づき、正確な測定ができるよう になる。なぜなら、高圧力においては部分３２０の厚みが本体すなわちハウジン グ１３の内部の開口部１１内の高圧に十分耐えるものである必要があるからであ る。さらに、低流速限界においてマグネティックドラッグがあまり起きないよう にするには、フラットブレード部１８０の重量は重要である。また、圧力範囲の 高い方の限界においては、フラットブレード部１８０が曲がると内側表面３６０ と衝突したり、あるいは内側表面３６０へのギャップが開いて信号の強度が低下 する。しかし、低い方の限界においてはマグネティックドラッグ（磁気ひきずり 力）が要因となるため、重量を大きくすることはスティフネスを与えること（ｓ ＋ｉｌｆｅｍｉＢ）に対する解決策にはならず、上述したようなノツチ１４０の 最適化が必要である。

ノツチ１４０の寸法と、フラットブレード部１８０の厚みと、隆起部１００の支 持部材のために、フラットブレード部１８０は例えば表面２４０までの隆起部１ ００の直径の５倍の径に等しい大きな自在状態における径にできる。これは重量 を大きく軽減させることになる。

ロータ１２０は小さな溶接部２００あるいは特殊な接合剤を用いて径の大きな隆 起部１００へ取付けられており、ロータ１２０の一方のサイドは表面１１０へし っかりと当接している。ロータ１２０の他方のサイドはロックワッシャ２１０と 当接している。ロックワッシャ２１０は小さな溶接部２３０あるいは特殊な接合 剤を用いてロータ１２０へ固定されている。従って、ロックワッシャ２１０とロ ータ１２０は開口部５５の中心軸のまわりで回転可能に取付けられている。製造 時にはスポット溶接のかわりに抵抗溶接を使用することが好ましい。ロータ１２ ０シヤフトアセンブリの溶接部２００．２３０によって、ロータ１２０の取付け も改善される。ロクタイト（Ｌｏｃｊｉｔｔｌを接合剤として使用することもで きるが、溶接部２００．２３０を用いればロクタイトなどの他のタイプの接合剤 における問題はなくなる。他のタイプの接合剤の問題点としては、アセンブリ手 順が適切に行われないことや、適切な作業を行うためにこのタイプの接合に必要 とされる部分洗浄などが挙げられる。溶接部２００．２３０などの溶接技術は他 の方法と違って、出来具合いを目で確かめることができる。溶接技術を用いない 場合には、アセンブリ手順の間違いや接合の不適切は装置が脱落するまでわから ない。タービンメータ１は双方向の流れに使用されるため、溶接部２００．２３ ０は重要である。なぜなら、ロータ１２０に加わるスラスト力は逆流モードにお いてはロックワッシャ２１０へ伝達されるからである。さらに、溶接されたロー タ１２０によって、タービンメータ１の温度に対する上限は大きくなる。ロータ １２０のフラット面が隆起部１００のフラットな表面１１０と確実に当接するよ うに注意する必要がある。

図２及び図３に示されているように、実施例のディフューザ２５は内側の後端部 ３５を有する。後端部３５は隆起部１００の外側の表面２４０のほぼ全体にわた って延びている。場合によっては図２に示されているように、後端部３５内への 機械的な切断部からなる表面２５０を形成してもよいが、後端部３５は外側の表 面２４０を覆っていなければならない。外側の表面２４０と延出部３５（原文ど おり）の表面２５０との間の隙間は非常に近接している。従って、実施例のディ フューザ２５においてはロータ１２０とロータシャフト４５との取付は部のベヤ リング７５の中にほこりが混入しにくくなっている。さらに、これらの表面はベ ヤリングが故障したときにロータ１２０を捕捉し、本体あるいはハウジング１３ の開口部１１に損傷が加わらないようになっている。図２には示されていないが 、ディフューザ３０（図２には一方のサイドしか示されていない）のかわりにデ ィフューザ２５が両側に使用されていると、ディフューザはロックワッシャの外 側周辺をほぼ覆う。

従つて、ディフューザを改良すれば、ベヤリング７５が故障したあと長い期間に わたってロータ１２０は保持され、長い時間にわたつて流れをある程度指示し、 、ロータ１２０がハウジング１３の穴あるいは内壁１２に損傷を与えないように 、さらに詳しく言えばピックアップコイル４００の下の薄い部分３２０に損傷を 与えないようになっている。

ハウジング１３は中央に配置された圧力タップ３０θを有する。圧力タップ３０ ０には圧力変換器及び圧力伝達装置が取付けられており、フラットブレード部１ ８０に近接した位置での開口部１１内の圧力を測定するようになっている。

ハウジング１３あるいは本体は外側に凹状部３１０を有する。図１に描かれてい るように、また図９及び図１０に示されているように、凹状部３１０はピックア ップコイル４００を収容しており、これは以下に説明することを除けば、従来の 標準のものである。ピックアップコイル４００は従来の技術において一般的とな っているコイルを有する。このコイルは開口部３３０のまわりに巻かれており、 その中に収容されている。この発明の実施例においては、ブレードはハウジング １３の内側表面３６０に近接しており、また非常に多くのフラットブレード部１ ８０が設けられているため、ピックアップコイル４００の磁気強度を最適化する ことによって低流速における性能を改善するとともにマグネティックドラッグを 避けるようにしなければならない。ピックアップコイル４００の磁気強度はピッ クアップコイル４００の巻数とワイヤの寸法の関数であり、５０ガウスから２０ ０ガウスの間が好ましい。ピックアップコイル４００に対する開口部３３０の下 方における部分３２０の厚みはハウジング１３あるいは本体の開口部１１内の圧 力に対して十分なものでなければならない。

使用時には、組付けを行ったあと、タービンメータ１のどちらかのディフューザ ２５へ流れが導かれる。ディフューザ２５は流れと対向するフラットブレード部 １８０の表面へ流れを向ける。流れがフラットブレード部１８０へ当たると、フ ラットブレード部１８０はロータシャフト４５の軸のまわりに回転する。フラッ トブレード部１８０は部分３２０の上方に配置されたピックアップコイル４００ の下で回転するため、ロータ１２０のフラットブレード部１８０の存在は、外側 周辺部１５０がピックアップコイル４００の全体あるいは一部と並置されている 時間に応じた幅を有するパルスとして検出される。このパルスは信号の平滑化と 整形と増幅とプリアンプによる他の修正を受けて、最終的に流速測定及び／又は 流量測定に使われる。

ライン圧力の関数としてのメータ曲線のシフトは、ロータへの全ドラッグとロー タへの回転モーメントとの比に依存する。ドラッグへの主要な寄与は機械的なも のと、摩擦によるものと、粘性によるものと、磁気によるものがある。流速を同 じにして流体の密度を大きくすると、回転モーメントも増大する。機械的な駆動 装置を有するメータではドラッグの主な源は駆動装置からのものである。従って 、メータ曲線のシフトは高いライン圧力において生じる。磁気ピックアップにお いては、ドラッグは著しく低減される。従って、メータ曲線のシフトは機械的な 駆動装置を有するタービンメータよりもずっと低いライン圧力において生じる。

小型のタービンメータ１に対しては、ドラッグに対する主な寄与はピックアップ コイルの磁界からのものである。磁気ピックアップコイルの強度と、ベヤリング の選択と、ブレードの厚みと、ブレードの角度と、ブレードの隙間とを組み合わ せると相助効果が生じ、大気圧と同程度までライン圧力に対するメータ曲線のシ フトは最小限に抑えられる。曲線のシフトはわずかであり、メータの精度範囲内 におさまっている。

ここで説明した実施例は単に説明のためのものであり、発明の範囲やその詳細を 制限することはない。例えば、サイズによって種々の寸法は変更される。ここに 記載されている発明の範囲や発明の精神から逸脱することなく、上述した実施例 に対して様々な変形や改良を加えることができる。ここに開示されている発明の 精神の範囲内において、以下で述べる等価な構造や材料などを含む多くの様々な 実施例が可能であるため、また法律で必要とされている記述に従ってここに詳述 されている実施例以外に多くの変形が可能であるため、ここで述べた詳細は単に 説明のためのものであり、発明を制限するものではないことに留意すべきである 。

フロントページの続き （３１）優先権主張番号　８３４，６１５（３２）優先臼　１９９２年２月１２ 日（３３）優先権主張国　米国（ＵＳ） （３１）優先権主張番号　８３５，６９４（３２）優先臼　１９９２年２月１２ 日（３３）優先権主張国　米国（ＵＳ） （８１）指定回　ＥＰ（ＡＴ、ＢＥ、ＣＨ，ＤＥ。

ＤＫ、ＥＳ、ＦＲ，ＧＢ、ＧＲ，ＩＥ、ＩＴ、ＬＵ、ＭＣ，ＮＬ、　ＰＴ、ＳＥ ）、　ＡＵ、　ＣＡ、ＪＰ、　ＫＲ，Ｎ（７２）発明者　グッドソン、フランク リン・ディルアメリカ合衆国　７７０９６　テキサス、ケイティ、レッド・リバ ー・ドライブ　２２０１０（７２）発明者　フサイン、ザキ・ディンアメリカ合 衆国　７７０９６　テキサス、ヒユーストン、ヒラコリー・コウゾ・ドライブ（ ７２）発明者　アラン、チャールズ・アールアメリカ合衆国　７７０７７　テキ サス、ヒユーストン、ウェストレイ・ドライブ

Claims (30)

【特許請求の範囲】
1. １．広い圧力範囲にわたって高いレンジアビリティを有するタービンメータであ って、 内部通路と、表面と、前記内部通路への入口とを有するハウジングと、前記入口 と面するように前記内部通路の中に取付けられたディフユーザと、前記内部通路 の中において前記ディフユーザに回転可能に取付けられたロータシャフトと、 前記シャフトに取付けられたロータと、を有し、前記ロータが外側周辺部を有す るロータブランクから形成され、前記ロータが前記ロータシャフト上に密着して 係合するような寸法を有する中心開口部とこの中心開口部のまわりに形成された ノッチとを有し、このノッチが細長い形状を有し、この細長い部分が半径方向に 外側へ向いていてその間に材料を有し、前記ノッチがその外側端部の中心から前 記ロータのブレードを形成する前記外側周辺部まで延びるチャンネルを有し、前 記ブレードが前記ブランクの表面を含む平面から回転し、前記材料が前記ブレー ドのシャフトを形成しているタービンメータ。
2. ２．前記ハウジングが第２の対向する入口を有し、前記内部通路内において前記 第２の入口に面するように取付けられた第２のディフユーザが設けられ、前記ロ ータシャフトが前記内部通路の中において前記第２のディフユーザ上に回転可能 に取付けられている請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
3. ３．前記ノッチが楕円形である請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
4. ４．前記ノッチの幅と高さの比が１．５から２の範囲である請求の範囲第１項記 載のタービンメータ。
5. ５．前記ロータシャフトと、前記ロータシャフトが取付けられている前記ディフ ユーザとの間に挟まれたベヤリングが設けられている請求の範囲第１項記載のタ ービンメータ。
6. ６．前記ベヤリングが精密ボールベヤリングである請求の範囲第５項記載のター ビンメータ。
7. ７．前記ノッチが前記ブレードの数を最大にするような幅と長さと形状とを有す る請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
8. ８．前記ブレードの数が６以上である請求の範囲第７項記載のタービンメータ。
9. ９．前記ブレードの数が７から１２の間の範囲である請求の範囲第７項記載のタ ービンメータ。
10. １０．前記ブレードの数が１２である請求の範囲第７項記載のタービンメータ。
11. １１．前記ブランクの表面を含む平面からの前記ブレードの回転角度が３０°以 上の範囲である請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
12. １２．前記ブランクの表面を含む平面からの前記ブレードの回転角度が３０°か ら６０°の範囲である請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
13. １３．前記ブランクの表面を含む平面からの前記ブレードの回転角度が４５°で ある請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
14. １４．前記チャンネルの幅が前記ブレードの厚み以下、又はそれに等しい請求の 範囲第１項記載のタービンメータ。
15. １５．前記ブレードの厚みが前記ロータの直径に対する比で０．０１から０．０ ４５の範囲である請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
16. １６．前記ブレードがフラットである請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
17. １７．前記ブレードがシャープな横側端部を有する請求の範囲第１項記載のター ビンメータ。
18. １８．前記ノッチが前記中心開口部のまわりに対称に配置されており、さらに前 記中心開口部から前記ブランクの半径の少なくとも２５％だけ半径方向に離間さ れている請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
19. １９．前記ロータシャフトが延長部を有し、前記ロータがこの延長部に当接し、 前記ロータの直径が前記延長部の直径の少なくとも５倍である請求の範囲第１項 記載のタービンメータ。
20. ２０．前記ブレードの数が７から１２の範囲であり、前記ロータの前記ブレード の回転を検出するために前記ハウジングの中にピックアップコイルが設けられ、 このピツクアツプコイルが５０ガウスから２００ガウスの磁気強度を有する請求 の範囲第１項記載のタービンメータ。
21. ２１．前記ブレードの数が１２である請求の範囲第２０項記載のタービンメータ 。
22. ２２．前記ブレードの数が６以上であり、前記ロータの前記ブレードの回転を検 出するために前記ハウジングの中にピックアップコイルが設けられ、このピック アップコイルが５０ガウスから１００ガウスの磁気強度を有する請求の範囲第１ 項記載のタービンメータ。
23. ２３．前記ブレードの数が１２である請求の範囲第２２項記載のタービンメータ 。
24. ２４．前記ブレードと前記ハウジングの前記内側表面との間の隙が０．００８イ ンチ（０．２０３ｍｍ）から０．０１２インチ（０．３０５ｍｍ）の範囲である 請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
25. ２５．前記ブレードの回転に反応するピックアップコイルが設けられ、このピッ クアップコイルが５０ガウスから２００ガウスの磁気強度を有する請求の範囲第 １項記載のタービンメータ。
26. ２６．一組のベヤリングと、 前記ロータの前記ブレードの回転を検出するために前記ハウジングの中に取付け られているピックアップコイルと、 が設けられ、前記ロータシャフトが前記内部通路の中において前記ベヤリングに よって前記ディフユーザ上に回転可能に取付けられており、前記ピックアップコ イルが強度を有し、前記ブレードが厚みと角度と隙間を有し、前記ベヤリングが 十分に小さい抵抗を有していてタービンメータのメータ曲線が大気圧以上におい てシフトしないようになっている請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
27. ２７．前記ハウジングが第２の対向する入口を有し、前記内部通路内において前 記第２の入口に面するように取付けられた第２のディフユーザが設けられ、前記 ロータシャフトが前記内部通路の中において前記第２のディフユーザ上に回転可 能に取付けられ、前記ロータシャフトが大径の部分を有し、前記ロータが二つの 側部を有し、前記ロータが前記ロータの前記側部の一方において前記大径の部分 と当接しており、前記シャフトに取付けられたロックワッシャがさらに設けられ 、前記ロックワッシャは前記ロータの前記側部の他方に当接し、前記ロータが前 記大径の部分及び前記ロックワッシャへ溶接され、それによってタービンメータ が双方向仕様になっている請求の範囲第１項記載のタービンメータ。
28. ２８．前記ロータシャフトが隆起部を有し、前記ディフユーザが前記隆起部の上 を延びていてその間に狭いギャップを形成している後端部を有する請求項１記載 のタービンメータ。
29. ２９．前記ハウジングが第２の対向する入口を有し、前記内部通路内において前 記第２の入口に面するように取付けられた第２のディフユーザが設けられ、前記 ロータシャフトが第２の隆起部を有し、前記ロータシャフトが前記内部通路の中 において前記第２のディフユーザ上に回転可能に取付けられ、前記第２のディフ ユーザが前記第２の隆起部の上を延びていてその間に狭い第２のギャツプを形成 している後端部を有する請求の範囲第２８項記載のタービンメータ。
30. ３０．前記内部通路内に取付けられた第２のディフユーザが設けられ、前記ディ フユーザの各々が前記通路から外側へ向いており、前記ロータシャフトが前記デ ィフユーザ上に回転可能に取付けられており、前記ロータシャフトが大径の部分 を有し、前記ロータが二つの側部を有し、前記ロータが前記ロータの前記側部の 一方において前記大径の部分と当接しており、前記シャフトに取付けられたロッ クワッシャがさらに設けられ、前記ロックワッシャは前記ロータの前記側部の他 方に当接し、前記ロータが前記大径の部分及び前記ロックワッシャへ溶接され、 それによってタービンメータが双方向仕様になっている請求の範囲第１項記載の タービンメータ。