JPH0210417Y2 - - Google Patents
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- JPH0210417Y2 JPH0210417Y2 JP1984022782U JP2278284U JPH0210417Y2 JP H0210417 Y2 JPH0210417 Y2 JP H0210417Y2 JP 1984022782 U JP1984022782 U JP 1984022782U JP 2278284 U JP2278284 U JP 2278284U JP H0210417 Y2 JPH0210417 Y2 JP H0210417Y2
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- impeller
- fluid
- flow rate
- flow
- measured
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- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 5
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- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
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- 238000011088 calibration curve Methods 0.000 description 1
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、羽根車の回転により流量を計測しう
るタービンメータに関する。
るタービンメータに関する。
従来のタービンメータは、内部が被測流体の流
路とされた流量計本体中に羽根車を支承してな
り、通路を通過する流体の流量が増大又は減少す
るに伴ない、夫々羽根車の回転速度が増大又は減
少し、この回転数を検出することにより流量の計
測を行なつていた。
路とされた流量計本体中に羽根車を支承してな
り、通路を通過する流体の流量が増大又は減少す
るに伴ない、夫々羽根車の回転速度が増大又は減
少し、この回転数を検出することにより流量の計
測を行なつていた。
この場合タービンメータの計測精度が一定の精
度を保証しうる流体の流量範囲X1が定まつてお
り、この場合の器差特性を第1図中曲線aにより
示す。
度を保証しうる流体の流量範囲X1が定まつてお
り、この場合の器差特性を第1図中曲線aにより
示す。
第1図中流体の流量QがQ1からQ2までの範囲
X1(但しQ1:Q2=1:20程度)は器差(%)は殆
ど変化なく、正確な計測を行ないうる。しかし流
路断面積は同一であるから、流量が低下するにつ
れて流速が低下し、羽根車に作用する駆動力が低
下し、タービンメータの感度が低下する現象が避
けられない。流量QがQ1以下になると流速が小
さくなりすぎて十分に羽根車の回転トルクを生ぜ
しめることができなくなる。従つて羽根車は急激
に回転しなくなり、第1図の如く器差は急激に低
下して正確な計測を行なえなくなる。
X1(但しQ1:Q2=1:20程度)は器差(%)は殆
ど変化なく、正確な計測を行ないうる。しかし流
路断面積は同一であるから、流量が低下するにつ
れて流速が低下し、羽根車に作用する駆動力が低
下し、タービンメータの感度が低下する現象が避
けられない。流量QがQ1以下になると流速が小
さくなりすぎて十分に羽根車の回転トルクを生ぜ
しめることができなくなる。従つて羽根車は急激
に回転しなくなり、第1図の如く器差は急激に低
下して正確な計測を行なえなくなる。
即ち、従来のタービンメータでは、許容器差範
囲内で計測しうる最低流量が比較的大なる流量で
ある流量Q1に制限され、微小流量の計測は不可
能であるという欠点があつた。
囲内で計測しうる最低流量が比較的大なる流量で
ある流量Q1に制限され、微小流量の計測は不可
能であるという欠点があつた。
そこで、本考案は、被測流体の流量に応じて被
測流体を羽根車に導く通路の面積を可変し、被測
流体が減ると通路の面積を小として流体の流速を
大なる値に維持するようにして、低流量域の感度
を上昇させて、微小流量の計測を可能とし、上記
欠点を除去したタービンメータを提供することを
目的とする。
測流体を羽根車に導く通路の面積を可変し、被測
流体が減ると通路の面積を小として流体の流速を
大なる値に維持するようにして、低流量域の感度
を上昇させて、微小流量の計測を可能とし、上記
欠点を除去したタービンメータを提供することを
目的とする。
そのための構成は、内部に被測流体の流路が形
成された流量計本体と、該流量計本体に支承さ
れ、該流路を流れる被測流体により回転される羽
根車と、該羽根車の外周を囲んで被測流体を該羽
根車に案内するように前記流路中に配設された筒
部と、前記筒部の上流側開口を閉塞するように設
けられた閉塞部材と、該筒部外壁と前記流路内壁
との間の前記流路を閉塞するように前記筒部又は
閉塞部材に接続されて設けられ、前記羽根車に対
する上流側と下流側との被測流体の差圧により可
動する隔壁とよりなり、 該被測流体の流量が増すと該被測流体を該羽根
車に導く上記上流側開口の面積が大となり、該被
測流体の流量が減ると上記上流側開口の面積が小
となる構成としてなるものである。
成された流量計本体と、該流量計本体に支承さ
れ、該流路を流れる被測流体により回転される羽
根車と、該羽根車の外周を囲んで被測流体を該羽
根車に案内するように前記流路中に配設された筒
部と、前記筒部の上流側開口を閉塞するように設
けられた閉塞部材と、該筒部外壁と前記流路内壁
との間の前記流路を閉塞するように前記筒部又は
閉塞部材に接続されて設けられ、前記羽根車に対
する上流側と下流側との被測流体の差圧により可
動する隔壁とよりなり、 該被測流体の流量が増すと該被測流体を該羽根
車に導く上記上流側開口の面積が大となり、該被
測流体の流量が減ると上記上流側開口の面積が小
となる構成としてなるものである。
次に、その各実施例について説明する。
第2図、第3図は夫々本考案になるタービンメ
ータの一実施例の縦断正面図及び縦断側面図であ
る。
ータの一実施例の縦断正面図及び縦断側面図であ
る。
図中、軸流型のタービンメータ1は、流量計本
体としてのハウジング2を有する。
体としてのハウジング2を有する。
ハウジング2は、ハウジング半体3と4とを突
き合わせてなる構造であり、内部空間に羽根車5
が支持されている。ハウジング半体3,4は夫々
流入管6及び流出管7を有し、ハウジング2の内
部空間は被測流体が矢印方向に流れる流路8を形
成する。
き合わせてなる構造であり、内部空間に羽根車5
が支持されている。ハウジング半体3,4は夫々
流入管6及び流出管7を有し、ハウジング2の内
部空間は被測流体が矢印方向に流れる流路8を形
成する。
9は円柱形状のボスであり、上流側のハウジン
グ半体3の内方向に突出しているステー10a,
10bによりハウジング2の軸心位置に固定して
ある。ボス9には、小流量用のテーパ状通路11
a〜11dと、通常流量用のテーパ状通路(開
口)12a〜12dとが等角度間隔で且つ交互に形
成してある。小流量用のテーパ状通路11a〜1
1dは、ボス9の上流側端面より下流方向に向か
つて直線状に延在し、下流側が縮径された形状の
通路である。通常流量用のテーパ状通路12a〜
12dは、ボス9の周面に入口開口12a−1〜
12d−1を有し、これより下流方向に向かつて
L字状に屈曲延在し、下流側が縮径された形状の
通路である。なお、上記各テーパ状通路11a〜
11d,12a〜12dの出口開口11a−1〜
11d−1,12a−2〜12d−2は、第3図に
示すように、ボス9の下流側端面に交互に並んで
いる。
グ半体3の内方向に突出しているステー10a,
10bによりハウジング2の軸心位置に固定して
ある。ボス9には、小流量用のテーパ状通路11
a〜11dと、通常流量用のテーパ状通路(開
口)12a〜12dとが等角度間隔で且つ交互に形
成してある。小流量用のテーパ状通路11a〜1
1dは、ボス9の上流側端面より下流方向に向か
つて直線状に延在し、下流側が縮径された形状の
通路である。通常流量用のテーパ状通路12a〜
12dは、ボス9の周面に入口開口12a−1〜
12d−1を有し、これより下流方向に向かつて
L字状に屈曲延在し、下流側が縮径された形状の
通路である。なお、上記各テーパ状通路11a〜
11d,12a〜12dの出口開口11a−1〜
11d−1,12a−2〜12d−2は、第3図に
示すように、ボス9の下流側端面に交互に並んで
いる。
羽根車5は、軸受13,14及びスラスト軸受
15,16により回転可能に支持されており、ボ
ス9の下流側端面に対向している。羽根車5の各
羽根が上記出口開口11a−1〜11d−1,12
a−2〜12d−2に対向している。上記軸受14
が形成してある下流側コーン17は、ステー18
により、ボス9の筒部9aに取付けられており、
羽根車5を支持している。
15,16により回転可能に支持されており、ボ
ス9の下流側端面に対向している。羽根車5の各
羽根が上記出口開口11a−1〜11d−1,12
a−2〜12d−2に対向している。上記軸受14
が形成してある下流側コーン17は、ステー18
により、ボス9の筒部9aに取付けられており、
羽根車5を支持している。
20は閉塞部材を構成する筒状のスリーブであ
り、ボス9の外側に矢印A,B方向に滑動可能に
嵌合してある。スリーブ20は、矢印B方向(閉
方向)に移動して第2図に示すように、全部の入
口開口12a−1〜12d−1を閉蓋し、矢印A方
向に移動して、入口開口12a−1〜12d−1を
徐々に開く。なお、スリーブ20は、筒部9aの
外周に設けられた圧縮コイルばね21により矢印
B方向に付勢されており、同方向に移動してスト
ツパとして機能するステー10a,10bに係止
されている。
り、ボス9の外側に矢印A,B方向に滑動可能に
嵌合してある。スリーブ20は、矢印B方向(閉
方向)に移動して第2図に示すように、全部の入
口開口12a−1〜12d−1を閉蓋し、矢印A方
向に移動して、入口開口12a−1〜12d−1を
徐々に開く。なお、スリーブ20は、筒部9aの
外周に設けられた圧縮コイルばね21により矢印
B方向に付勢されており、同方向に移動してスト
ツパとして機能するステー10a,10bに係止
されている。
22は隔壁を構成する弾性材製の円環形状のダ
イヤフラムであり、流路8のうち羽根車5とハウ
ジング2との間を閉塞しており、羽根車5に対向
する位置より外れた位置に設けてある。このダイ
ヤフラム22は、内周縁がスリーブ20に焼付又
は接着により固定してあり、外周縁がリング部材
23に接着され且つハウジング半体3,4に挟ま
れて固定してあり、ハウジング2の内部空間であ
る流路8を上流室24と下流室25に仕切つてい
る。
イヤフラムであり、流路8のうち羽根車5とハウ
ジング2との間を閉塞しており、羽根車5に対向
する位置より外れた位置に設けてある。このダイ
ヤフラム22は、内周縁がスリーブ20に焼付又
は接着により固定してあり、外周縁がリング部材
23に接着され且つハウジング半体3,4に挟ま
れて固定してあり、ハウジング2の内部空間であ
る流路8を上流室24と下流室25に仕切つてい
る。
ダイヤフラム22は羽根車5に対向する位置に
はないため、ダイヤフラム22は流体の流れを妨
害せず、流量計測精度を損ねることにならない。
はないため、ダイヤフラム22は流体の流れを妨
害せず、流量計測精度を損ねることにならない。
なお、上記ダイヤフラム22の寸法及び圧縮コ
イルばね21のばね力は、タービンメータ1の仕
様に応じて適宜定めてある。
イルばね21のばね力は、タービンメータ1の仕
様に応じて適宜定めてある。
次に、上記タービンメータ1の動作について説
明する。
明する。
まず、被測流体が流量Q3で流れているときの
状態について説明する。
状態について説明する。
上流室24の圧力はPa、下流室25の圧力は
Pb、差圧はPdとなる。差圧Pdは大きく、ダイヤ
フラム22に作用する差圧Pdによる矢印A方向
の力はばね21による矢印B方向の力を上回つて
いる。このため、スリーブ20はダイヤフラム2
2により引かれてばね21に抗して第2図に示す
位置より矢印A方向に最大限移動して同図中二点
鎖線で示す位置にあり、入口開口12a−1〜1
2d−1は全開している。
Pb、差圧はPdとなる。差圧Pdは大きく、ダイヤ
フラム22に作用する差圧Pdによる矢印A方向
の力はばね21による矢印B方向の力を上回つて
いる。このため、スリーブ20はダイヤフラム2
2により引かれてばね21に抗して第2図に示す
位置より矢印A方向に最大限移動して同図中二点
鎖線で示す位置にあり、入口開口12a−1〜1
2d−1は全開している。
このため、流体は、通常流量用のテーパ状通路
12a〜12d及び小流量用のテーパ状通路11
a〜11dを通して羽根車5に噴流として作用
し、羽根車5を回転させて下流側へ移動する。羽
根車5の回転数が検出、計数されて、流量指示部
(図示せず)に流量Q3が表示される。
12a〜12d及び小流量用のテーパ状通路11
a〜11dを通して羽根車5に噴流として作用
し、羽根車5を回転させて下流側へ移動する。羽
根車5の回転数が検出、計数されて、流量指示部
(図示せず)に流量Q3が表示される。
流量が増すと、これに応じて上記差圧も増し、
ダイヤフラム22及びスリーブ20は上記の位置
に保たれ、流量は上記と同様に計測される。
ダイヤフラム22及びスリーブ20は上記の位置
に保たれ、流量は上記と同様に計測される。
こゝで、流量が減少したときの動作について説
明するに、流量が減少するに応じて上記差圧Pd
が減少し、流量がQ4程度となると、ダイヤフラ
ム22に作用する差圧Pdによる矢印A方向の力
とばね21による矢印B方向の力とが平衡し、ス
リーブ20がばね21により矢印B方向に移動を
開始し、入口開口12a−1〜12d−1を徐々に
閉じる。これにより流体を羽根車5に導く通路の
面積が徐々に減少する。入口開口12a−1〜1
2d−1がスリーブ20により一部閉じられた状
態においては、流体は、不完全閉蓋状態の入口開
口12a−1〜12d−1を通り、テーパ状通路1
2a〜12dを通つて羽根車5に作用すると共に
テーパ状通路11a〜11dを通つて羽根車5に
作用し、羽根車5は流量に応じた速度で回転し、
流量は正常に計測される。
明するに、流量が減少するに応じて上記差圧Pd
が減少し、流量がQ4程度となると、ダイヤフラ
ム22に作用する差圧Pdによる矢印A方向の力
とばね21による矢印B方向の力とが平衡し、ス
リーブ20がばね21により矢印B方向に移動を
開始し、入口開口12a−1〜12d−1を徐々に
閉じる。これにより流体を羽根車5に導く通路の
面積が徐々に減少する。入口開口12a−1〜1
2d−1がスリーブ20により一部閉じられた状
態においては、流体は、不完全閉蓋状態の入口開
口12a−1〜12d−1を通り、テーパ状通路1
2a〜12dを通つて羽根車5に作用すると共に
テーパ状通路11a〜11dを通つて羽根車5に
作用し、羽根車5は流量に応じた速度で回転し、
流量は正常に計測される。
流量がQ1付近まで減少すると、上記差圧Pdは
更に小となり、スリーブ20はばね21により押
されてステー10aに当接する第2図に示す最終
位置まで移動する。これにより、入口開口12a
−1〜12d−1がスリーブ20により完全に閉蓋
され、テーパ状通路12a〜12dは閉じられ
る。このため、流体は小流量用のテーパ状通路1
1a〜11dだけによつて羽根車5に導かれるこ
とになり、流体を羽根車5に導く通路の面積は小
となり、圧力損失が増える。従つて、流体は速い
流速の噴流となつて出口開口11a−1〜11d
−1より吐出する。また流体はテーパ状通路11
a〜11dの途中で絞られることにより、流速が
増し、流体は、非常に速い流速の噴流となつて単
位流量当りの運動エネルギが大きくなり開口11
a−1〜11d−1より吐出して羽根車5の羽根に
当たる。テーパ状通路11a〜11dはノズルと
して作用する。
更に小となり、スリーブ20はばね21により押
されてステー10aに当接する第2図に示す最終
位置まで移動する。これにより、入口開口12a
−1〜12d−1がスリーブ20により完全に閉蓋
され、テーパ状通路12a〜12dは閉じられ
る。このため、流体は小流量用のテーパ状通路1
1a〜11dだけによつて羽根車5に導かれるこ
とになり、流体を羽根車5に導く通路の面積は小
となり、圧力損失が増える。従つて、流体は速い
流速の噴流となつて出口開口11a−1〜11d
−1より吐出する。また流体はテーパ状通路11
a〜11dの途中で絞られることにより、流速が
増し、流体は、非常に速い流速の噴流となつて単
位流量当りの運動エネルギが大きくなり開口11
a−1〜11d−1より吐出して羽根車5の羽根に
当たる。テーパ状通路11a〜11dはノズルと
して作用する。
こゝで、噴流により羽根車5に作用する駆動力
Fは、 F=ρQv sinθ こゝで、ρ:流体の密度 v:流速 θ:噴流が羽根に当る角度 である。
Fは、 F=ρQv sinθ こゝで、ρ:流体の密度 v:流速 θ:噴流が羽根に当る角度 である。
により表わされる。これより流速vを大きくすれ
ば駆動力Fを大とすることが可能であることが分
かる。
ば駆動力Fを大とすることが可能であることが分
かる。
本実施例では、上記のように羽根車5の羽根に
当たる噴流の速度vは可能な限り大としてあるた
め、羽根車5には大なる駆動力Fが作用し、羽根
車5は流量に応じた速度で依然として回動しう
る。羽根車5を回転させるに必要な駆動力は、流
量がQ1より更に低下して、Q5程度になるまで与
えられ、タービンメータ1の低流量域の感度が上
昇する。
当たる噴流の速度vは可能な限り大としてあるた
め、羽根車5には大なる駆動力Fが作用し、羽根
車5は流量に応じた速度で依然として回動しう
る。羽根車5を回転させるに必要な駆動力は、流
量がQ1より更に低下して、Q5程度になるまで与
えられ、タービンメータ1の低流量域の感度が上
昇する。
これにより、上記タービンメータ1の器差特性
は、第1図中曲線bで示す如くになり、計測可能
な流量域が低流量域側に△X拡大され、従来は不
可能であつた微小流量の計測も可能となる。また
許容誤差範囲内で計測しうる流量の範囲も拡大さ
れてX2となる。従つて、タービンメータ1は、
例えばプロセス用燃料流量計測用等で流量変化が
特に大きい流体の計測用に最適となる。
は、第1図中曲線bで示す如くになり、計測可能
な流量域が低流量域側に△X拡大され、従来は不
可能であつた微小流量の計測も可能となる。また
許容誤差範囲内で計測しうる流量の範囲も拡大さ
れてX2となる。従つて、タービンメータ1は、
例えばプロセス用燃料流量計測用等で流量変化が
特に大きい流体の計測用に最適となる。
なお、上記のタービンメータ1において、ダイ
ヤフラム22は羽根車5に対向する位置より外れ
た位置にある。このためダイヤフラム22は羽根
車5に向かう流体の流路より外れており、この流
体の流れを妨害する作用は無く、流量計測は高精
度で行なわれる。またダイヤフラム22の寸法
は、流量計測精度を低下させることなく、任意の
寸法に定めることが出来、例えばスリーブ20が
変位を開始するときの流量を自由に定めることが
出来、設計上有利となる。
ヤフラム22は羽根車5に対向する位置より外れ
た位置にある。このためダイヤフラム22は羽根
車5に向かう流体の流路より外れており、この流
体の流れを妨害する作用は無く、流量計測は高精
度で行なわれる。またダイヤフラム22の寸法
は、流量計測精度を低下させることなく、任意の
寸法に定めることが出来、例えばスリーブ20が
変位を開始するときの流量を自由に定めることが
出来、設計上有利となる。
またタービンメータ1が組込まれたシステムで
は管路の切り替えなどで流入流れの状態が変化す
るため、メータ常数(回転数/流量)が計測可能
な流量範囲の全域に亘つて一定とならない可能性
があるが、タービンメータ1は器差性能の再現性
が極めて良いので、流量較正曲線をマイクロコン
ピユータで記憶してリニヤライズすることは極め
て容易であり、全体として流量計測精度の向上を
図ることが可能である。
は管路の切り替えなどで流入流れの状態が変化す
るため、メータ常数(回転数/流量)が計測可能
な流量範囲の全域に亘つて一定とならない可能性
があるが、タービンメータ1は器差性能の再現性
が極めて良いので、流量較正曲線をマイクロコン
ピユータで記憶してリニヤライズすることは極め
て容易であり、全体として流量計測精度の向上を
図ることが可能である。
第4図は本考案の別の実施例の接線流型のター
ビンメータ30を示す。
ビンメータ30を示す。
同図中、31はハウジング半体32,33を組
合わせてなるハウジング、34は羽根車、35は
流入管、36は流出管である。
合わせてなるハウジング、34は羽根車、35は
流入管、36は流出管である。
37は筒体であり、羽根車34を囲繞してい
る。38は隔壁を構成する円環形状のダイヤフラ
ムであり、内周縁が筒体37に、外周縁がハウジ
ング31に固定してあり、流路39を上流室40
と下流室41とに仕切つている。筒体37は矢印
C,D方向に変位可能であり、圧縮コイルばね4
2により矢印C方向に付勢されている。筒体37
と筒状リブ43との間に流体を羽根車34に導く
通路(開口)44が形成される。
る。38は隔壁を構成する円環形状のダイヤフラ
ムであり、内周縁が筒体37に、外周縁がハウジ
ング31に固定してあり、流路39を上流室40
と下流室41とに仕切つている。筒体37は矢印
C,D方向に変位可能であり、圧縮コイルばね4
2により矢印C方向に付勢されている。筒体37
と筒状リブ43との間に流体を羽根車34に導く
通路(開口)44が形成される。
通常の流量を計測している場合には、筒体37
はばね42に抗して矢印D方向に変位しており、
筒状リブ43より遠く離れており、通路44の面
積は大となつている。流量が減少すると、筒体3
7がばね42により押されて矢印C方向に変位
し、通路44が狭くなる。流量が微小となつた場
合には、筒体37は筒状ブ43に近接し、通路4
4は極く狭くなり、流体はこゝを通つて速い速度
の噴流となつて羽根車34に当たり、羽根車34
は前記の場合と同様に十分な駆動力を付与されて
回転する。
はばね42に抗して矢印D方向に変位しており、
筒状リブ43より遠く離れており、通路44の面
積は大となつている。流量が減少すると、筒体3
7がばね42により押されて矢印C方向に変位
し、通路44が狭くなる。流量が微小となつた場
合には、筒体37は筒状ブ43に近接し、通路4
4は極く狭くなり、流体はこゝを通つて速い速度
の噴流となつて羽根車34に当たり、羽根車34
は前記の場合と同様に十分な駆動力を付与されて
回転する。
これにより、タービンメータ30は、流量範囲
が低流量側に拡大されたものとなり、上記のター
ビンメータ1と同様の効果を有する。
が低流量側に拡大されたものとなり、上記のター
ビンメータ1と同様の効果を有する。
なお上記ダイヤフラム22の代わりに、内周側
にスリーブ20が固定されハウジング2の内周面
に嵌合して矢印A,B方向に摺動可能な円環状の
ピストン構造の部材を使用することも出来る。ま
たダイヤフラム38に変わつて上記と同様なピス
トン構造の部材を使用することも出来る。
にスリーブ20が固定されハウジング2の内周面
に嵌合して矢印A,B方向に摺動可能な円環状の
ピストン構造の部材を使用することも出来る。ま
たダイヤフラム38に変わつて上記と同様なピス
トン構造の部材を使用することも出来る。
上述の如く、本考案になるタービンメータによ
れば、流量の大小に拘らず、常に全流量が羽根車
を通るため、流量計測を精度良く行うことが出
来、及び、従来は流量計測不可能な低流量域にお
いても流量を正常に計測することが出来、微小流
量の計測にも適用出来、また流量計測範囲の拡大
を図ることが出来、流量変動幅の大なる管路にも
適用することが出来、また隔壁は羽根車と流量計
本体との間にあつて羽根車に対向する位置より外
れた位置にあるため、流体の流れを妨害すること
はなく、流量計測精度の向上を図ることが出来る
等の特長を有する。
れば、流量の大小に拘らず、常に全流量が羽根車
を通るため、流量計測を精度良く行うことが出
来、及び、従来は流量計測不可能な低流量域にお
いても流量を正常に計測することが出来、微小流
量の計測にも適用出来、また流量計測範囲の拡大
を図ることが出来、流量変動幅の大なる管路にも
適用することが出来、また隔壁は羽根車と流量計
本体との間にあつて羽根車に対向する位置より外
れた位置にあるため、流体の流れを妨害すること
はなく、流量計測精度の向上を図ることが出来る
等の特長を有する。
第1図はタービンメータの器差特性を示す図、
第2図は本考案のタービンメータの一実施例の縦
断正面図、第3図は第2図中−線に沿う断面
矢視図、第4図は本考案のタービンメータの別の
実施例の縦断面図である。 1,30……タービンメータ、2,31……ハ
ウジング、5,34……羽根車、6,35……流
入管、7,36……流出管、8,39……流路、
9……ボス、11a〜11d……小流量用のテー
パ状通路、12a〜12d……通常流量用のテー
パ状通路、11a−1〜11d−1,12a−2〜
12d−2……出口開口、12a−1〜12d−1
……入口開口、20……スリーブ、21,42…
…圧縮コイルばね、22,38……ダイヤフラ
ム、24,40……上流室、25,41……下流
室、37……筒体、43……筒状リブ、44……
通路。
第2図は本考案のタービンメータの一実施例の縦
断正面図、第3図は第2図中−線に沿う断面
矢視図、第4図は本考案のタービンメータの別の
実施例の縦断面図である。 1,30……タービンメータ、2,31……ハ
ウジング、5,34……羽根車、6,35……流
入管、7,36……流出管、8,39……流路、
9……ボス、11a〜11d……小流量用のテー
パ状通路、12a〜12d……通常流量用のテー
パ状通路、11a−1〜11d−1,12a−2〜
12d−2……出口開口、12a−1〜12d−1
……入口開口、20……スリーブ、21,42…
…圧縮コイルばね、22,38……ダイヤフラ
ム、24,40……上流室、25,41……下流
室、37……筒体、43……筒状リブ、44……
通路。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 内部に被測流体の流路が形成された流量計本体
と、該流量計本体に支承され、該流路を流れる被
測流体により回転される羽根車と、該羽根車の外
周を囲んで被測流体を該羽根車に案内するように
前記流路中に配設された筒部と、前記筒部の上流
側開口を閉塞するように設けられた閉塞部材と、
該筒部外壁と前記流路内壁との間の前記流路を閉
塞するように前記筒部又は閉塞部材に接続されて
設けられ、前記羽根車に対する上流側と下流側と
の被測流体の差圧により可動する隔壁とよりな
り、 該被測流体の流量が増すと該被測流体を該羽根
車に導く上記上流側開口の面積が大となり、該被
測流体の流量が減ると上記上流側開口の面積が小
となる構成のタービンメータ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2278284U JPS60135613U (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | タ−ビンメ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2278284U JPS60135613U (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | タ−ビンメ−タ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60135613U JPS60135613U (ja) | 1985-09-09 |
JPH0210417Y2 true JPH0210417Y2 (ja) | 1990-03-15 |
Family
ID=30515400
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2278284U Granted JPS60135613U (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | タ−ビンメ−タ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60135613U (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006153682A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Maezawa Kyuso Industries Co Ltd | 流量センサ |
-
1984
- 1984-02-20 JP JP2278284U patent/JPS60135613U/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60135613U (ja) | 1985-09-09 |
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