JPH0742662A - 風 車 - Google Patents
風 車Info
- Publication number
- JPH0742662A JPH0742662A JP5186077A JP18607793A JPH0742662A JP H0742662 A JPH0742662 A JP H0742662A JP 5186077 A JP5186077 A JP 5186077A JP 18607793 A JP18607793 A JP 18607793A JP H0742662 A JPH0742662 A JP H0742662A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- cylinder
- wind turbine
- variable pitch
- hydraulic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/70—Wind energy
- Y02E10/72—Wind turbines with rotation axis in wind direction
Landscapes
- Hydraulic Motors (AREA)
- Wind Motors (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 可変ピッチ翼を動かすのに必要な作動流体量
が少なくする。 【構成】 回転数が過大になると蓄圧器６内の圧力をシ
リンダー２内に供給しシリンダー２内のピストン１５に
より可変ピッチ翼１の角度を変えてフェザーリング状態
にする風車における回転数が過大になると切換弁９が作
動してシリンダー２内のピストン１５両側を連通すると
ともに蓄圧器６内の圧力をシリンダー２内へ供給するよ
うに構成する。
が少なくする。 【構成】 回転数が過大になると蓄圧器６内の圧力をシ
リンダー２内に供給しシリンダー２内のピストン１５に
より可変ピッチ翼１の角度を変えてフェザーリング状態
にする風車における回転数が過大になると切換弁９が作
動してシリンダー２内のピストン１５両側を連通すると
ともに蓄圧器６内の圧力をシリンダー２内へ供給するよ
うに構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、風力発電などに適用さ
れる風車に関する。
れる風車に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２は風力発電などに使用されている従
来の風車の説明図である。図において、本風車は回転数
を一定に保つために油圧シリンダー２により可変ピッチ
翼１の角度θを変えるようになっており、通常の運転時
における可変ピッチ翼１の角度θは風向きに対してθ＝
６０°〜９０°で、運転準備範囲θ2 ≒６０°、運転範
囲θ1 ＝３０°で制御される。また、休止時には可変ピ
ッチ翼１の角度θを風向きに対して平行にする。この状
態は風力で回転することがなく、フェザーリングと称さ
れる。
来の風車の説明図である。図において、本風車は回転数
を一定に保つために油圧シリンダー２により可変ピッチ
翼１の角度θを変えるようになっており、通常の運転時
における可変ピッチ翼１の角度θは風向きに対してθ＝
６０°〜９０°で、運転準備範囲θ2 ≒６０°、運転範
囲θ1 ＝３０°で制御される。また、休止時には可変ピ
ッチ翼１の角度θを風向きに対して平行にする。この状
態は風力で回転することがなく、フェザーリングと称さ
れる。
【０００３】可変ピッチ翼１の角度θを油圧シリンダー
２により制御する油圧ユニットには、フェザーリング用
の油圧切換弁０９、蓄圧器６、サーボ弁３、油圧ポンプ
４、タンク５などが組込まれている。通常、風車翼１は
角度θ1 ＝３０°で運転される。風力が強くなると回転
数が増すが、コントローラ１８がこの回転数の信号を感
知してサーボ弁３を油圧シリンダー２内の右室１１に作
動油を送油、左室１２から作動油を排油するように切換
えることによりロッド１３を図における左方に移動す
る。すると、ロッド１３に連結されている風車翼１の角
度θ1 が大きくなって回転数が低下し、回転数が一定に
保たれる。符号１７は風車翼１の角度θを感知する変位
センサーである。また、風力が弱くなって風車翼１の回
転数が低くなると、サーボ弁３がコントローラ１８によ
り上述の逆方向に切換わってロッド１３が図における右
方に移動し、風車翼１の角度θが小さくなることにより
回転数が増す。運転中は弁０９が閉じられており、蓄圧
器６に高圧油が蓄圧される。風車の休止時や油圧ポンプ
４の故障時などには油圧ポンプ４の吐出圧力が低下する
が、この低下により弁０９が開弁して蓄圧器６内の油圧
が油圧シリンダー２内の右室１１に送油され、ロッド１
３が図における右方へ移動することにより、風車翼１が
風向きと平行になってフェザーリング状態となる。
２により制御する油圧ユニットには、フェザーリング用
の油圧切換弁０９、蓄圧器６、サーボ弁３、油圧ポンプ
４、タンク５などが組込まれている。通常、風車翼１は
角度θ1 ＝３０°で運転される。風力が強くなると回転
数が増すが、コントローラ１８がこの回転数の信号を感
知してサーボ弁３を油圧シリンダー２内の右室１１に作
動油を送油、左室１２から作動油を排油するように切換
えることによりロッド１３を図における左方に移動す
る。すると、ロッド１３に連結されている風車翼１の角
度θ1 が大きくなって回転数が低下し、回転数が一定に
保たれる。符号１７は風車翼１の角度θを感知する変位
センサーである。また、風力が弱くなって風車翼１の回
転数が低くなると、サーボ弁３がコントローラ１８によ
り上述の逆方向に切換わってロッド１３が図における右
方に移動し、風車翼１の角度θが小さくなることにより
回転数が増す。運転中は弁０９が閉じられており、蓄圧
器６に高圧油が蓄圧される。風車の休止時や油圧ポンプ
４の故障時などには油圧ポンプ４の吐出圧力が低下する
が、この低下により弁０９が開弁して蓄圧器６内の油圧
が油圧シリンダー２内の右室１１に送油され、ロッド１
３が図における右方へ移動することにより、風車翼１が
風向きと平行になってフェザーリング状態となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の風
車において、このような風車は原則として無人運転であ
るとともに油圧シリンダー２などを含む油圧ユニットは
特に風車の高所にあるため、保守点検など油圧ユニット
に近付くことは長期間にわたって殆どない。このため、
油圧シリンダー２は低圧でも十分に作動するように大径
化されているとともに、シールや油圧ホースなどの耐久
性を増やしている。また、可変ピッチ翼１の制御範囲が
θ1 ＝３０°と小さいために油圧シリンダー２のストロ
ークも小さいが、フェザーリング時はθ2 ＝６０°以上
に大きくストロークし、これに伴って蓄圧器６も大容量
のものを必要としている。因みに、風車翼１の角度を９
０°動かす場合に必要な高圧油量Ｑ2 は次式で求められ
る。
車において、このような風車は原則として無人運転であ
るとともに油圧シリンダー２などを含む油圧ユニットは
特に風車の高所にあるため、保守点検など油圧ユニット
に近付くことは長期間にわたって殆どない。このため、
油圧シリンダー２は低圧でも十分に作動するように大径
化されているとともに、シールや油圧ホースなどの耐久
性を増やしている。また、可変ピッチ翼１の制御範囲が
θ1 ＝３０°と小さいために油圧シリンダー２のストロ
ークも小さいが、フェザーリング時はθ2 ＝６０°以上
に大きくストロークし、これに伴って蓄圧器６も大容量
のものを必要としている。因みに、風車翼１の角度を９
０°動かす場合に必要な高圧油量Ｑ2 は次式で求められ
る。
【０００５】 Ｑ2 ＝（π／４）×Ｄ2 ×Ｌ………………………………………（１） 但し、Ｌは可変ピッチ翼１を９０°動かす場合に必要な
油圧シリンダー２のストロークである。
油圧シリンダー２のストロークである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る風車は上記
課題の解決を目的にしており、回転数が過大になると蓄
圧器内の圧力をシリンダー内に供給し上記シリンダー内
のピストンにより可変ピッチ翼の角度を変えてフェザー
リング状態にする風車において、回転数が過大になると
作動して上記シリンダー内のピストン両側を連通すると
ともに上記蓄圧器内の圧力を上記シリンダー内へ供給す
る切換弁を備えた構成を特徴とする。
課題の解決を目的にしており、回転数が過大になると蓄
圧器内の圧力をシリンダー内に供給し上記シリンダー内
のピストンにより可変ピッチ翼の角度を変えてフェザー
リング状態にする風車において、回転数が過大になると
作動して上記シリンダー内のピストン両側を連通すると
ともに上記蓄圧器内の圧力を上記シリンダー内へ供給す
る切換弁を備えた構成を特徴とする。
【０００７】
【作用】即ち、本発明に係る風車においては、回転数が
過大になると蓄圧器内の圧力をシリンダー内に供給しシ
リンダー内のピストンにより可変ピッチ翼の角度を変え
てフェザーリング状態にする風車における回転数が過大
になると切換弁が作動してシリンダー内のピストン両側
を連通するとともに蓄圧器内の圧力をシリンダー内へ供
給するようになっており、風車の回転数が過大になると
切換弁が作動してシリンダー内のピストン両側を連通す
るとともに蓄圧器内の圧力がシリンダー内に作用してピ
ストンは両側の圧力差、即ち圧力の作用面積の差により
ロッド側へ動いて可変ピッチ翼の角度を変えフェザーリ
ング状態となる。これにより、可変ピッチ翼を動かすの
に必要な作動流体量がピストンの直径をＤ、ロッドの直
径をｄとした場合に従来の風車における作動流体量のｄ
2 ／Ｄ2 と少なくなる。
過大になると蓄圧器内の圧力をシリンダー内に供給しシ
リンダー内のピストンにより可変ピッチ翼の角度を変え
てフェザーリング状態にする風車における回転数が過大
になると切換弁が作動してシリンダー内のピストン両側
を連通するとともに蓄圧器内の圧力をシリンダー内へ供
給するようになっており、風車の回転数が過大になると
切換弁が作動してシリンダー内のピストン両側を連通す
るとともに蓄圧器内の圧力がシリンダー内に作用してピ
ストンは両側の圧力差、即ち圧力の作用面積の差により
ロッド側へ動いて可変ピッチ翼の角度を変えフェザーリ
ング状態となる。これにより、可変ピッチ翼を動かすの
に必要な作動流体量がピストンの直径をＤ、ロッドの直
径をｄとした場合に従来の風車における作動流体量のｄ
2 ／Ｄ2 と少なくなる。
【０００８】
【実施例】図１は本発明の一実施例に係る風車の説明図
である。図において、本実施例に係る風車は風力発電な
どに使用されるもので、回転数を一定に保つために油圧
シリンダー２により可変ピッチ翼１の角度θを変えるよ
うになっており、通常の運転時における可変ピッチ翼１
の角度θは風向き対してθ＝６０°〜９０°で、運転準
備範囲θ2 ≒６０°、運転範囲θ1 ＝３０°で制御され
る。また、休止時には可変ピッチ翼１の角度θを風向き
に対して平行にする。この状態は風力で回転することが
なく、フェザーリングと称される。
である。図において、本実施例に係る風車は風力発電な
どに使用されるもので、回転数を一定に保つために油圧
シリンダー２により可変ピッチ翼１の角度θを変えるよ
うになっており、通常の運転時における可変ピッチ翼１
の角度θは風向き対してθ＝６０°〜９０°で、運転準
備範囲θ2 ≒６０°、運転範囲θ1 ＝３０°で制御され
る。また、休止時には可変ピッチ翼１の角度θを風向き
に対して平行にする。この状態は風力で回転することが
なく、フェザーリングと称される。
【０００９】図における符号１は可変ピッチ翼で、風向
きに対して平行に近付くと風車は減速し、逆に風向きに
対して直角に近付くと増速する。２は油圧シリンダー
で、サーボ弁３の切換えにより作動油がピストン１５の
右室１１内に送油されて左室１２内の作動油が排油され
ることによりロッド１３が図における左方に動き、可変
ピッチ翼１がこれと連動して風向きと平行状態に近付い
て風車は減速する。これとは逆に、ピストン１５の左室
１２内に送油されて右室１１内の作動油が排油される
と、可変ピッチ翼１が図における右方に動いて風車は増
速する。１８はコントローラで、可変ピッチ翼１の回転
数の信号及び可変ピッチ翼１の角度検出変位計１７の信
号が入力されることによりサーボ弁３を制御する。４は
油圧ポンプ、５はタンクである。６は蓄圧器で、内部の
圧力よりも油圧ポンプ４の吐出圧力が高いと高圧油を蓄
圧し、逆に低くなっても逆止弁７の作用により逆流しな
い。８，１０はパイロット操作型の逆止弁で、油圧ポン
プ４の吐出圧力が高圧になると開弁して逆止弁として機
能しないが、低圧になると逆止弁として機能する。９は
パイロット操作型の４方向切換弁で、油圧ポンプ４の吐
出圧力が高圧になってパイロット圧力が設定圧以上にな
ると閉弁する。逆に、油圧ポンプ４の吐出圧力が低下し
てパイロット圧力が設定圧以下になるとばねに押されて
開弁し、右室１１と左室１２とを連通する。
きに対して平行に近付くと風車は減速し、逆に風向きに
対して直角に近付くと増速する。２は油圧シリンダー
で、サーボ弁３の切換えにより作動油がピストン１５の
右室１１内に送油されて左室１２内の作動油が排油され
ることによりロッド１３が図における左方に動き、可変
ピッチ翼１がこれと連動して風向きと平行状態に近付い
て風車は減速する。これとは逆に、ピストン１５の左室
１２内に送油されて右室１１内の作動油が排油される
と、可変ピッチ翼１が図における右方に動いて風車は増
速する。１８はコントローラで、可変ピッチ翼１の回転
数の信号及び可変ピッチ翼１の角度検出変位計１７の信
号が入力されることによりサーボ弁３を制御する。４は
油圧ポンプ、５はタンクである。６は蓄圧器で、内部の
圧力よりも油圧ポンプ４の吐出圧力が高いと高圧油を蓄
圧し、逆に低くなっても逆止弁７の作用により逆流しな
い。８，１０はパイロット操作型の逆止弁で、油圧ポン
プ４の吐出圧力が高圧になると開弁して逆止弁として機
能しないが、低圧になると逆止弁として機能する。９は
パイロット操作型の４方向切換弁で、油圧ポンプ４の吐
出圧力が高圧になってパイロット圧力が設定圧以上にな
ると閉弁する。逆に、油圧ポンプ４の吐出圧力が低下し
てパイロット圧力が設定圧以下になるとばねに押されて
開弁し、右室１１と左室１２とを連通する。
【００１０】油圧ポンプ４が停止して吐出圧力が低下す
ると逆止弁８，１０が閉弁するとともに、切換弁９のパ
イロット圧力が設定圧以下になると切換弁９がばねに押
されて開弁し、油圧シリンダー２内の右室１１と左室１
２とが連通して圧力が均衡するのと同時に、蓄圧器６内
に蓄圧されている高圧油が逆止弁１４を開弁して右室１
１及び左室１２内に流入する。この状態でロッド１３は
油圧の作用面積の差、即ち次式で表わされる力Ｆ1 で図
における左方に動き、ピッチ可変翼１がこれに連動して
風向きに対して平行になりフェザーリング状態となる。
ると逆止弁８，１０が閉弁するとともに、切換弁９のパ
イロット圧力が設定圧以下になると切換弁９がばねに押
されて開弁し、油圧シリンダー２内の右室１１と左室１
２とが連通して圧力が均衡するのと同時に、蓄圧器６内
に蓄圧されている高圧油が逆止弁１４を開弁して右室１
１及び左室１２内に流入する。この状態でロッド１３は
油圧の作用面積の差、即ち次式で表わされる力Ｆ1 で図
における左方に動き、ピッチ可変翼１がこれに連動して
風向きに対して平行になりフェザーリング状態となる。
【００１１】 Ｆ1 ＝（π／４）×ｄ2 ×Ｐ………………………………………（２） 但し、Ｐは作用圧力で、このときに必要な高圧油量は次
式で求められる。
式で求められる。
【００１２】 Ｑ1 ＝（π／４）×ｄ2 ×Ｌ………………………………………（３） 但し、Ｌは可変ピッチ翼１を９０°動かす場合に必要な
油圧シリンダー２のストロークである。一旦、フェザー
リング状態になると逆止弁１４の作用で元には戻らな
い。油圧ポンプ４が起動して吐出圧力が高くなると、パ
イロット圧力で切換弁９が閉弁し、逆止弁８，１０が開
弁するので、油圧シリンダー２の制御が再び可能とな
る。
油圧シリンダー２のストロークである。一旦、フェザー
リング状態になると逆止弁１４の作用で元には戻らな
い。油圧ポンプ４が起動して吐出圧力が高くなると、パ
イロット圧力で切換弁９が閉弁し、逆止弁８，１０が開
弁するので、油圧シリンダー２の制御が再び可能とな
る。
【００１３】従来、このような風車は原則として無人運
転であるとともに油圧シリンダーなどを含む油圧ユニッ
トは特に風車の高所にあるため、保守点検など油圧ユニ
ットに近付くことは長期間にわたって殆どない。このた
め、油圧シリンダーは低圧でも十分に作動するように大
径化されているとともに、シールや油圧ホースなどの耐
久性を増やしている。また、可変ピッチ翼の制御範囲が
θ1 ＝３０°と小さいために油圧シリンダーのストロー
クも小さいが、フェザーリング時はθ2 ＝６０°以上に
大きくストロークし、これに伴って蓄圧器も大容量のも
のを必要としているが、本風車においては蓄圧器６の容
量を小さくする手段として油圧シリンダー２とこれを制
御するサーボ弁３との間に、パイロット圧力が低下する
と閉弁する逆止弁１０と、パイロット圧力が低下すると
開弁して油圧シリンダー２の左室１２と右室１１とを連
通させると同時に蓄圧器６とも連通させる切換弁９が備
えられており、可変ピッチ翼１を９０°動かすのに必要
な作動油量、即ち蓄圧器６により蓄圧される高圧油量が
式（３）で表わされる高圧油量Ｑ1 となり、従来の式
（１）で表わされる高圧油量Ｑ2 との油量比は次式で示
される。
転であるとともに油圧シリンダーなどを含む油圧ユニッ
トは特に風車の高所にあるため、保守点検など油圧ユニ
ットに近付くことは長期間にわたって殆どない。このた
め、油圧シリンダーは低圧でも十分に作動するように大
径化されているとともに、シールや油圧ホースなどの耐
久性を増やしている。また、可変ピッチ翼の制御範囲が
θ1 ＝３０°と小さいために油圧シリンダーのストロー
クも小さいが、フェザーリング時はθ2 ＝６０°以上に
大きくストロークし、これに伴って蓄圧器も大容量のも
のを必要としているが、本風車においては蓄圧器６の容
量を小さくする手段として油圧シリンダー２とこれを制
御するサーボ弁３との間に、パイロット圧力が低下する
と閉弁する逆止弁１０と、パイロット圧力が低下すると
開弁して油圧シリンダー２の左室１２と右室１１とを連
通させると同時に蓄圧器６とも連通させる切換弁９が備
えられており、可変ピッチ翼１を９０°動かすのに必要
な作動油量、即ち蓄圧器６により蓄圧される高圧油量が
式（３）で表わされる高圧油量Ｑ1 となり、従来の式
（１）で表わされる高圧油量Ｑ2 との油量比は次式で示
される。
【００１４】 Ｑ2 ／Ｑ1 ＝Ｄ2 ／ｄ2 ………………………………………………（４） 即ち、ｄ／Ｄ＝１／２の場合は蓄圧器６の容量は１／４
と小さくなり、また従来の風車における排油管１６も不
要となるなどコストの低減が図られる。
と小さくなり、また従来の風車における排油管１６も不
要となるなどコストの低減が図られる。
【００１５】
【発明の効果】本発明に係る風車は前記のように構成さ
れており、可変ピッチ翼を動かすのに必要な作動流体量
が少なくなるので、蓄圧器の容量も小さくすることがで
きてコストが低減される。
れており、可変ピッチ翼を動かすのに必要な作動流体量
が少なくなるので、蓄圧器の容量も小さくすることがで
きてコストが低減される。
【図１】図１は本発明の一実施例に係る風車の油圧回路
図である。
図である。
【図２】図２は従来の風車の油圧回路図である。
１ 可変ピッチ翼 ２ 油圧シリンダー ３ サーボ弁 ４ 油圧ポンプ ５ タンク ６ 蓄圧器 ７ 逆止弁 ８ パイロット操作型の逆止弁 ９ パイロット操作型の切換弁 １０ パイロット操作型の逆止弁 １１ 油圧シリンダーの右室 １２ 油圧シリンダーの左室 １３ ロッド １４ 逆止弁 １５ ピストン １７ 角度検出変位計 １８ コントローラ
Claims (1)
- 【請求項１】 回転数が過大になると蓄圧器内の圧力を
シリンダー内に供給し上記シリンダー内のピストンによ
り可変ピッチ翼の角度を変えてフェザーリング状態にす
る風車において、回転数が過大になると作動して上記シ
リンダー内のピストン両側を連通するとともに上記蓄圧
器内の圧力を上記シリンダー内へ供給する切換弁を備え
たことを特徴とする風車。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5186077A JP2786582B2 (ja) | 1993-07-28 | 1993-07-28 | 風 車 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5186077A JP2786582B2 (ja) | 1993-07-28 | 1993-07-28 | 風 車 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0742662A true JPH0742662A (ja) | 1995-02-10 |
| JP2786582B2 JP2786582B2 (ja) | 1998-08-13 |
Family
ID=16181985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5186077A Expired - Fee Related JP2786582B2 (ja) | 1993-07-28 | 1993-07-28 | 風 車 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2786582B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010001479A1 (ja) * | 2008-07-04 | 2010-01-07 | 三菱重工業株式会社 | 風力発電装置 |
| KR101049217B1 (ko) * | 2011-04-06 | 2011-07-13 | 부산대학교 산학협력단 | 양력 발전장치 |
| WO2011101995A1 (ja) * | 2010-02-22 | 2011-08-25 | 三菱重工業株式会社 | 風力発電装置およびその健全性診断方法 |
| CN102506010A (zh) * | 2011-12-15 | 2012-06-20 | 三一电气有限责任公司 | 风力发电机及其变桨系统 |
| JP2012197723A (ja) * | 2011-03-22 | 2012-10-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 風力発電装置及び風力発電装置の弁機能確認方法 |
-
1993
- 1993-07-28 JP JP5186077A patent/JP2786582B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010001479A1 (ja) * | 2008-07-04 | 2010-01-07 | 三菱重工業株式会社 | 風力発電装置 |
| JP5260651B2 (ja) * | 2008-07-04 | 2013-08-14 | 三菱重工業株式会社 | 風力発電装置 |
| WO2011101995A1 (ja) * | 2010-02-22 | 2011-08-25 | 三菱重工業株式会社 | 風力発電装置およびその健全性診断方法 |
| KR101158618B1 (ko) * | 2010-02-22 | 2012-06-22 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 풍력 발전 장치 및 그 건전성 진단 방법 |
| JP5022488B2 (ja) * | 2010-02-22 | 2012-09-12 | 三菱重工業株式会社 | 風力発電装置およびその健全性診断方法 |
| US8324749B2 (en) | 2010-02-22 | 2012-12-04 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Wind turbine generator and soundness diagnosis method thereof |
| JP2012197723A (ja) * | 2011-03-22 | 2012-10-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 風力発電装置及び風力発電装置の弁機能確認方法 |
| KR101049217B1 (ko) * | 2011-04-06 | 2011-07-13 | 부산대학교 산학협력단 | 양력 발전장치 |
| CN102506010A (zh) * | 2011-12-15 | 2012-06-20 | 三一电气有限责任公司 | 风力发电机及其变桨系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2786582B2 (ja) | 1998-08-13 |
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