JPH0734196A - 耐久性に優れたバラストタンク - Google Patents
耐久性に優れたバラストタンクInfo
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- JPH0734196A JPH0734196A JP19672993A JP19672993A JPH0734196A JP H0734196 A JPH0734196 A JP H0734196A JP 19672993 A JP19672993 A JP 19672993A JP 19672993 A JP19672993 A JP 19672993A JP H0734196 A JPH0734196 A JP H0734196A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 原油タンカーや鉱炭船等の船舶における、耐
食材料と樹脂被覆を組み合わせた耐久性に優れたバラス
トタンクを提供する。 【構成】 Ｃ：０. １５％以下，Ｓｉ：０.０２〜１.
５％，Ｍｎ：０. ２〜５.０％，Ｐ：０. ０２〜０. １
０％、Ｓ：０. ００５％以下，Ｃｒ：０. ２〜５％を含
み残部は実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低
合金鋼を構成材料とし、その空間部内壁が１５０μｍ以
上の膜厚で樹脂被覆されていることを特徴とする耐久性
に優れたバラストタンク。なお、必要により、所定量の
Ｃｕ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌの１種以
上を鋼の性質改善のために添加する。
食材料と樹脂被覆を組み合わせた耐久性に優れたバラス
トタンクを提供する。 【構成】 Ｃ：０. １５％以下，Ｓｉ：０.０２〜１.
５％，Ｍｎ：０. ２〜５.０％，Ｐ：０. ０２〜０. １
０％、Ｓ：０. ００５％以下，Ｃｒ：０. ２〜５％を含
み残部は実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低
合金鋼を構成材料とし、その空間部内壁が１５０μｍ以
上の膜厚で樹脂被覆されていることを特徴とする耐久性
に優れたバラストタンク。なお、必要により、所定量の
Ｃｕ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ａｌの１種以
上を鋼の性質改善のために添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は原油タンカーや鉱炭船等
の船舶におけるバラストタンクに関するものであり、特
に耐食材料と樹脂被覆を組み合わせた、耐久性バラスト
タンクに関するものである。
の船舶におけるバラストタンクに関するものであり、特
に耐食材料と樹脂被覆を組み合わせた、耐久性バラスト
タンクに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】タンカーや貨物輸送船等の船舶は、空荷
の時でも船体が安定するようバラストタンクに海水を積
載している。このためバラストタンク内は、海水あるい
は海水飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食に
曝される。そのため、従来は没水部に関しては、犠牲陽
極によるカソード防食、さらにはタールエポキシ塗装を
施している。また、タンクの空間部側壁および天井部分
は、カソード防食の効果がないため、タールエポキシ塗
装により防食していた。ところが、この空間部は、乾湿
繰り返しを受けるとともに、日中においては温度も上昇
しやすく、非常に苛酷な腐食環境になっている。
の時でも船体が安定するようバラストタンクに海水を積
載している。このためバラストタンク内は、海水あるい
は海水飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食に
曝される。そのため、従来は没水部に関しては、犠牲陽
極によるカソード防食、さらにはタールエポキシ塗装を
施している。また、タンクの空間部側壁および天井部分
は、カソード防食の効果がないため、タールエポキシ塗
装により防食していた。ところが、この空間部は、乾湿
繰り返しを受けるとともに、日中においては温度も上昇
しやすく、非常に苛酷な腐食環境になっている。
【０００３】このため従来のタールエポキシ塗装におい
ては７〜１０年程度の寿命しかなく、その後は補修、塗
り替え等を余儀なくされていた。近年、タンカーは、座
礁時の油流出の防御のためダブルハル化が進められてお
り、二重船底部分がバラストタンクとして使用されるた
め、タンクの保守点検、補修や塗り替えが非常に困難か
つ高コストになりつつある。
ては７〜１０年程度の寿命しかなく、その後は補修、塗
り替え等を余儀なくされていた。近年、タンカーは、座
礁時の油流出の防御のためダブルハル化が進められてお
り、二重船底部分がバラストタンクとして使用されるた
め、タンクの保守点検、補修や塗り替えが非常に困難か
つ高コストになりつつある。
【０００４】通常、船舶の使用期間は２０〜３０年のた
め、この期間メンテナンスを必要としない経済的な防食
法の開発が望まれていた。
め、この期間メンテナンスを必要としない経済的な防食
法の開発が望まれていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、船舶
の使用期間において、メンテナンスを必要としない耐久
性を有するバラストタンクを経済性を損なうことなく提
供することにある。
の使用期間において、メンテナンスを必要としない耐久
性を有するバラストタンクを経済性を損なうことなく提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者らは、鋭意検討の
結果、バラストタンクの構成材料としてＣｒ等の耐食性
改善元素を添加した低合金耐食鋼材を使用し、腐食環境
の厳しい水面上の空間部では、塗装と併用することによ
り耐食性に優れたバラストタンクが得られることを見い
だした。
結果、バラストタンクの構成材料としてＣｒ等の耐食性
改善元素を添加した低合金耐食鋼材を使用し、腐食環境
の厳しい水面上の空間部では、塗装と併用することによ
り耐食性に優れたバラストタンクが得られることを見い
だした。
【０００７】すなわち、海水中においては、低合金鋼中
のＣｒの効果により、裸使用でも十分な耐食性を保持
し、空間部においても鋼材自身の耐食性向上により防食
塗装の寿命が延命される結果、船舶の使用期間である２
０〜３０年間、メンテナンスフリーで使用できる耐食性
に優れたバラストタンクの発明に至ったものである。
のＣｒの効果により、裸使用でも十分な耐食性を保持
し、空間部においても鋼材自身の耐食性向上により防食
塗装の寿命が延命される結果、船舶の使用期間である２
０〜３０年間、メンテナンスフリーで使用できる耐食性
に優れたバラストタンクの発明に至ったものである。
【０００８】上述の課題解決手段としての本発明の構成
は以下のとおりである。すなわち、 １．バラストタンクが、Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.
０２〜１.５％，Ｍｎ：０. ２〜５.０％，Ｐ：０.０２
〜０.１０％、Ｓ：０.００５％以下，Ｃｒ：０.２〜５
％を含み残部は実質的にＦｅおよび不可避の不純物から
なる低合金鋼を構成材料とし、その空間部内壁が１５０
μｍ以上の膜厚で樹脂被覆されていることを特徴とする
耐久性に優れたバラストタンク。
は以下のとおりである。すなわち、 １．バラストタンクが、Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.
０２〜１.５％，Ｍｎ：０. ２〜５.０％，Ｐ：０.０２
〜０.１０％、Ｓ：０.００５％以下，Ｃｒ：０.２〜５
％を含み残部は実質的にＦｅおよび不可避の不純物から
なる低合金鋼を構成材料とし、その空間部内壁が１５０
μｍ以上の膜厚で樹脂被覆されていることを特徴とする
耐久性に優れたバラストタンク。
【０００９】２．上記１において、構成材料がさらにＣ
ｕ：０.１〜１.０％とＮｉ：０.０５〜１.０％のうちの
１種または２種を含むことを特徴とする耐久性に優れた
バラストタンク。
ｕ：０.１〜１.０％とＮｉ：０.０５〜１.０％のうちの
１種または２種を含むことを特徴とする耐久性に優れた
バラストタンク。
【００１０】３．上記１または２において、構成材料が
さらにＭｏ：０.０５〜１.０％，Ｖ：０.０５〜１.０
％，Ｗ：０.０５〜１.０％のうちの１種または２種以上
を含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタン
ク。
さらにＭｏ：０.０５〜１.０％，Ｖ：０.０５〜１.０
％，Ｗ：０.０５〜１.０％のうちの１種または２種以上
を含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタン
ク。
【００１１】４．上記１ないし３のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
おいて、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
【００１２】５．上記１ないし４のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＮｂ：０.００５〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
おいて、構成材料がさらにＮｂ：０.００５〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
【００１３】６．上記１ないし５のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
おいて、構成材料がさらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
【００１４】
【作 用】本発明に使用するＣｒ含有低合金鋼の各合金
元素の含有量を限定した理由を以下に述べる。
元素の含有量を限定した理由を以下に述べる。
【００１５】（１） Ｃは、鋼の強度を高める効果を有
するが、本発明では強度を高めるＣｒが添加されてお
り、強度向上のためには多量に添加する必要はない。ま
た多量にＣを添加することは溶接性が劣化するため好ま
しくない。さらには、腐食のカソードとなりかつ耐食性
に有効な固溶Ｃｒ量を低下させ腐食を加速するクロム炭
化物の生成を抑制する意味からもＣ添加量は低い方が好
ましく、０.１５％以下の添加量とした。
するが、本発明では強度を高めるＣｒが添加されてお
り、強度向上のためには多量に添加する必要はない。ま
た多量にＣを添加することは溶接性が劣化するため好ま
しくない。さらには、腐食のカソードとなりかつ耐食性
に有効な固溶Ｃｒ量を低下させ腐食を加速するクロム炭
化物の生成を抑制する意味からもＣ添加量は低い方が好
ましく、０.１５％以下の添加量とした。
【００１６】（２） Ｓｉは、脱酸元素として必要であ
り、また耐海水性を向上させる有効元素でもある。その
ため、０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を
超えると熱間加工性が劣化するため０.０２〜１.５％の
添加とした。
り、また耐海水性を向上させる有効元素でもある。その
ため、０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を
超えると熱間加工性が劣化するため０.０２〜１.５％の
添加とした。
【００１７】（３） Ｍｎは、鋼の機械的性質を確保す
るとともに耐海水性を改善せしめる有効元素である。し
かし、その量が０.２％未満ではその効果が小さくまた
５％を超えると、逆に耐海水性が低下するため０.２〜
５.０％の添加とした。
るとともに耐海水性を改善せしめる有効元素である。し
かし、その量が０.２％未満ではその効果が小さくまた
５％を超えると、逆に耐海水性が低下するため０.２〜
５.０％の添加とした。
【００１８】（４） Ｐは溶接性を劣化させる元素であ
り、その添加量が０.１０％を超えると悪影響が顕著に
なる。しかし、一方Ｐは、耐海水性を向上させる有効元
素でもあり、その効果は０.０２％未満では発揮されな
い。そのため、０.０２％〜０.１０％の添加とした。さ
らに、ＰはＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層
をカチオン選択的な性質とすることで腐食に有害なアニ
オンであるＣｌ-の鋼表面への侵入を抑制し、腐食速度
を低下させる作用がある。
り、その添加量が０.１０％を超えると悪影響が顕著に
なる。しかし、一方Ｐは、耐海水性を向上させる有効元
素でもあり、その効果は０.０２％未満では発揮されな
い。そのため、０.０２％〜０.１０％の添加とした。さ
らに、ＰはＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層
をカチオン選択的な性質とすることで腐食に有害なアニ
オンであるＣｌ-の鋼表面への侵入を抑制し、腐食速度
を低下させる作用がある。
【００１９】（５） Ｓは耐食性に悪影響をおよぼす元
素である。これは、腐食の起点となる非金属介在物のＭ
ｎＳを生成するためである。ＭｎＳの生成を防止するに
は、Ｓは少ないほど良く、そのため０.００５％以下の
含有とする。また、Ｍｎ／Ｓ比が高いほど腐食に有害な
ＭｎＳの生成は抑制され、（Ｍｎ，Ｃｒ）Ｓの生成が増
加するため、Ｍｎ／Ｓ比を７００以上にすることが好ま
しい。Ｍｎ／Ｓ比が７００以上になると（Ｍｎ，Ｃｒ）
Ｓの優先的生成を起こり、耐海水性が改善される。なぜ
なら、Ｍｎ，Ｓは海水中で溶解するとＳ2-，ＨＳ-, Ｈ2
Ｓになり、鋼の溶解を促進させるが、一方（Ｍｎ，Ｃ
ｒ）Ｓは溶解度が小さく安定で腐食の起点になりにくい
からである。
素である。これは、腐食の起点となる非金属介在物のＭ
ｎＳを生成するためである。ＭｎＳの生成を防止するに
は、Ｓは少ないほど良く、そのため０.００５％以下の
含有とする。また、Ｍｎ／Ｓ比が高いほど腐食に有害な
ＭｎＳの生成は抑制され、（Ｍｎ，Ｃｒ）Ｓの生成が増
加するため、Ｍｎ／Ｓ比を７００以上にすることが好ま
しい。Ｍｎ／Ｓ比が７００以上になると（Ｍｎ，Ｃｒ）
Ｓの優先的生成を起こり、耐海水性が改善される。なぜ
なら、Ｍｎ，Ｓは海水中で溶解するとＳ2-，ＨＳ-, Ｈ2
Ｓになり、鋼の溶解を促進させるが、一方（Ｍｎ，Ｃ
ｒ）Ｓは溶解度が小さく安定で腐食の起点になりにくい
からである。
【００２０】（６） Ｃｒは耐海水性を改善せしめる基
本元素の一つであるが、０.２％未満ではその効果は十
分ではなく、一方５％を超えて添加すれば鋼の孔食発生
感受性を高める。そのため０.２〜５％の添加とした。
特に本発明に使用される低合金鋼は、極低Ｓ量であり孔
食の起点になりやすいＭｎＳをほとんど含まないためＣ
ｒ添加量５％までは孔食の発生が認められない。しか
し、５％を超えると不動態タイプとなって酸化物等の非
金属介在物を起点とした孔食感受性が高まる。なお、経
済性を鑑みると０.２〜３％の範囲がさらに好ましい。
本元素の一つであるが、０.２％未満ではその効果は十
分ではなく、一方５％を超えて添加すれば鋼の孔食発生
感受性を高める。そのため０.２〜５％の添加とした。
特に本発明に使用される低合金鋼は、極低Ｓ量であり孔
食の起点になりやすいＭｎＳをほとんど含まないためＣ
ｒ添加量５％までは孔食の発生が認められない。しか
し、５％を超えると不動態タイプとなって酸化物等の非
金属介在物を起点とした孔食感受性が高まる。なお、経
済性を鑑みると０.２〜３％の範囲がさらに好ましい。
【００２１】（７） Ｃｕは鋼の耐海水性を高め、特に
孔食等の局部腐食の成長を抑制せしめる有効元素であ
る。その添加量が、０.１％未満では効果が発揮され
ず、一方１.０％を超えると熱間加工性が劣化する。特
にＣｕは溶接部の耐食性改善にも有効である。そのため
０.１％以上の添加が必要である。これらの理由によ
り、Ｃｕを０.１〜１.０％の範囲で添加するのが好まし
い。
孔食等の局部腐食の成長を抑制せしめる有効元素であ
る。その添加量が、０.１％未満では効果が発揮され
ず、一方１.０％を超えると熱間加工性が劣化する。特
にＣｕは溶接部の耐食性改善にも有効である。そのため
０.１％以上の添加が必要である。これらの理由によ
り、Ｃｕを０.１〜１.０％の範囲で添加するのが好まし
い。
【００２２】（８） ＮｉはＣｕと同様に鋼の耐海水性
を向上させるという効果を発揮する元素であり、特に局
部アノードを形成するようなｐＨの低下した孔食の成長
段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を抑制する。ま
たＣｕと共存した場合は著しくその効果を発揮する。Ｎ
ｉの添加量が０.０５％未満ではその効果は不十分であ
り、一方１.０％を超えるとその熱間加工性が劣化す
る。従って、Ｎｉ添加量は０.０５〜１.０％の範囲が好
ましい。
を向上させるという効果を発揮する元素であり、特に局
部アノードを形成するようなｐＨの低下した孔食の成長
段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を抑制する。ま
たＣｕと共存した場合は著しくその効果を発揮する。Ｎ
ｉの添加量が０.０５％未満ではその効果は不十分であ
り、一方１.０％を超えるとその熱間加工性が劣化す
る。従って、Ｎｉ添加量は０.０５〜１.０％の範囲が好
ましい。
【００２３】（９） Ｍｏは鋼の耐海水性を向上せしめ
る有効元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンとして溶解
し局部アノードでのインヒビターとして作用するととも
に、錆中に含まれるＣｌ-イオンの透過性を低下させる
ことで耐食性を改善せしめる。その添加量が０.０５％
未満ではその効果が十分でなく、また１.０％を超えて
添加してもその効果は飽和するため経済性で不利とな
る。そのためＭｏ添加量は０.０５〜１.０％の範囲が好
ましい。
る有効元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンとして溶解
し局部アノードでのインヒビターとして作用するととも
に、錆中に含まれるＣｌ-イオンの透過性を低下させる
ことで耐食性を改善せしめる。その添加量が０.０５％
未満ではその効果が十分でなく、また１.０％を超えて
添加してもその効果は飽和するため経済性で不利とな
る。そのためＭｏ添加量は０.０５〜１.０％の範囲が好
ましい。
【００２４】（10） ＶもほぼＭｏと同様の作用によ
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生
成により、その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様
に０.０５は〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生
成により、その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様
に０.０５は〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
【００２５】（11） ＷもＭｏとほぼ同様の作用によ
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＷＯ4 2-）の生成により、
その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様に０.０５
〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＷＯ4 2-）の生成により、
その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様に０.０５
〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
【００２６】（12） Ｔｉは、その添加によりＳの大半
をＴｉＳとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの
生成を抑制することで耐海水性を高める。０.０１％未
満ではその効果は発揮されず、０.５％を超えて添加し
ても耐海水性改善効果は飽和に達するため、Ｔｉ添加量
は０.０１〜０.５％の範囲が好ましい。
をＴｉＳとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの
生成を抑制することで耐海水性を高める。０.０１％未
満ではその効果は発揮されず、０.５％を超えて添加し
ても耐海水性改善効果は飽和に達するため、Ｔｉ添加量
は０.０１〜０.５％の範囲が好ましい。
【００２７】（13） Ｎｂは鋼のミクロの組織を微細化
するとともに、強度を高める有効元素であるが、０.０
０５％未満ではその効果は十分でなく、また０.５％を
超えると溶接部の靱性を損ねるもので、０.００５〜０.
５％の添加が好ましい。
するとともに、強度を高める有効元素であるが、０.０
０５％未満ではその効果は十分でなく、また０.５％を
超えると溶接部の靱性を損ねるもので、０.００５〜０.
５％の添加が好ましい。
【００２８】（14） Ａｌは、Ｓｉと同様、鋼の耐海水
性を高める元素であり、０.０２％未満ではその効果が
十分ではなく，また１.０％を超えて添加すると鋼の熱
間加工性を損なうので、Ａｌ添加量は０.０２〜１.０％
の範囲が好ましい。
性を高める元素であり、０.０２％未満ではその効果が
十分ではなく，また１.０％を超えて添加すると鋼の熱
間加工性を損なうので、Ａｌ添加量は０.０２〜１.０％
の範囲が好ましい。
【００２９】
【００２９】次に樹脂被覆について述べる。樹脂被覆材
料としては、特に限定されるものではなく、通常使用さ
れる防食塗料が使用できる。具体的には、タールエポキ
シ塗料、ピュアエポキシ塗料、無溶剤型エポキシ塗料、
ウレタン塗料等が例示される。
料としては、特に限定されるものではなく、通常使用さ
れる防食塗料が使用できる。具体的には、タールエポキ
シ塗料、ピュアエポキシ塗料、無溶剤型エポキシ塗料、
ウレタン塗料等が例示される。
【００３０】また、被覆膜厚を１５０μｍ以上と限定し
た理由は、１５０μｍ未満の被覆膜厚では、被覆にピン
ホールが発生しやすく防食性に劣るからである。
た理由は、１５０μｍ未満の被覆膜厚では、被覆にピン
ホールが発生しやすく防食性に劣るからである。
【００３１】被覆膜厚の上限は特に限定されないが、通
常５００μｍ以下である。船舶の供用年限は通常２０〜
３０年までであり、５００μｍ以下の被覆膜厚でも、本
発明による低合金鋼との組み合わせにより、再塗装する
ことなく十分に防食機能を維持できるからである。ま
た、５００μｍを超える被覆を行うと経済性も損なわれ
てくるため、被覆膜厚は１５０〜５００μｍの範囲が好
ましい。
常５００μｍ以下である。船舶の供用年限は通常２０〜
３０年までであり、５００μｍ以下の被覆膜厚でも、本
発明による低合金鋼との組み合わせにより、再塗装する
ことなく十分に防食機能を維持できるからである。ま
た、５００μｍを超える被覆を行うと経済性も損なわれ
てくるため、被覆膜厚は１５０〜５００μｍの範囲が好
ましい。
【００３２】本発明では、合金元素添加により下地金属
の耐食性が向上するため、樹脂被覆の接着劣化寿命が延
長し、その結果、船舶の供用期間である２０〜３０年に
わたってメンテナンスを不要にすることが可能になっ
た。
の耐食性が向上するため、樹脂被覆の接着劣化寿命が延
長し、その結果、船舶の供用期間である２０〜３０年に
わたってメンテナンスを不要にすることが可能になっ
た。
【００３３】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。表１
に示す組成を有する１５０×７０×３mmの鋼材を準備
し、サンドブラスト処理したあと、タールエポキシ塗料
（神東塗料製オピヤ３０００Ｓ）あるいはピュアエポキ
シ塗料（神東塗料製ＷＳ−１０）を乾燥膜厚で所定の膜
厚になるようにエアレスプレー塗装を行った。
に示す組成を有する１５０×７０×３mmの鋼材を準備
し、サンドブラスト処理したあと、タールエポキシ塗料
（神東塗料製オピヤ３０００Ｓ）あるいはピュアエポキ
シ塗料（神東塗料製ＷＳ−１０）を乾燥膜厚で所定の膜
厚になるようにエアレスプレー塗装を行った。
【００３４】
【表１】
【００３５】この試験片の端面および裏面を、同種の塗
料で乾燥膜厚約５００μｍになるようにシールして耐食
性試験を行った。
料で乾燥膜厚約５００μｍになるようにシールして耐食
性試験を行った。
【００３６】耐食性試験は、複合サイクル試験を行い、
その条件は、３５℃塩水噴霧試験８時間、５０℃３％Ｎ
ａＣｌ浸漬試験８時間、５０℃乾燥８時間のサイクルで
ある。本試験の２０サイクルは、バラストタンク内腐食
環境の１年に相当するものと考えられる。この試験を最
高６００サイクル行い、経時的に有機樹脂被膜の劣化状
況を観察し、浮きやはがれ等の劣化が発生するサイクル
数で評価した。評価は、劣化開始が４００サイクル以上
のものを合格とした。
その条件は、３５℃塩水噴霧試験８時間、５０℃３％Ｎ
ａＣｌ浸漬試験８時間、５０℃乾燥８時間のサイクルで
ある。本試験の２０サイクルは、バラストタンク内腐食
環境の１年に相当するものと考えられる。この試験を最
高６００サイクル行い、経時的に有機樹脂被膜の劣化状
況を観察し、浮きやはがれ等の劣化が発生するサイクル
数で評価した。評価は、劣化開始が４００サイクル以上
のものを合格とした。
【００３７】耐食性試験の結果を併せて表１に示す。実
施例１〜７では、Ｃｒを主とした添加合金元素の影響
で、耐食性が向上していることがわかる。実施例８〜２
６および３２〜４１では、Ｃｒの添加量がやや低いが、
他の添加元素の代替的な作用、効果により同程度に耐食
性を向上させている。
施例１〜７では、Ｃｒを主とした添加合金元素の影響
で、耐食性が向上していることがわかる。実施例８〜２
６および３２〜４１では、Ｃｒの添加量がやや低いが、
他の添加元素の代替的な作用、効果により同程度に耐食
性を向上させている。
【００３８】一方、樹脂膜厚が薄かったり添加元素の含
有量が特許請求範囲外のものは、防食性に劣り、上記の
複合サイクル試験４００時間未満で樹脂被覆に劣化を生
じる。特に比較例４７に示すＳＳ−４１鋼板を用いた場
合は、有効添加元素が少なく、性能が非常に劣ることが
わかる。
有量が特許請求範囲外のものは、防食性に劣り、上記の
複合サイクル試験４００時間未満で樹脂被覆に劣化を生
じる。特に比較例４７に示すＳＳ−４１鋼板を用いた場
合は、有効添加元素が少なく、性能が非常に劣ることが
わかる。
【００３９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなごとく本発明に
よるバラストタンクは、特定の組成を有する低合金鋼と
防食塗装を組み合わせることにより優れた防食性を有し
ており、２０年以上の長期にわたって、メンテナンスフ
リーを実現でき、経済性にも優れるため、その適用が期
待されるものである。
よるバラストタンクは、特定の組成を有する低合金鋼と
防食塗装を組み合わせることにより優れた防食性を有し
ており、２０年以上の長期にわたって、メンテナンスフ
リーを実現でき、経済性にも優れるため、その適用が期
待されるものである。
Claims (6)
- 【請求項１】 バラストタンクが、Ｃ：０.１５％以
下，Ｓｉ：０.０２〜１.５％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，
Ｐ：０.０２〜０.１０％、Ｓ：０.００５％以下、Ｃ
ｒ：０.２〜５％を含み残部は実質的にＦｅおよび不可
避の不純物からなる低合金鋼を構成材料とし、その空間
部内壁が１５０μｍ以上の膜厚で樹脂被覆されているこ
とを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。 - 【請求項２】 請求項１において、構成材料がさらにＣ
ｕ：０.１〜１.０％とＮｉ：０.０５〜１.０％のうちの
１種または２種を含むことを特徴とする耐久性に優れた
バラストタンク。 - 【請求項３】 請求項１または２において、構成材料が
さらにＭｏ：０.０５〜１.０％，Ｖ：０.０５〜１.０
％，Ｗ：０.０５〜１.０％のうちの１種または２種以上
を含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタン
ク。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。 - 【請求項５】 請求項１ないし４のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＮｂ：０.００５〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。 - 【請求項６】 請求項１ないし５のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19672993A JP2822853B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 耐久性に優れたバラストタンク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19672993A JP2822853B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 耐久性に優れたバラストタンク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734196A true JPH0734196A (ja) | 1995-02-03 |
| JP2822853B2 JP2822853B2 (ja) | 1998-11-11 |
Family
ID=16362626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19672993A Expired - Fee Related JP2822853B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 耐久性に優れたバラストタンク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2822853B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6413329B1 (en) * | 1999-02-12 | 2002-07-02 | Hitachi Metals, Ltd. | High strength steel for dies with excellent machinability |
| JP2002332537A (ja) * | 2001-05-11 | 2002-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 防食性に優れた塗装鋼材 |
| WO2007097142A1 (ja) * | 2006-02-27 | 2007-08-30 | Jfe Steel Corporation | 船舶用耐食鋼材 |
| WO2007116593A1 (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Jfe Steel Corporation | 原油タンク用耐食鋼材および原油タンク |
| WO2009017177A1 (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-05 | Jfe Steel Corporation | 船舶用熱間圧延形鋼およびその製造方法 |
| WO2010074307A1 (ja) | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
| CN109666865A (zh) * | 2017-10-17 | 2019-04-23 | 中国石油化工股份有限公司 | 具有抗结焦性能的合金及其制备方法和应用 |
-
1993
- 1993-07-15 JP JP19672993A patent/JP2822853B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6413329B1 (en) * | 1999-02-12 | 2002-07-02 | Hitachi Metals, Ltd. | High strength steel for dies with excellent machinability |
| JP2002332537A (ja) * | 2001-05-11 | 2002-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 防食性に優れた塗装鋼材 |
| WO2007097142A1 (ja) * | 2006-02-27 | 2007-08-30 | Jfe Steel Corporation | 船舶用耐食鋼材 |
| WO2007116593A1 (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Jfe Steel Corporation | 原油タンク用耐食鋼材および原油タンク |
| WO2009017177A1 (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-05 | Jfe Steel Corporation | 船舶用熱間圧延形鋼およびその製造方法 |
| WO2010074307A1 (ja) | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
| CN109666865A (zh) * | 2017-10-17 | 2019-04-23 | 中国石油化工股份有限公司 | 具有抗结焦性能的合金及其制备方法和应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2822853B2 (ja) | 1998-11-11 |
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