JPH0734174A - 電気接点材料とその製造方法 - Google Patents
電気接点材料とその製造方法Info
- Publication number
- JPH0734174A JPH0734174A JP20179693A JP20179693A JPH0734174A JP H0734174 A JPH0734174 A JP H0734174A JP 20179693 A JP20179693 A JP 20179693A JP 20179693 A JP20179693 A JP 20179693A JP H0734174 A JPH0734174 A JP H0734174A
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- Japan
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- contact material
- molybdenum
- tungsten
- reduction rate
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 接点特性において優れ、且つ、使用中の消耗
が少ないタングステン−モリブデン系接点材料とその製
造法の提供。 【構成】 モリブデンを１０〜９０重量％含有し、残部
がタングステンからなる電気接点材料であって、内部の
結晶構造が１００μｍ中に粒界数３０以上を有する繊維
組織である電気接点材料であって、モリブデンを１０〜
９０重量％含有し、残りがタングステンからなる全率固
溶体であって理論比重の９０％以上の比重を有する焼結
体に、１パス当たりの断面減少率が１０％以上の条件で
転打加工を施し、さらに、必要に応じて、ｌパス当たり
の断面減少率が８％以上の条件で線引加工を施し、転打
加工前の焼結体に対する最終断面減少率が８８％以上と
することによって得られる。
が少ないタングステン−モリブデン系接点材料とその製
造法の提供。 【構成】 モリブデンを１０〜９０重量％含有し、残部
がタングステンからなる電気接点材料であって、内部の
結晶構造が１００μｍ中に粒界数３０以上を有する繊維
組織である電気接点材料であって、モリブデンを１０〜
９０重量％含有し、残りがタングステンからなる全率固
溶体であって理論比重の９０％以上の比重を有する焼結
体に、１パス当たりの断面減少率が１０％以上の条件で
転打加工を施し、さらに、必要に応じて、ｌパス当たり
の断面減少率が８％以上の条件で線引加工を施し、転打
加工前の焼結体に対する最終断面減少率が８８％以上と
することによって得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、開閉器に用いられるタ
ングステン−モリブデン系電気接点材料とその製造方法
に関する。
ングステン−モリブデン系電気接点材料とその製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、電気接点材料として、高温に
おける機械特性に優れ、融点が高く蒸気圧が低いタング
ステンの優れた特性を活かしたものと、特公昭５９−３
８２９６号公報に記載されているように、タングステン
とモリブデンとの重量比が０．１１〜４の全率固溶体に
ニッケルあるいはコバルトを含有せしめることによって
接点特性を向上させたタングステン−モリブデン系電気
接点材料がある。
おける機械特性に優れ、融点が高く蒸気圧が低いタング
ステンの優れた特性を活かしたものと、特公昭５９−３
８２９６号公報に記載されているように、タングステン
とモリブデンとの重量比が０．１１〜４の全率固溶体に
ニッケルあるいはコバルトを含有せしめることによって
接点特性を向上させたタングステン−モリブデン系電気
接点材料がある。
【０００３】しかしながら、タングステン電気接点材料
は使用中の割れが発生しやすく、またタングステン−モ
リブテン系電気接点材料はそれ自体が粉末冶金法で作製
される焼結体であるため、使用中の消耗が大きいという
欠点があった。
は使用中の割れが発生しやすく、またタングステン−モ
リブテン系電気接点材料はそれ自体が粉末冶金法で作製
される焼結体であるため、使用中の消耗が大きいという
欠点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、タングステ
ン電気接点材料の割れ欠点と、焼結体であるタングステ
ン−モリブデン系電気接点材料の消耗の欠点を解消した
もので、接点特性において優れ、且つ、使用中の消耗が
少ないタングステン−モリブデン系接点材料とその製造
法を提供することを目的とする。
ン電気接点材料の割れ欠点と、焼結体であるタングステ
ン−モリブデン系電気接点材料の消耗の欠点を解消した
もので、接点特性において優れ、且つ、使用中の消耗が
少ないタングステン−モリブデン系接点材料とその製造
法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、モリブデンを
１０〜９０重量％含有し、残部がタングステンからなる
電気接点材料であって、内部の結晶構造が１００μｍ中
に粒界数３０以上を有する繊維組織である電気接点材料
である。
１０〜９０重量％含有し、残部がタングステンからなる
電気接点材料であって、内部の結晶構造が１００μｍ中
に粒界数３０以上を有する繊維組織である電気接点材料
である。
【０００６】この電気接点材料は、モリブデンを１０〜
９０重量％含有し、残りがタングステンからなる全率固
溶体であって理論比重の９０％以上の比重を有する焼結
体に、１パス当たりの断面減少率が１０％以上の条件で
転打加工を施し、転打加工前の焼結体に対する最終断面
減少率が８８％以上とすることによって得られる。さら
に、転打加工を施した後、ｌパス当たりの断面減少率が
８％以上の条件で線引加工を施すことによって、さら
に、その特性が優れた電気接点材料が得られる。加工途
中の熱処理は繊維組織を維持させるため、結晶の成長が
小さい１次再結晶温度領域で行う必要がある。なお、モ
リブデン量は、１０％未満では割れ易くなり、９０％を
越えると消耗が大きくなり易いので、１０〜９０％とし
た。
９０重量％含有し、残りがタングステンからなる全率固
溶体であって理論比重の９０％以上の比重を有する焼結
体に、１パス当たりの断面減少率が１０％以上の条件で
転打加工を施し、転打加工前の焼結体に対する最終断面
減少率が８８％以上とすることによって得られる。さら
に、転打加工を施した後、ｌパス当たりの断面減少率が
８％以上の条件で線引加工を施すことによって、さら
に、その特性が優れた電気接点材料が得られる。加工途
中の熱処理は繊維組織を維持させるため、結晶の成長が
小さい１次再結晶温度領域で行う必要がある。なお、モ
リブデン量は、１０％未満では割れ易くなり、９０％を
越えると消耗が大きくなり易いので、１０〜９０％とし
た。
【０００７】
【作用】焼結体組織を発達させて、縦断面組織におい
て、１００μｍ中に粒界が３０以上の繊維状としたこと
によって、この接点材をジュール熱やアーク熱が発生す
る開閉条件下で使用した時、消耗や割れを軽減させる。
この繊維状の粒子には、加工の間や最終段階で適度な熱
処理を施すために、加工歪が必要以上に蓄積されず結晶
粒界の強度を改善する。この繊維組織をより発達させる
ために、転打加工はｌパス当たり、１０％以上の断面減
少率が必要で、線引加工ではｌパス当たり、８％以上の
断面減少率が必要で、全体として最終断面減少率は８８
％以上である必要がある。
て、１００μｍ中に粒界が３０以上の繊維状としたこと
によって、この接点材をジュール熱やアーク熱が発生す
る開閉条件下で使用した時、消耗や割れを軽減させる。
この繊維状の粒子には、加工の間や最終段階で適度な熱
処理を施すために、加工歪が必要以上に蓄積されず結晶
粒界の強度を改善する。この繊維組織をより発達させる
ために、転打加工はｌパス当たり、１０％以上の断面減
少率が必要で、線引加工ではｌパス当たり、８％以上の
断面減少率が必要で、全体として最終断面減少率は８８
％以上である必要がある。
【０００８】
実施例１ 表１に示すタングステン金属粉末とモリブデン金属粉末
とをミキサーにより３０分間混合し、得られたタングス
テン−モリブデン粉末を乾式ラバープレスによりプレス
した後、１２００℃程度の水素雰囲気炉にて仮焼結後、
溶融電流の約９０％の電流をかけ、水素中にて通電焼結
を行い、焼結体を作成した。次いで、この焼結体を１パ
ス当たり、１０％以上の断面減少率で転打加工を行い、
φ４．５ｍｍの接点材料を作成した。ちなみに、この時
の焼結体からφ４．５ｍｍまでの全断面減少率は９７％
であった。
とをミキサーにより３０分間混合し、得られたタングス
テン−モリブデン粉末を乾式ラバープレスによりプレス
した後、１２００℃程度の水素雰囲気炉にて仮焼結後、
溶融電流の約９０％の電流をかけ、水素中にて通電焼結
を行い、焼結体を作成した。次いで、この焼結体を１パ
ス当たり、１０％以上の断面減少率で転打加工を行い、
φ４．５ｍｍの接点材料を作成した。ちなみに、この時
の焼結体からφ４．５ｍｍまでの全断面減少率は９７％
であった。
【０００９】作製した接点材料は指定寸法に切断した
後、強加工により蓄積された加工歪を除去するため、９
００℃〜１２００℃の温度にて熱処理を行った。こうし
て作製した接点材料の縦断面組織を観察したところ、１
００μｍ中に粒界が３５ヶ存在する繊維組織を有するも
のであった。
後、強加工により蓄積された加工歪を除去するため、９
００℃〜１２００℃の温度にて熱処理を行った。こうし
て作製した接点材料の縦断面組織を観察したところ、１
００μｍ中に粒界が３５ヶ存在する繊維組織を有するも
のであった。
【００１０】実施例２ また、実施例１において使用した焼結体を１パス当た
り、１０％以上の断面減少率の条件で転打加工を行い、
φ１０ｍｍまで加工した後、一旦、水素雰囲気中で１２
００℃で熱処理を施した後、１パス当たり、８％以上の
断面減少率の条件で線引加工を行い、φ４．５ｍｍの接
点材料を作製した。この接点材料を実施例１の場合と同
様に熱処理を行った。こうして作製した接点材料の縦断
面組織を観察したところ、１００μｍ中に粒界が４２ヶ
存在する繊維組織であった。
り、１０％以上の断面減少率の条件で転打加工を行い、
φ１０ｍｍまで加工した後、一旦、水素雰囲気中で１２
００℃で熱処理を施した後、１パス当たり、８％以上の
断面減少率の条件で線引加工を行い、φ４．５ｍｍの接
点材料を作製した。この接点材料を実施例１の場合と同
様に熱処理を行った。こうして作製した接点材料の縦断
面組織を観察したところ、１００μｍ中に粒界が４２ヶ
存在する繊維組織であった。
【００１１】
【表１】
【００１２】この各実施例によって得た供試材を接点保
持用の台金に銀ろう付けした後、高速試験機に装着し
て、ＤＣ１２．６Ｖ，１．２Ａ開閉頻度６０００回／
分，２４０Ｈｒの開閉試験を行った。この結果を図１及
び図２に示す。比較のために、従来の特公昭５９−３８
２９６号公報に記載の製法によって接点材料を作製し、
繊維化の加工を行わないで同様の試験を行い、その消耗
結果を図１及び図２に比較して示す。
持用の台金に銀ろう付けした後、高速試験機に装着し
て、ＤＣ１２．６Ｖ，１．２Ａ開閉頻度６０００回／
分，２４０Ｈｒの開閉試験を行った。この結果を図１及
び図２に示す。比較のために、従来の特公昭５９−３８
２９６号公報に記載の製法によって接点材料を作製し、
繊維化の加工を行わないで同様の試験を行い、その消耗
結果を図１及び図２に比較して示す。
【００１３】この結果より次のことが言える。 消耗は、いずれの加工法においてもモリブデンの含有
量が多くなる程大きくなり、割れは反対に小さくなる。 モリブデンとタングステンの配合比５０：５０が、消
耗と割れに対して中間的な特性を示す。 消耗は、いずれの配合比においても、従来の繊維加工
を加えない加工法で作製した物に比べ、繊維加工を加え
た実施例１と実施例２で製作した物が非常に小さい。 繊維加工を加えた実施例１と実施例２において作製し
たものは、比較例と対比して、消耗や割れはいずれの配
合比においても、加工断面減少率が大きい実施例２によ
って得たものが小さい。
量が多くなる程大きくなり、割れは反対に小さくなる。 モリブデンとタングステンの配合比５０：５０が、消
耗と割れに対して中間的な特性を示す。 消耗は、いずれの配合比においても、従来の繊維加工
を加えない加工法で作製した物に比べ、繊維加工を加え
た実施例１と実施例２で製作した物が非常に小さい。 繊維加工を加えた実施例１と実施例２において作製し
たものは、比較例と対比して、消耗や割れはいずれの配
合比においても、加工断面減少率が大きい実施例２によ
って得たものが小さい。
【００１４】
【発明の効果】本発明により、以下の効果を奏する。 （１）モリブデンを含有させる事で割れにくい電気接点
材が得られる。 （２）繊維加工を加える事で粒界強度が強くなり、割れ
や消耗が軽減し寿命が長くなる。
材が得られる。 （２）繊維加工を加える事で粒界強度が強くなり、割れ
や消耗が軽減し寿命が長くなる。
【図１】 本発明の実施例における消耗特性を比較例と
対比して示す。
対比して示す。
【図２】 本発明の実施例における割れを比較例と対比
して示す。
して示す。
【図３】 本発明のモリブデンとタングステン配合比５
０：５０における従来の加工と繊維加工を加えた縦断面
の金属組織を示す。
０：５０における従来の加工と繊維加工を加えた縦断面
の金属組織を示す。
Claims (3)
- 【請求項１】 モリブデンを１０〜９０重量％含有し、
残部がタングステンからなる電気接点材料であって、内
部の結晶構造が１００μｍ中に粒界数３０以上を有する
繊維組織である電気接点材料。 - 【請求項２】 モリブデンを１０〜９０重量％含有し、
残りがタングステンからなる全率固溶体であって理論比
重の９０％以上の比重を有する焼結体に、１パス当たり
の断面減少率が１０％以上の条件で転打加工を施し、転
打加工前の焼結体に対する最終断面減少率が８８％以上
とする電気接点材料の製造方法。 - 【請求項３】 モリブデンを１０〜９０重量％含有し、
残りがタングステンからなる全率固溶体であって理論比
重の９０％以上の比重を有する焼結体に、ｌパス当たり
の断面減少率が１０％以上の条件で転打加工を施した
後、さらに、ｌパス当たりの断面減少率が８％以上の条
件で線引加工を施し、転打加工前の焼結体に対する最終
断面減少率が８８％以上とする電気接点材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20179693A JPH0734174A (ja) | 1993-07-21 | 1993-07-21 | 電気接点材料とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20179693A JPH0734174A (ja) | 1993-07-21 | 1993-07-21 | 電気接点材料とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734174A true JPH0734174A (ja) | 1995-02-03 |
Family
ID=16447081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20179693A Pending JPH0734174A (ja) | 1993-07-21 | 1993-07-21 | 電気接点材料とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0734174A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015221935A (ja) * | 2014-04-28 | 2015-12-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 抵抗溶接用タングステン−モリブデン合金電極材料 |
-
1993
- 1993-07-21 JP JP20179693A patent/JPH0734174A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015221935A (ja) * | 2014-04-28 | 2015-12-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 抵抗溶接用タングステン−モリブデン合金電極材料 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011109 |