JPH07318239A - 精留塔 - Google Patents
精留塔Info
- Publication number
- JPH07318239A JPH07318239A JP10644594A JP10644594A JPH07318239A JP H07318239 A JPH07318239 A JP H07318239A JP 10644594 A JP10644594 A JP 10644594A JP 10644594 A JP10644594 A JP 10644594A JP H07318239 A JPH07318239 A JP H07318239A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- column
- packing
- rectification
- gas
- rectification column
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04642—Recovering noble gases from air
- F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
- F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
- F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
- F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
- F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04896—Details of columns, e.g. internals, inlet/outlet devices
- F25J3/04915—Combinations of different material exchange elements, e.g. within different columns
- F25J3/04921—Combinations of different material exchange elements, e.g. within different columns within the same column
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は充填式精留塔内の第１の充填物のガス
流入部分の上流側に、第１の充填物よりも圧力損失が大
きい第２の充填物を設けて、均一な流速分布を形成し、
充填物内での気液接触を良好に行いかつコンパクトな精
留塔を提供することにある。 【構成】粗アルゴン塔３５内のガスの偏流を防止するた
めに、第１の充填物４０の上流にガス流速を均一化させ
るための圧力損失の大きい第２の充填物４１を設けるこ
とにより、充填物４０の中で効率良く気液接触が行われ
る。
流入部分の上流側に、第１の充填物よりも圧力損失が大
きい第２の充填物を設けて、均一な流速分布を形成し、
充填物内での気液接触を良好に行いかつコンパクトな精
留塔を提供することにある。 【構成】粗アルゴン塔３５内のガスの偏流を防止するた
めに、第１の充填物４０の上流にガス流速を均一化させ
るための圧力損失の大きい第２の充填物４１を設けるこ
とにより、充填物４０の中で効率良く気液接触が行われ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は蒸気と液体接触を行う、
精留装置に関するもので、特に充填物を有する精留装置
の性能向上のための構造に関する。
精留装置に関するもので、特に充填物を有する精留装置
の性能向上のための構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の充填物を用いた精留塔の構造に関
しては、特開昭６３−１５１３３１号公報のＦＩＧ．１
に記載されているように、隣接した波板の波形が互いに
交差するような波形の傾斜角度をもち、波板に孔又は穿
孔が形成されていた。
しては、特開昭６３−１５１３３１号公報のＦＩＧ．１
に記載されているように、隣接した波板の波形が互いに
交差するような波形の傾斜角度をもち、波板に孔又は穿
孔が形成されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術は充填物に流入するガス流の速度分布を均一にす
る構造に関しての問題について触れられていなかった。
来技術は充填物に流入するガス流の速度分布を均一にす
る構造に関しての問題について触れられていなかった。
【０００４】本発明の目的は充填物に流入するガス速度
を均一にし、精留効率の良いコンパクトな気液接触装置
を提供することにある。
を均一にし、精留効率の良いコンパクトな気液接触装置
を提供することにある。
【０００５】さらには、本発明の精留塔を空気分離装置
に具備することで、プラントの性能向上を図ることを目
的としている。
に具備することで、プラントの性能向上を図ることを目
的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的は気液接触装置
内のガスの偏流を防止するために、充填物の上流にガス
流速を均一化させるための抵抗体すなわち圧力損失の大
きい充填物層を設けることにより達成される。充填物が
規則充填物の場合には、充填物の塔軸に対する波形の角
度を大きくすることで圧力損失を大きくすることが可能
であり、また充填物の表面積を大きくすることでも圧力
損失は大きくできる。
内のガスの偏流を防止するために、充填物の上流にガス
流速を均一化させるための抵抗体すなわち圧力損失の大
きい充填物層を設けることにより達成される。充填物が
規則充填物の場合には、充填物の塔軸に対する波形の角
度を大きくすることで圧力損失を大きくすることが可能
であり、また充填物の表面積を大きくすることでも圧力
損失は大きくできる。
【０００７】
【作用】精留塔の下部あるいは他部に設けられたガス流
入配管から導かれたプロセスガスは精留塔内で拡大及び
減速されるが、充填物に入る直前に設けられた圧力損失
の大きい第２の充填物により流速の均一化が図られ、実
際の精留を行う第１の充填物に流入する。したがって充
填物内でのガスの偏流を生じることなく、効率良く下降
する液と気液接触が行われる。また、第２の充填物でも
補助的な精留が行われる。
入配管から導かれたプロセスガスは精留塔内で拡大及び
減速されるが、充填物に入る直前に設けられた圧力損失
の大きい第２の充填物により流速の均一化が図られ、実
際の精留を行う第１の充填物に流入する。したがって充
填物内でのガスの偏流を生じることなく、効率良く下降
する液と気液接触が行われる。また、第２の充填物でも
補助的な精留が行われる。
【０００８】
【実施例】図１に本発明の充填物を空気分離装置に用い
た場合の一実施例を示す。空気分離装置は高圧塔３２及
び低圧塔３４とから成る複式精留塔と、アルゴンを分類
するための粗アルゴン塔３５と、膨張タービン３１とか
ら構成され、低圧塔３４と高圧塔３２の塔頂との間に主
凝縮器３３を設置し、高圧塔３２，低圧塔３４及び粗ア
ルゴン塔３５内にそれぞれ精留を行うための気液接触手
段を内蔵する。本実施例では高圧塔３２には従来の棚段
を、低圧塔３４及び粗アルゴン３５には規則充填物４０
が設けられている。次にその動作原理について説明す
る。圧縮機で圧縮され、さらに熱交換器で１００Ｋまで
冷却された原料空気の一部は配管１０１，１０３を通っ
て膨張タービン３１に導かれ、膨張タービン３１で断熱
膨張して冷却され、配管１０４を通って低圧塔３４の中
部に冷熱用として供給される。一方、残りの原料空気は
配管１０２を通って高圧塔３２の塔底に供給されて塔内
を上昇し、塔頂の主凝縮器３３で凝縮され還流液として
流下し、棚段上で上昇ガスと気液接触して精留される。
その結果、塔頂には高純度窒素の液およびガスが、塔底
には液体空気が得られる。高圧塔３２の塔頂の高純度窒
素は配管１１０及び膨張弁８１を通って低圧塔３４の塔
頂に供給される。不純液窒素は高純度液窒素取取出し位
置より下方の位置から配管１０９及び膨張弁８２を通っ
て低圧塔３４の上部に供給される。さらに、塔底の液体
空気は２分され、その一方は配管１０５，１０６，及び
膨張弁８３を通って低圧塔３４の中部に供給され、他方
は配管１０７及び膨張弁８４を通って粗アルゴン塔３５
の凝縮器３６に冷媒として供給され、熱交換を行いガス
化して配管１０８を通って低圧塔３４の中部に供給され
る。低圧塔３４では、塔頂に供給された高純度窒素と、
中部に供給された不純液窒素と液体空気とが還流液とし
て充填物４０の中を流下し、塔底の凝縮器３３で高圧塔
３２の高純度窒素ガスと熱交換し、窒素ガスを凝縮させ
るとともに、自身は気化して低圧塔３４の上昇ガスとな
り、充填物４０内で気液接触して精留される。その結
果、塔底には高純度酸素が、また塔頂には高純度窒素が
それぞれ得られ、配管１１５及び配管１１４から製品酸
素及び製品窒素として取出す。さらに、低圧塔３４の上
部から窒素に富むガスが不純窒素として配管１１３を通
って取出され、その寒冷は熱交換器で回収された後、大
気に放出される。一方、低圧塔３４の下部を上昇するガ
スは配管１１１を通って、粗アルゴン塔３５の塔底に供
給される。粗アルゴン塔３５に供給されたガスは規則充
填物４０よりも単位長さ当りの圧力損失が大きい抵抗を
有する充填物４１が設けられているために充填物４１を
通った後、流れを整流されて塔内を上昇し、塔頂の凝縮
器３６で冷媒の液体空気と熱交換し、液体空気をガス化
させると共に、自身は凝縮して還流液として流下し、充
填物４０内で効率良く気液接触して精留される。その結
果、塔頂には高濃度のアルゴンが得られ、これを配管１
１６を通って取出し、製品粗アルゴンとする。また、還
流液は粗アルゴン塔３５の配管１１２を通って低圧塔３
４の中部に戻される。
た場合の一実施例を示す。空気分離装置は高圧塔３２及
び低圧塔３４とから成る複式精留塔と、アルゴンを分類
するための粗アルゴン塔３５と、膨張タービン３１とか
ら構成され、低圧塔３４と高圧塔３２の塔頂との間に主
凝縮器３３を設置し、高圧塔３２，低圧塔３４及び粗ア
ルゴン塔３５内にそれぞれ精留を行うための気液接触手
段を内蔵する。本実施例では高圧塔３２には従来の棚段
を、低圧塔３４及び粗アルゴン３５には規則充填物４０
が設けられている。次にその動作原理について説明す
る。圧縮機で圧縮され、さらに熱交換器で１００Ｋまで
冷却された原料空気の一部は配管１０１，１０３を通っ
て膨張タービン３１に導かれ、膨張タービン３１で断熱
膨張して冷却され、配管１０４を通って低圧塔３４の中
部に冷熱用として供給される。一方、残りの原料空気は
配管１０２を通って高圧塔３２の塔底に供給されて塔内
を上昇し、塔頂の主凝縮器３３で凝縮され還流液として
流下し、棚段上で上昇ガスと気液接触して精留される。
その結果、塔頂には高純度窒素の液およびガスが、塔底
には液体空気が得られる。高圧塔３２の塔頂の高純度窒
素は配管１１０及び膨張弁８１を通って低圧塔３４の塔
頂に供給される。不純液窒素は高純度液窒素取取出し位
置より下方の位置から配管１０９及び膨張弁８２を通っ
て低圧塔３４の上部に供給される。さらに、塔底の液体
空気は２分され、その一方は配管１０５，１０６，及び
膨張弁８３を通って低圧塔３４の中部に供給され、他方
は配管１０７及び膨張弁８４を通って粗アルゴン塔３５
の凝縮器３６に冷媒として供給され、熱交換を行いガス
化して配管１０８を通って低圧塔３４の中部に供給され
る。低圧塔３４では、塔頂に供給された高純度窒素と、
中部に供給された不純液窒素と液体空気とが還流液とし
て充填物４０の中を流下し、塔底の凝縮器３３で高圧塔
３２の高純度窒素ガスと熱交換し、窒素ガスを凝縮させ
るとともに、自身は気化して低圧塔３４の上昇ガスとな
り、充填物４０内で気液接触して精留される。その結
果、塔底には高純度酸素が、また塔頂には高純度窒素が
それぞれ得られ、配管１１５及び配管１１４から製品酸
素及び製品窒素として取出す。さらに、低圧塔３４の上
部から窒素に富むガスが不純窒素として配管１１３を通
って取出され、その寒冷は熱交換器で回収された後、大
気に放出される。一方、低圧塔３４の下部を上昇するガ
スは配管１１１を通って、粗アルゴン塔３５の塔底に供
給される。粗アルゴン塔３５に供給されたガスは規則充
填物４０よりも単位長さ当りの圧力損失が大きい抵抗を
有する充填物４１が設けられているために充填物４１を
通った後、流れを整流されて塔内を上昇し、塔頂の凝縮
器３６で冷媒の液体空気と熱交換し、液体空気をガス化
させると共に、自身は凝縮して還流液として流下し、充
填物４０内で効率良く気液接触して精留される。その結
果、塔頂には高濃度のアルゴンが得られ、これを配管１
１６を通って取出し、製品粗アルゴンとする。また、還
流液は粗アルゴン塔３５の配管１１２を通って低圧塔３
４の中部に戻される。
【０００９】図２には図１で示した粗アルゴン塔３５の
下部の構造を示す。図１で示したものと同一符号のもの
の説明は省略する。低圧塔の下部を上昇するガスは配管
１１１を通って、粗アルゴン塔３５の塔底に流入する
が、内部で減速するために図で便宜的に示すような不均
一な流れとなる。従来例によると粗アルゴン塔３５に充
填される規則充填物の圧力損失は精留に必要な理論段を
４０とすると２００mmＨ2Ｏ程度であり、トレイの約１
０分の１程度で、非常に圧力損失が小さい。このために
ガスの偏流を防止するためには塔下部にかなり大きく空
間を設ける必要があった。本実施では、充填物の塔軸に
対する波形流路の角度を６０度に設定した規則充填物４
１ａ，４１ｂ，及び４１ｃの３つのエレメントが交互に
ガスの半径方向の分散を高めるために９０度ずらして設
けられている。この部分の単位長さ当りの圧力損失は実
験によると波形流路の角度が４５度の従来品と比べて約
３倍大きい。数値的には３エレメントで、エレメント高
さを１６０mmとすると、圧力損失は４０〜５０mmＨ2Ｏ
程度である。したがって、不均一な速度分布で入って来
たガスは規則充填物４１ａ，４１ｂ及び４１ｃで流れを
強制されて、均一な流速分布を得た後にアルゴンガスの
濃縮を行う充填物４０に入り効率良く気液接触する。
下部の構造を示す。図１で示したものと同一符号のもの
の説明は省略する。低圧塔の下部を上昇するガスは配管
１１１を通って、粗アルゴン塔３５の塔底に流入する
が、内部で減速するために図で便宜的に示すような不均
一な流れとなる。従来例によると粗アルゴン塔３５に充
填される規則充填物の圧力損失は精留に必要な理論段を
４０とすると２００mmＨ2Ｏ程度であり、トレイの約１
０分の１程度で、非常に圧力損失が小さい。このために
ガスの偏流を防止するためには塔下部にかなり大きく空
間を設ける必要があった。本実施では、充填物の塔軸に
対する波形流路の角度を６０度に設定した規則充填物４
１ａ，４１ｂ，及び４１ｃの３つのエレメントが交互に
ガスの半径方向の分散を高めるために９０度ずらして設
けられている。この部分の単位長さ当りの圧力損失は実
験によると波形流路の角度が４５度の従来品と比べて約
３倍大きい。数値的には３エレメントで、エレメント高
さを１６０mmとすると、圧力損失は４０〜５０mmＨ2Ｏ
程度である。したがって、不均一な速度分布で入って来
たガスは規則充填物４１ａ，４１ｂ及び４１ｃで流れを
強制されて、均一な流速分布を得た後にアルゴンガスの
濃縮を行う充填物４０に入り効率良く気液接触する。
【００１０】図３に本発明の充填物４１の薄板、例えば
アルミプレート１を折り曲げ加工した形態の一実施を示
す。アルミプレート１は塔軸Ｚに対して６０度に傾斜し
て折り曲げた、例えば波形状の液体が流下する及び気体
が上昇するための流路４と適当な開口率で設けた小孔３
を有し、さらにアルミプレート１には微小溝３が全面に
わたって具備されている(図では部分的にしか示してい
ない)。さらに、アルミプレート１は交互に流路が交差
するように配置され、所定の枚数を重ねることにより１
つのエレメントを構成する。
アルミプレート１を折り曲げ加工した形態の一実施を示
す。アルミプレート１は塔軸Ｚに対して６０度に傾斜し
て折り曲げた、例えば波形状の液体が流下する及び気体
が上昇するための流路４と適当な開口率で設けた小孔３
を有し、さらにアルミプレート１には微小溝３が全面に
わたって具備されている(図では部分的にしか示してい
ない)。さらに、アルミプレート１は交互に流路が交差
するように配置され、所定の枚数を重ねることにより１
つのエレメントを構成する。
【００１１】したがって、以上詳細に説明したように、
本実施例によれば短い区間でプロセスガスを整流でき、
さらに補助的な気液接触を行うことができるので、精留
効率を良好に保つ効果があり、プロセスガスを均一にす
るための特別な分散器を設ける必要がなく、コンパクト
な精留塔を提供できる効果がある。ここでは、第２の充
填物の波形の流路の角度を６０度としたが、この数値に
限定されることなく、例えば充填物の表面積を増加させ
て圧力損失を大きくした第２の充填物を設けることによ
っても同様な効果があることが理解できる。
本実施例によれば短い区間でプロセスガスを整流でき、
さらに補助的な気液接触を行うことができるので、精留
効率を良好に保つ効果があり、プロセスガスを均一にす
るための特別な分散器を設ける必要がなく、コンパクト
な精留塔を提供できる効果がある。ここでは、第２の充
填物の波形の流路の角度を６０度としたが、この数値に
限定されることなく、例えば充填物の表面積を増加させ
て圧力損失を大きくした第２の充填物を設けることによ
っても同様な効果があることが理解できる。
【００１２】図４には空気分離装置の他の実施例を示
す。図１と同一符号のものの説明は省略する。本実施例
では、複式精留塔の上塔３４の最下部にも第２充填物層
４１が設けてある。低圧塔３４では、塔頂に供給された
高純度窒素と中部に供給された不純液窒素と液体空気と
が還流液として充填物４０，充填物４１の中を流下し、
塔底の凝縮器３３で高圧塔３２の高純度窒素ガスと熱交
換し、窒素ガスを凝縮させるとともに、自身は気化して
低圧塔３４の上昇ガスとなり、第２の充填物４１内で流
れを整流された後に、第１の充填物４０内で良好な気液
接触を行い、精留される。その結果、塔底には高純度酸
素が、また塔頂には高純度窒素がそれぞれ得られる。し
たがって、本実施によればさらに空気分離装置の上塔の
精留効率を良好に保つ効果があり、コンパクトな複式精
留塔を提供できる効果がある。
す。図１と同一符号のものの説明は省略する。本実施例
では、複式精留塔の上塔３４の最下部にも第２充填物層
４１が設けてある。低圧塔３４では、塔頂に供給された
高純度窒素と中部に供給された不純液窒素と液体空気と
が還流液として充填物４０，充填物４１の中を流下し、
塔底の凝縮器３３で高圧塔３２の高純度窒素ガスと熱交
換し、窒素ガスを凝縮させるとともに、自身は気化して
低圧塔３４の上昇ガスとなり、第２の充填物４１内で流
れを整流された後に、第１の充填物４０内で良好な気液
接触を行い、精留される。その結果、塔底には高純度酸
素が、また塔頂には高純度窒素がそれぞれ得られる。し
たがって、本実施によればさらに空気分離装置の上塔の
精留効率を良好に保つ効果があり、コンパクトな複式精
留塔を提供できる効果がある。
【００１３】また、予冷段階で、第一の実施例ととも
に、粗アルゴン塔の凝縮器３６により還流液が増加した
場合、充填物４０の圧力損失が小さいため急激に配管１
１１を通るガス量は増加する。この場合、圧力損失が大
きい第２の充填物を設けてあるので、このガス量の急激
な上昇を抑えることができ、空気分離装置の操作性を向
上できる効果がある。
に、粗アルゴン塔の凝縮器３６により還流液が増加した
場合、充填物４０の圧力損失が小さいため急激に配管１
１１を通るガス量は増加する。この場合、圧力損失が大
きい第２の充填物を設けてあるので、このガス量の急激
な上昇を抑えることができ、空気分離装置の操作性を向
上できる効果がある。
【００１４】
【発明の効果】本発明によれば短い助走区間でプロセス
ガスを整流でき、さらに補助的な気液接触を行うことが
できるので、精留効率を良好に保つ効果があり、プロセ
スガスを均一にするための特別な分散器を設ける必要が
なく、コンパクトな精留塔を提供できる効果がある。さ
らには空気分離装置の予冷時に、操作性を向上できる効
果がある。
ガスを整流でき、さらに補助的な気液接触を行うことが
できるので、精留効率を良好に保つ効果があり、プロセ
スガスを均一にするための特別な分散器を設ける必要が
なく、コンパクトな精留塔を提供できる効果がある。さ
らには空気分離装置の予冷時に、操作性を向上できる効
果がある。
【図１】本発明の一実施例を示す空気分離装置のフロー
図である。
図である。
【図２】本発明の一実施例を示す精留塔構成図である。
【図３】本発明の一実施例を示す充填物の構成図であ
る。
る。
【図４】本発明の他の実施例を示す空気分離装置のフロ
ー図である。
ー図である。
【符号の説明】 １…アルミプレート、３２…高圧塔、３４…低圧塔、３
５…粗アエルゴン塔、４０…第１の充填物、４１…第２
の充填物。
５…粗アエルゴン塔、４０…第１の充填物、４１…第２
の充填物。
Claims (5)
- 【請求項１】少なくとも１つの液成分を分離するための
精留塔であって、前記精留塔が少なくとも１つの原料ガ
ス流入配管と、塔頂取出し配管と、還流配管を備えると
ともに、上昇流である蒸気流と下降流である液流との間
で塔軸に対して傾斜した波形状の流路を有する第１の充
填物を用いて気液接触を行う精留塔において、前記原料
ガス流入配管あるいは他のガス流入配管と前記第１の充
填物の間に、前記充填物よりも単位長さ当りの圧力損失
が大きい第２の充填物が具備されていることを特徴とす
る精留塔。 - 【請求項２】請求項１に記載された精留塔から成る少な
くとも１塔の精留塔を具備することを特徴とする空気分
離装置。 - 【請求項３】高圧塔と低圧塔から成る複式精留塔とアル
ゴンを精留するアルゴン塔を具備した空気分離装置にお
いて、前記高圧塔と前記低圧塔及びアルゴン塔の少なく
とも１塔が請求項１に記載された精留塔から構成された
ことを特徴とする空気分離装置。 - 【請求項４】前記第２の充填物が塔軸に対して傾斜した
波形状の流路を有し、前記第１の充填物よりも軸塔に対
する傾斜角が大きいいことを特徴とする請求項１記載の
精留塔。 - 【請求項５】請求項４に記載された精留塔から成る少な
くとも１塔の精留塔を具備することを特徴とする空気分
離装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10644594A JPH07318239A (ja) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | 精留塔 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10644594A JPH07318239A (ja) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | 精留塔 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07318239A true JPH07318239A (ja) | 1995-12-08 |
Family
ID=14433826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10644594A Pending JPH07318239A (ja) | 1994-05-20 | 1994-05-20 | 精留塔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07318239A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006061781A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-03-09 | Taiyo Nippon Sanso Corp | 気液接触装置 |
| JP2013532062A (ja) * | 2010-07-08 | 2013-08-15 | イエフペ エネルジ ヌヴェル | ガス分配を伴うカラム及び気液接触エレメントの特性評価方法 |
-
1994
- 1994-05-20 JP JP10644594A patent/JPH07318239A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006061781A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-03-09 | Taiyo Nippon Sanso Corp | 気液接触装置 |
| JP2013532062A (ja) * | 2010-07-08 | 2013-08-15 | イエフペ エネルジ ヌヴェル | ガス分配を伴うカラム及び気液接触エレメントの特性評価方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5921109A (en) | Method for operating a cryogenic rectification column | |
| KR0164869B1 (ko) | 삼중 컬럼 저온정류 시스템 | |
| KR100291684B1 (ko) | 공기의분리방법 | |
| EP0644389B1 (en) | Distillation column utilizing structured packing | |
| KR100421308B1 (ko) | 고강도 및 고용량 패킹을 갖춘 극저온 정류 시스템 | |
| JP3678787B2 (ja) | 大気ガスの混合物を低温分離する方法 | |
| KR100442464B1 (ko) | 극저온 정류를 위한 환형 컬럼 | |
| JP3319174B2 (ja) | 充填物及び空気分離装置 | |
| US6212907B1 (en) | Method for operating a cryogenic rectification column | |
| KR960003270B1 (ko) | 증가된 압력으로 생성기체를 제조하기 위한 저온공기분리시스템 | |
| KR900007209B1 (ko) | 보조 컬럼을 추진력으로 하는 혼성 질소 발생기 | |
| US4755202A (en) | Process and apparatus to produce ultra high purity oxygen from a gaseous feed | |
| KR19990072641A (ko) | 초고순도질소및초고순도산소를제조하기위한극저온정류시스템 | |
| KR20010049618A (ko) | 구조화된 패킹 | |
| KR100502254B1 (ko) | 감소된 높이의 증류 칼럼용 구조적 충전 시스템 | |
| JPH07318239A (ja) | 精留塔 | |
| JPH08252402A (ja) | 充填塔及び空気分離装置 | |
| KR960003274B1 (ko) | 혼성아르곤컬럼을 갖는 저온공기분리시스템 | |
| JPH06331267A (ja) | 精留塔 | |
| MXPA99007097A (es) | Metodo para operar una columna de rectificacioncriogenica |