JPH07317662A

JPH07317662A - 可変ポンプ制御装置

Info

Publication number: JPH07317662A
Application number: JP6288746A
Authority: JP
Inventors: Ikuo Inagaki; 郁夫稲垣
Original assignee: Kayaba Industry Co Ltd
Current assignee: KYB Corp
Priority date: 1994-03-31
Filing date: 1994-10-28
Publication date: 1995-12-05
Anticipated expiration: 2020-02-23
Also published as: JP3623993B2

Abstract

(57)【要約】【目的】可変ポンプの吐出量を電気アクチュエータ８
を用いて制御する装置において、従来のネガティブ制御
方式で圧力を発生させながら、従来のような反転アンプ
を用いずに、ポジティブな信号によって制御できるよう
にする。【構成】制御弁Ｖの中立流路１を通過する流量に応じ
て、ポジティブな信号を出力する出力手段Ｇを設け、こ
の出力手段Ｇの出力信号に応じて電油変換器６を動作さ
せる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、可変吐出ポンプの吐
出量を制御する装置に関する。

【０００２】例えば、一つのポンプで複数のアクチュエ
ータを作動させるために、各アクチュエータのそれぞれ
に切換弁を接続し、それら切換弁の切換え状況に応じ
て、その回路の圧力信号を検出し、可変ポンプの吐出量
を制御する場合がある。この場合の圧力信号を検出方法
として、いわゆるネガティブコントロール（以下「ネガ
コン」という）形式と、ポジティブコントロール（以下
「ポジコン」という）形式とがある。そして、ネガコン
とは圧力信号に対してポンプ吐出量を反比例させる制御
形式であり、ポジコンとは圧力信号とポンプ吐出量とを
比例させる制御形式をいう。

【０００３】また、ネガコンは、わりあいと簡単な装置
で圧力を検出できるが、ポジコンはその圧力検出が難し
いという特性があった。すなわち、ネガコンの場合に
は、切換弁の最下流に絞りなどの圧力検出手段を設けて
おけば、その圧力信号の減少とともに、ポンプ吐出量を
増大させたり、あるいは圧力信号の増大とともにポンプ
吐出量を減少させることができる。しかし、ポジコンの
場合には、各アクチュエータの最大圧を検出しなければ
ならないので、各切換弁に圧力検出手段を個別に設けな
けなければならない。そこで、圧力検出が簡単なネガコ
ン形式が、いまでも多く採用されているが、従来から用
いられているネガコン回路を示したのが図７である。

【０００４】すなわち、この従来のネガコン回路は、可
変ポンプＰに切換弁Ｖを接続しているが、この切換弁Ｖ
は、図示の中立位置にあるとき、その中立流路１を開
き、この中立流路１に連通させた戻り通路２を介して、
可変ポンプＰの吐出油をタンクＴに戻す。上記戻り通路
２には、第１絞り３と第２絞り４とを直列に設けるとと
もに、これら両絞り３、４の間に圧力信号制御用流路５
を連通させる。この圧力信号制御用流路５には、圧力信
号を電気信号に変換する電油変換器６を接続するととも
に、この電油変換器６は、反転アンプ７を介して、電気
アクチュエータ８に接続している。電気アクチュエータ
８は、反転アンプ７からの信号に応じて、可変ポンプＰ
の吐出量を制御するものである。

【０００５】次に、この従来例の作用を説明する。切換
弁Ｖの切換え量に応じて、中立流路１の開度が決まる
が、その開度が大きければ大きいほど、切換弁Ｖのアク
チュエータポート９あるいは１０の開度が小さくなる。
反対に、中立流路１の開度が小さければ小さいほど、ア
クチュエータポート９あるいは１０の開度が大きくな
る。また、絞り３、４間の圧力、すなわち圧力信号制御
用流路５の圧力は、中立流路１の開度が大きければ大き
いほど高くなる。この高い圧力は、電油変換器６で電気
信号に変換されるとともに、反転アンプ７でボジティブ
信号に変換されて、電気アクチュエータ８に入力し、ポ
ンプ吐出量を減少させる。反対に、中立流路１の開度が
小さくなれば、圧力信号制御用流路５の圧力が減少する
ので、今度は、可変ポンプＰの吐出量を増大させる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記のように油圧回路
の圧力信号をもとにして可変ポンプを電気制御するため
には、圧力信号と電気信号とを比例させなければならな
い。そこで、従来の装置では、反転アンプ７を用いてネ
ガティブな信号体系をポジティブな信号体系に変換して
いる。ところが、この反転アンプは、その出力信号が安
定しないという問題を含んでいるため、この装置全体の
制御も不正確になるという欠点があった。この発明の目
的は、安価なネガコン回路を用いながら、ポジティブ信
号を出力する装置を提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】第１の発明は、可変ポン
プと、この可変ポンプに接続するとともに、中立位置を
保ったとき中立流路を全開する切換弁と、この中立流路
の最下流に設けた圧損発生手段とを備え、圧損発生手段
の上流側の圧力に応じて可変ポンプの制御信号を制御す
る可変ポンプ制御装置を前提にするものである。上記の
装置を前提にしつつ、第１の発明は、圧損発生手段の上
流側の圧力に比例して圧力信号を出力する出力手段と、
この出力手段から出力される圧力信号に応じて可変ポン
プの吐出量を制御するアクチュエータとを備えた点に特
徴を有する。

【０００８】第２の発明は、第１の発明を前提として、
出力手段は、ボディと、このボディに摺動自在に設けた
スプールと、このスプールの一端に作用させたスプリン
グと、スプールの他端に設けた圧力信号発生用ポペット
と、この圧力信号発生用ポペットのポペット部をスプー
ルに形成したシート部に圧接する制御スプリングと、パ
イロットポンプと、このパイロットポンプからの圧油の
一部を、上記圧力信号発生用ポペットを経由してドレン
通路に導く圧力信号制御用流路と、パイロットポンプと
圧力発生用ポペットとの間に接続した圧力信号検出流路
とからなり、かつ、圧損発生手段は、上記スプールに形
成されるとともに中立流路をタンクに連通する絞り部か
らなり、この絞り部前後の差圧に応じて、スプールがス
プリングに抗して移動し、制御スプリングのバネ力を制
御する構成にした請求項１記載の可変ポンプ制御装置。

【０００９】第３の発明は、第１の発明を前提として、
出力手段は、ボディと、このボディに摺動自在に設けた
スプールと、このスプールの一端に作用させたスプリン
グと、スプールの他端に形成した筒部と、この筒部内に
摺動自在に組み込んだパイロットスプールと、このパイ
ロットスプールの小径部端部をスプールに形成したシー
ト部に圧接する制御スプリングと、パイロットポンプ
と、このパイロットポンプからの圧油の一部を上記パイ
ロットスプールに導く圧力信号制御用流路と、筒部に形
成するとともに、パイロットスプールに形成したランド
部の移動に応じて開度が変化して圧力信号制御用流路と
ドレン通路を連通する通孔と、パイロットポンプとパイ
ロットスプールとの間に接続した圧力信号検出流路とか
らなり、かつ、圧損発生手段は、上記スプールに形成さ
れるとともに中立流路をタンクに連通する絞り部からな
り、この絞り部前後の差圧に応じて、スプールがスプリ
ングに抗して移動し、制御スプリングのバネ力を制御す
る構成にした請求項１記載の可変ポンプ制御装置。

【００１０】第４の発明は、第１の発明を前提として、
出力手段が、ボディと、このボディに摺動自在に設けた
プランジャと、このプランジャに作用させたスプリング
と、ボディに形成されかつ電油変換器に接続した出力ポ
ートと、上記プランジャと直列にしかつ出力ポートに一
端を臨ませた制御スプールと、プランジャと制御スプー
ルとの間に介在させた制御スプリングと、パイロットポ
ンプと、このパイロットポンプと出力ポートとを接続す
る圧力信号制御用流路とからなり、かつ、圧損発生手段
が、上記プランジャに形成されるとともに中立流路をタ
ンクに連通する絞り部からなり、この絞り部前後の差圧
に応じてプランジャが移動し、制御スプリングのバネ力
を制御するとともに、出力ポートの圧力が、このバネ力
とバランスする構成にした点に特徴を有する。

【００１１】

【作用】第１の発明は、出力手段が、圧損発生手段の圧
力信号に比例した信号を出力するとともに、この信号に
応じてアクチュエータが動作し、可変ポンプの吐出量を
制御する。第２の発明は、絞り部の上流側の圧力に応じ
て、スプールが移動するとともに、このスプールの移動
よって、圧力発生用ポペットに作用させた制御スプリン
グのバネ力が制御される。例えば、絞り部の上流側の圧
力が高ければ、制御スプリングのバネ力が弱くなり、そ
の圧力が低ければ、制御スプリングのバネ力が強くな
る。そして、制御スプリングのバネ力が弱ければ、圧力
流体が、圧力信号発生用ポペットを通過するときの圧力
損失が小さくなるので、圧力信号検出流路の圧力が低く
なる。反対に、制御スプリングのバネ力が強ければ、パ
イロットポペットを通過するときの圧力損失が大きくな
るので、圧力信号検出流路の圧力が高くなる。したがっ
て、ポンプ吐出量を減少させるべきときには、圧力信号
検出流路に発生するパイロット圧力が低くなり、逆に、
ポンプ吐出量を増大させるべきときには、上記検出流路
に発生するパイロット圧が高くなる。

【００１２】第３の発明は、第２の発明と同様の作用が
あるとともに、圧力信号発生用ポペットをパイロットス
プールに変更したので、そこを流れる圧油の急激な変化
を抑えることができ、動的特性の改善が可能となる。第
４の発明は、絞り部の上流側の圧力が高くなると、制御
スプリングのバネ力が弱くなる。この制御スプリングの
バネ力が弱くなるのにともなって、出力ポート側の圧力
も低くなる。反対に、絞り部の上流側の圧力が低くなる
と、制御スプリングのバネ力が強くなる。このように制
御スプリングのバネ力が強くなれば、出力ポートの圧力
も高くなる。したがって、ポンプ吐出量を減少させるべ
きときには、出力ポートから出力されるパイロット圧力
が低くなり、逆に、ポンプ吐出量を増大させるべきとに
は、出力ポートから出力されるパイロット圧が高くな
る。

【００１３】

【実施例】図１〜図３に示した第１実施例は、可変ポン
プＰに切換弁Ｖを接続するとともに、この切換弁Ｖは、
図示の中立位置にあるとき、その中立流路１を開く。そ
して、この切換弁Ｖの切換え量に応じて、中立流路１と
アクチュエータポート９、１０の開度が相対的に決まる
こと従来と同様である。すなわち、切換弁Ｖを中立位置
に保持した時、中立流路１が全開して、アクチュエータ
ポート９、１０が全閉する。切換弁Ｖをこの中立位置か
ら左右いずれかに徐々に切換えていくと、中立流路１が
徐々に閉じ始めるとともに、アクチュエータポート９、
１０が開き始める。そして、切換弁Ｖを最大に切換えた
ときは、中立流路１が全閉して、アクチュエータポート
９、１０が全開する。

【００１４】上記中立流路１には、出力手段Ｇを接続し
ているが、この出力手段Ｇの具体的な構成を示したの
が、図２、３である。この出力手段Ｇは、ボディｂに孔
１１を形成するとともに、この孔１１にスリーブ１２を
組み込んでいる。そして、このスリーブ１２の外側から
プラグ１３をはめて、スリーブ１２を固定している。上
記スリーブ１２にはスプールＳを摺動自在に組み込んで
いるが、このスプールＳの一端には一対のバネ受け１
４、１５を設け、これら両バネ受け間にスプリング１６
を介在させている。そして、スプールＳは、このスプリ
ング１６の伸長時に図３の状態を保ち、その収縮時に図
２の状態を保つようにしている。

【００１５】また、上記スプールＳの他端には、筒部Ｓ
１を形成するとともに、この筒部Ｓ１内に圧力信号発生
用ポペット１７を直列に配置する。そして、この圧力信
号発生用ポペット１７には制御スプリング１８を作用さ
せている。上記のようにした圧力信号発生用ポペット１
７は、制御スプリング１８の作用で、コーン型のポペッ
ト部１７ａが、スプールＳに形成したシート部１９に圧
接するようにしている。ただし、このシート部１９に対
する圧接力は、制御スプリング１８のバネ力に左右され
るが、この制御スプリング１８のバネ力は、結局スプー
ルＳの移動位置に応じて決まることになる。例えば、ス
プールＳが図面上方に移動すれば、それにともなって制
御スプリング１８もたわむので、その分、バネ力が強く
なる。反対にスプールＳが図面下方に移動すれば、制御
スプリング１８が伸長するので、その分、バネ力が弱く
なる。なお、この第１実施例のように、ポペット部１７
ａをコーン型として、シート部１９との開度に応じて圧
力損失が生じるようにすれば、圧力信号の発振を抑える
ことができる。

【００１６】なお、図中符号２０は、制御スプリング１
８のバネ力を微調整するための調整ネジで、前記プラグ
１３に組み付けたものである。また、制御スプリング１
８のバネ定数は、スプリング１６のバネ定数よりも十分
に小さくなるようにしている。上記のようにしたスプー
ルＳには、ランド部２１を形成するとともに、このラン
ド部２１には、その長手方向に、この発明の圧損発生手
段、正式には圧力損失発生手段、としての絞り部２２を
形成している。この絞り部２２は、スリーブ１２に形成
したポート２３、２４を接続する。そして、一方のポー
ト２３を切換弁Ｖに接続し、他方のポート２４をタンク
Ｔに連通している。

【００１７】したがって、切換弁Ｖが中立位置にあっ
て、中立流路１の開度が最大の時には、この絞り部２２
を通過する流量が最大になり、反対に切換弁Ｖが最大に
切換わって、中立流路１が閉じられた時には、この絞り
部２２に流体が流れないことになる。そして、この絞り
部２２に流体が流れると圧力損失が発生し、この絞り部
に対して上流に位置するポート２３側の圧力が、下流に
位置するポート２４側の圧力よりも高くなる。このポー
ト２３側の高圧がランド部２１に作用し、スプールＳを
スプリング１６に抗して移動させる。この時、スプール
Ｓは、ポート２３側の圧力作用とスプリング１６のバネ
力とがバランスする位置に停止する。上記圧力信号発生
用ポペット１７を圧接させたシート部１９は、スプール
Ｓに形成した通路２５と、スリーブ１２及びこのスリー
ブ１２に圧入したカラー２６のそれぞれの通路２７とを
介して、圧力信号制御用流路２８に接続している。

【００１８】なお、これら通路２５及び２７は、スプー
ルＳの移動位置に関係なくシート部１９に常時連通する
ようにしている。上記圧力信号制御用流路１２には、パ
イロットポンプPPを接続しているが、このパイロットポ
ンプPPと通路２７との間には、圧力信号検出流路２９を
接続している。この圧力信号検出流路２９は、図１に示
すように電油変換器６に接続している。電油変換器６
は、従来と同様の電気アクチュエータ８に接続してい
る。また、上記シート部１９の下流側は、筒部Ｓ１に形
成した通孔３０、及びプラグ１３に形成した通孔３１を
介して、ドレン通路３２に接続している。さらに、スプ
リング１６を設けたバネ室３３も、通路３４を介して上
記ドレン通路３２に接続している。そして、圧力信号発
生用ポペット１７側におけるスプールＳの断面積Ａ1 と
バネ室３３側におけるスプールＳの断面積Ａ2 とを等し
くしている。

【００１９】次に、この実施例の作用を説明する。い
ま、切換弁Ｖを図示の中立位置に保っていたとすると、
中立流路１が全開状態になる。したがって、可変ポンプ
Ｐの吐出流体全量が、ポート２３に流入するとともに、
このポート２３から絞り部２２及びポート２４を経由し
てタンクＴに戻される。このときの絞り部２２で発生す
る圧力損失により、スプールＳが図１に示すように、ス
プリング１６に抗して移動する。スプールＳがスプリン
グ１６に抗して移動すれば、圧力信号発生用ポペット１
７に作用している制御スプリング１８のバネ力が弱くな
る。このように制御スプリング１８のバネ力が弱くなれ
ば、パイロットポンプPPの吐出流体がこのポペット１７
を通過する時の圧力損失も小さくなるので、圧力信号制
御用流路２８の圧力も相対的に低くなる。

【００２０】この低い圧力が圧力信号検出流路２９を介
して電油変換器６に導かれるとともに、電油変換器６
は、その圧力信号と比例した電気信号を電気アクチュエ
ータ８に伝達する。また、切換弁Ｖを徐々に切換え、中
立流路１の開口を閉じていくと、開口が小さくなってい
くのにともなって、絞り部２２を通過する流量も少なく
なる。そのために圧力損失も少なくなるので、上流側の
ポート２３の圧力も相対的に低くなり、スプリング１６
に抗して移動するスプールＳの移動量も少なくなる。こ
のようにスプールＳの移動量が少なければ、制御スプリ
ング１８がたわんだ状態に保たれることになるので、そ
のバネ力が相対的に強くなる。このように制御スプリン
グ１８のバネ力が強くなれば、パイロットポンプPPの吐
出流体がこのポペット１７を通過する時の圧力損失も大
きくなるので、圧力信号制御用流路２８の圧力も相対的
に高くなる。

【００２１】この高い圧力が、圧力信号検出流路２９を
介して電油変換器６に導かれるとともに、電油変換器６
は、その圧力信号と比例した電気信号を電気アクチュエ
ータ８に伝達する。上記のようにこの第１実施例によれ
ば、可変ポンプＰの吐出量を少なくすべき時に、出力手
段Ｇから低圧の信号が出力され、その吐出量を多くすべ
き時には高圧の信号が出力される。つまり、この出力手
段Ｇから出力される信号は、可変ポンプＰの吐出量と比
例させることができる。したがって、この第１実施例に
よれば、従来のような反転アンプ７が必要なくなるもの
である。なお、この第１実施例では、スプールＳの断面
積Ａ1 とＡ2 とを等しくしたので、ドレン通路３２の圧
力が、スプールＳに作用したとしても、スプールＳの移
動が不安定になったりしない。

【００２２】図４に示す第２実施例は、第１実施例で示
した圧力信号発生用ポペット１７を、パイロットスプー
ル６１に変更した例であり、その他の構成や作用につい
ては第１実施例の出力手段Ｇと同様であり、その説明は
省略する。このパイロットスプール６１は、ランド部６
１ａと小径部６１ｂとからなるとともに、ランド部６１
ａが筒部Ｓ１内を摺動可能なように、このパイロットス
プール６１を組み込む。そして、このパイロットスプー
ル６１には、制御スプリング１８を作用させているが、
この制御スプリング１８の作用で、小径部６１ｂ端部が
スプールＳに形成したシート部１９に圧接するようにし
ている。第１実施例と同様、この圧接力は、スプールＳ
の移動位置に応じて決められる。小径部６１ｂ端部がシ
ート部１９に圧接している状態では、ランド部６１ａ
が、スプールＳに形成した通孔３０部分にあるととも
に、ランド部６１ａによって通孔３０を閉じている。な
お、第１実施例と同様に、通孔３０は、プラグ１３に形
成した通孔３１を介してドレン通路３２に接続してい
る。そして、パイロットポンプPPからの油圧が、制御ス
プリング１８のバネ力よりも大きくなったとき、小径部
６１ｂ端部がシート部１９から離れる。このとき油圧
は、小径部６１ｂと筒部Ｓ１が相まって形成している室
６２部分に流れ込むとともに、ランド部６１ａと通孔３
０との開度に応じて、圧力損失が生じる。

【００２３】この第２実施例では、いったん室６２に圧
油が流入するとともに、ランド部６１ａと通孔３０との
開度に応じて圧力損失が生じるので、そこを流れる圧油
の急激な変化を抑えることができる。したがって、発振
やハンチング等の動的特性の改善が可能であり、より正
確な圧力信号を発生させることができる。また、図４に
示すように小径部６１ｂ端部に溝６４を形成しておけ
ば、わずかな圧力変化にも敏感に適応させることができ
る。したがって、チャタリング等の現象を防ぐことがで
きる。なお、図５に示すように、溝６４ではなく、パイ
ロットスプールの小径部６１ｂ端部にテーパ部６５を形
成しても、同様の効果が得られる。

【００２４】図６に示した第３実施例は、その出力手段
Ｇを第１実施例と相違させたもので、その他は第１実施
例と同様である。そして、この第３実施例の出力手段Ｇ
は、ボディｂにガイド部材３５、３６を直列に配列する
とともに、一方のガイド部材３５にはプランジャ３７を
組み込んでいる。このプランジャ３７は、その一端側に
大径部３７ａを形成し、この大径部３７ａをガイド部材
３５に対して摺動自在にしている。そして、この大径部
３７ａよりもさらに端の方には筒部３７ｂを形成すると
ともに、この筒部３７ｂを他方のガイド部材３６に摺動
自在に挿入している。さらに、上記大径部３７ａと筒部
３７ｂとの間に段部３７ｃを形成し、この段部３７ｃを
他方のガイド部材３６の端部に当たるようにして、プラ
ンジャ３７が図面の位置よりも下方に移動できないよう
にしている。

【００２５】さらに、ガイド部材３５には、プランジャ
３７を支持する軸受け部３８を形成している。プランジ
ャ３７はこの軸受け部３８を突き抜けてドレン室３９側
に突出している。そして、このプランジャ３７の突出端
にはランド部材４０を固定しているが、このランド部材
４０は、ガイド部材３５に形成の環状突部４１に対して
摺動自在にしている。上記のようにしたランド部材４０
の外側には、軸線方向に走る溝からなる絞り部４２を形
成している。この絞り部４２は、ガイド部材３５に形成
したポート４３とドレン室３９とを連通するが、このポ
ート４３は、前記切換弁Ｖの中立流路１に接続してい
る。そして、上記軸受け部３８と大径部３７ａとの間に
はスプリング４４を介在させ、通常は段部３７ｃが他方
のガイド部材３６の内端に当たる図示の状態を保つよう
にしている。

【００２６】ガイド部材３６には、制御スプールCSを摺
動自在に保持する制御部４５を形成するとともに、この
制御部４５を境にして、外側を出力ポート４６とし、内
側をバネ室４７としている。このバネ室４７には、上記
プランジャ３７の筒部３７ｂの開口側を臨ませている。
上記のようにした制御部４５には制御スプールCSを摺動
自在にはめているが、バネ室４７側における制御スプー
ルCSには、両端に段部を形成した小径部４８を形成し、
この小径部４８に一対のバネ受け４９、５０を摺動自在
にはめている。このバネ受け４９、５０間には制御スプ
リング５１を介在させている。そして、一方のバネ受け
４９は、プランジャ３７の筒部３７ｂに常時接触し、他
方のバネ受け５０は、制御部４５側における小径部４８
の段部に常時接触するようにしている。

【００２７】上記のようにした制御スプールCSには、そ
の軸線に直交する方向に制御孔５２を形成してるが、こ
の制御孔５２は、制御スプールの軸線方向に形成した連
通孔５３を介して出力ポート４６に連通している。ま
た、他方のガイド部材３６の制御部４５には、環状溝５
４を形成するとともに、この環状溝５４をパイロットポ
ンプPPに連通するポート５５を形成している。なお、上
記制御バネ５１のバネ定数は、スプリング４４のバネ定
数よりも十分に小さくなるようにしている。いま、ポー
ト４３に可変ポンプＰの吐出流体が流入すると、この流
体は絞り部４２を経由してドレン室３９に流出する。こ
の時、絞り部４２で圧力損失が発生するので、絞り部４
２の上流側の圧力が高くなる。したがって、プランジャ
３７がスプリング４４に抗して図面上方に移動するが、
プランジャ３７がこのように移動すればするほど、制御
スプリング５１のたわみ量が少なくなり、その分、バネ
力が弱くなる。

【００２８】そして、絞り部４２を通過する流量が多け
れば多いほど、そこで発生する圧力損失が大きくなると
ともに、絞り部４２を通過する流量は、切換弁Ｖの切換
え位置に応じて異なること第１実施例と同様である。そ
して、ポート５５にパイロットポンプPPの吐出流体が流
入すると、この流体は、環状溝５４→制御孔５２→連通
孔５３を経由して出力ポートから流出する。この時、制
御スプールCSは、出力ポート４６側の圧力による作用力
と制御スプリング５１のバネ力による作用力とがバラン
スする位置で停止するが、その停止位置に応じて、制御
孔５２と環状溝５４とのラップ量が異なる。

【００２９】制御スプールCSが図示のノーマル状態にあ
る時に、制御孔５２が全開状態になる。そして、このノ
ーマル状態から制御スプールCSが図面上方に移動すれば
するほど、そのラップ量が少なくなり、制御孔５２の実
質的な開口面積が小さくなる。その開口面積が小さくな
ればなるほど、そこを通過する際の圧力損失が大きくな
り、その分、出力ポート４６側の圧力も低くなる。な
お、図中符号５６、５７はタンクポート、５８、５９は
ドレンポートである。そして、この第２実施例において
も、大径部３７ａの断面積をＡ1 、筒部３７ｂの断面積
をＡ2 、プランジャ３７の断面積をＡ3 とすると、Ａ1
−Ａ2 ＝Ａ1−Ａ3 となるようにしている。したがっ
て、ドレン通路６０の圧力が制御スプールCSに作用して
も、スプールが安定した動作をすることができる。

【００３０】次に、この第２実施例の作用を説明する。
いま、切換弁Ｖを中立位置に保っていれば、絞り部４２
を通過する流量が多くなるので、上記したようにプラン
ジャ３７がスプリング４４に抗して移動し、制御スプリ
ング５１のバネ力を弱くする。この状態で、ポート５５
にパイロットポンプPPの吐出流体が流入すると、出力ポ
ート４６側の圧力が低くても、制御スプールCSが制御ス
プリング５１に抗して移動し、制御孔５２の実質的な開
口面積を小さくしてしまう。そのために制御スプールCS
は、制御孔５２の開口面積を小さくした位置関係で停止
し、出力ポート４６の圧力を低く保つ。したがって、可
変ポンプＰの吐出量を少なくすべき時には、出力ポート
４６内の圧力を低く保つことになる。

【００３１】また、切換弁Ｖの切換え量を多くすれば、
その分、絞り部４２を流れる流量が少なくなるので、そ
こでの圧力損失が少なくなる。したがって、この時には
プランジャ３７の移動量が少なくなり、それだけ制御ス
プリング５１のバネ力も強い状態に保たれる。制御スプ
リング５１のバネ力が強ければ、出力ポート４６側の圧
力が上昇しても、制御スプールCSがそれほど移動しなく
なるので、制御孔５２の実質的な開口面積が大きく保た
れる。そのために制御スプールCSは、制御孔５２の開口
面積を大きくした位置関係で停止し、出力ポート４６の
圧力を高く保つ。したがって、可変ポンプＰの吐出量を
多くすべき時には、出力ポート４６内の圧力を高く保つ
ことになる。上記のようにこの第１実施例によれば、可
変ポンプＰの吐出量を少なくすべき時に、出力手段Ｇか
ら低圧の信号が出力され、その吐出量を多くすべき時に
は高圧の信号が出力される。つまり、この出力手段Ｇか
ら出力される信号は、可変ポンプＰの吐出量と比例させ
ることができる。したがって、この第１実施例によれ
ば、従来のような反転アンプ７が必要なくなるものであ
る。

【００３２】

【発明の効果】この発明の装置によれば、安価なネガコ
ンシステムを用いながら、ポジティブ信号を出力でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１実施例の回路図である。

【図２】第１実施例の出力手段のスプールがスプリング
に抗して移動した状態の断面図である。

【図３】第１実施例の出力手段のスプールがノーマル位
置にある断面図である。

【図４】第２実施例の出力手段のスプールがノーマル位
置にある断面図である。

【図５】パイロットスプール端部の拡大図である。

【図６】第３実施例の出力手段の断面図である。

【図７】従来の可変ポンプ制御装置の回路図である。

【符号】

Ｐ可変ポンプＶ切換弁１中立流路Ｔタンク６電油変換器８電気アクチュエータＧ出力手段ｂボディ１６スプリング１７圧力信号発生用ポペットＳスプール１８制御スプリング１９シート部２２絞り部２８圧力信号制御用流路 PP パイロットポンプ２９圧力信号検出流路３２ドレン通路３７プランジャ４２絞り部 CS 制御スプール４６出力ポート５１制御スプリング６１パイロットスプールＳ１筒部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】可変ポンプと、この可変ポンプに接続す
るとともに、中立位置を保ったとき中立流路を全開する
切換弁と、この中立流路の最下流に設けた圧損発生手段
とを備え、圧損発生手段の上流側の圧力に応じて可変ポ
ンプの制御信号を制御する可変ポンプ制御装置におい
て、圧損発生手段の上流側の圧力に比例して圧力信号を
出力する出力手段と、この出力手段から出力される圧力
信号に応じて可変ポンプの吐出量制御するアクチュエー
タとを備えた可変ポンプ制御装置。
【請求項２】出力手段は、ボディと、このボディに摺
動自在に設けたスプールと、このスプールの一端に作用
させたスプリングと、スプールの他端に設けた圧力信号
発生用ポペットと、この圧力信号発生用ポペットのポペ
ット部をスプールに形成したシート部に圧接する制御ス
プリングと、パイロットポンプと、このパイロットポン
プからの圧油の一部を、上記圧力信号発生用ポペットを
経由してドレン通路に導く圧力信号制御用流路と、パイ
ロットポンプと圧力発生用ポペットとの間に接続した圧
力信号検出流路とからなり、かつ、圧損発生手段は、上
記スプールに形成されるとともに中立流路をタンクに連
通する絞り部からなり、この絞り部前後の差圧に応じ
て、スプールがスプリングに抗して移動し、制御スプリ
ングのバネ力を制御する構成にした請求項１記載の可変
ポンプ制御装置。
【請求項３】出力手段は、ボディと、このボディに摺
動自在に設けたスプールと、このスプールの一端に作用
させたスプリングと、スプールの他端に形成した筒部
と、この筒部内に摺動自在に組み込んだパイロットスプ
ールと、このパイロットスプールの小径部端部をスプー
ルに形成したシート部に圧接する制御スプリングと、パ
イロットポンプと、このパイロットポンプからの圧油の
一部を上記パイロットスプールに導く圧力信号制御用流
路と、筒部に形成するとともに、パイロットスプールに
形成したランド部の移動に応じて開度が変化して圧力信
号制御用流路とドレン通路を連通する通孔と、パイロッ
トポンプとパイロットスプールとの間に接続した圧力信
号検出流路とからなり、かつ、圧損発生手段は、上記ス
プールに形成されるとともに中立流路をタンクに連通す
る絞り部からなり、この絞り部前後の差圧に応じて、ス
プールがスプリングに抗して移動し、制御スプリングの
バネ力を制御する構成にした請求項１記載の可変ポンプ
制御装置。
【請求項４】出力手段は、ボディと、このボディに摺
動自在に設けたプランジャと、このプランジャに作用さ
せたスプリングと、ボディに形成されかつ電油変換器に
接続した出力ポートと、上記プランジャと直列にしかつ
出力ポートに一端を臨ませた制御スプールと、プランジ
ャと制御スプールとの間に介在させた制御スプリング
と、パイロットポンプと、このパイロットポンプと出力
ポートとを接続する圧力信号制御用流路とからなり、か
つ圧損発生手段は、上記プランジャに形成されるととも
に中立流路をタンクに連通する絞り部からなり、この絞
り部前後の差圧に応じてプランジャが移動し、制御スプ
リングのバネ力を制御するとともに、出力ポートの圧力
が、このバネ力とバランスする構成にした請求項１記載
の可変ポンプ制御装置。