JPH07278760A - 建材用フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
建材用フェライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH07278760A JPH07278760A JP7619694A JP7619694A JPH07278760A JP H07278760 A JPH07278760 A JP H07278760A JP 7619694 A JP7619694 A JP 7619694A JP 7619694 A JP7619694 A JP 7619694A JP H07278760 A JPH07278760 A JP H07278760A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- ferritic stainless
- rust resistance
- building material
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 軟質（硬さ特性）で耐銹性に優れかつ延性
（伸び特性）に優れる建材用フェライト系ステンレス鋼
を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．０２０％、
Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｓ：０．００１〜０．０１０％、Ｃｒ：２１．５〜３
１．０％、Ｍｏ：０．３〜４．０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２０％、Ｔｉ：０．１０〜０．２０％、Ｎｂ：
０．１５〜０．２５％を含み、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなり、（１）式のＰＩの値が２８以上、か
つ（２）式のＨＩが３１以下で更に、必要に応じてＣｅ
を０．００５〜０．０５０％含有する建材用フェライト
系ステンレス鋼。 ＰＩ＝Ｃｒ＋１．７Ｍｏ …………………………
……（１） ＨＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …………………………
……（２）
（伸び特性）に優れる建材用フェライト系ステンレス鋼
を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．０２０％、
Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｓ：０．００１〜０．０１０％、Ｃｒ：２１．５〜３
１．０％、Ｍｏ：０．３〜４．０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２０％、Ｔｉ：０．１０〜０．２０％、Ｎｂ：
０．１５〜０．２５％を含み、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなり、（１）式のＰＩの値が２８以上、か
つ（２）式のＨＩが３１以下で更に、必要に応じてＣｅ
を０．００５〜０．０５０％含有する建材用フェライト
系ステンレス鋼。 ＰＩ＝Ｃｒ＋１．７Ｍｏ …………………………
……（１） ＨＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …………………………
……（２）
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軟質（硬さ特性）で耐
銹性に優れかつ延性（伸び特性）に優れる建材用フェラ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
銹性に優れかつ延性（伸び特性）に優れる建材用フェラ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｉを含まないフェライト系ステンレス
鋼は安価であること、塩化物環境において応力腐食割れ
に免疫であることから、化学プラントや建築内外装品に
いたって幅広く使用されている。また、フェライト系ス
テンレス鋼の特徴としてオーステナイト系ステンレス鋼
に比べて熱膨張率が小さい利点がある。
鋼は安価であること、塩化物環境において応力腐食割れ
に免疫であることから、化学プラントや建築内外装品に
いたって幅広く使用されている。また、フェライト系ス
テンレス鋼の特徴としてオーステナイト系ステンレス鋼
に比べて熱膨張率が小さい利点がある。
【０００３】従来、溶接工法や折版工法による屋根用ス
テンレス鋼としては、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６のオ
ーステナイト系ステンレス鋼が使用されてきたが、ウォ
ータフロントの開発の活発化に伴い耐銹性が必ずしも十
分でなく、長尺の屋根では熱膨張・収縮による疲労の問
題から耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼が望ま
れている。また、施工性から金切りハサミによって切断
し易いこと、すなわち軟質であること、更に曲げ加工な
どの面から冷間加工性が良いことが要望されている。
テンレス鋼としては、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６のオ
ーステナイト系ステンレス鋼が使用されてきたが、ウォ
ータフロントの開発の活発化に伴い耐銹性が必ずしも十
分でなく、長尺の屋根では熱膨張・収縮による疲労の問
題から耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼が望ま
れている。また、施工性から金切りハサミによって切断
し易いこと、すなわち軟質であること、更に曲げ加工な
どの面から冷間加工性が良いことが要望されている。
【０００４】フェライト系ステンレス鋼の耐食性を向上
させる方法には、ＣｒおよびＭｏ量の増加が有効である
が、これらの成分濃度を高めると硬くなり、また、伸び
が低下することが知られている。また、溶接部の耐食性
を向上させるにはＣとＮの低減やＴｉやＮｂ等のＣ，Ｎ
の安定化元素を添加することが有効であることが知られ
ている 母材部と共に溶接部の耐食性が優れたＴｉやＮｂを添加
したフェライト系ステンレス鋼については、特公昭５５
−２１１０２号公報、特公昭６２−１９９７２号公報、
特公昭６２−２２２１０号公報、特公昭５９−５２２２
６号公報および特公平１−１５９３１９に開示されてい
る。該ステンレス鋼は化学工業機器や海水を使用する熱
交換器などの用途に開発されたものであり、また、前記
特公昭５５−２１１０２号公報を除く前記公報に示され
た方法ではフェライト系ステンレス鋼の特徴である耐応
力腐食割れ性を阻害するＣｕあるいはＮｉが添加されて
いること、本発明者らの研究によるとこれら元素は耐銹
性の向上効果が余り見られないこと、そして特公昭５５
−２１１０２号公報に示された方法は耐銹性の不足やＴ
ｉおよびＮｂが多量に添加され、高価であるとともに建
材用、特に屋根材としての必要特性である軟質と冷間加
工性を考慮されたものではなく、冷間加工性と共に耐銹
性を満足するには不十分であるという問題があった。
させる方法には、ＣｒおよびＭｏ量の増加が有効である
が、これらの成分濃度を高めると硬くなり、また、伸び
が低下することが知られている。また、溶接部の耐食性
を向上させるにはＣとＮの低減やＴｉやＮｂ等のＣ，Ｎ
の安定化元素を添加することが有効であることが知られ
ている 母材部と共に溶接部の耐食性が優れたＴｉやＮｂを添加
したフェライト系ステンレス鋼については、特公昭５５
−２１１０２号公報、特公昭６２−１９９７２号公報、
特公昭６２−２２２１０号公報、特公昭５９−５２２２
６号公報および特公平１−１５９３１９に開示されてい
る。該ステンレス鋼は化学工業機器や海水を使用する熱
交換器などの用途に開発されたものであり、また、前記
特公昭５５−２１１０２号公報を除く前記公報に示され
た方法ではフェライト系ステンレス鋼の特徴である耐応
力腐食割れ性を阻害するＣｕあるいはＮｉが添加されて
いること、本発明者らの研究によるとこれら元素は耐銹
性の向上効果が余り見られないこと、そして特公昭５５
−２１１０２号公報に示された方法は耐銹性の不足やＴ
ｉおよびＮｂが多量に添加され、高価であるとともに建
材用、特に屋根材としての必要特性である軟質と冷間加
工性を考慮されたものではなく、冷間加工性と共に耐銹
性を満足するには不十分であるという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、建材
用ステンレス鋼としてフェライト系ステンレス鋼の特徴
である低熱膨張、耐応力腐食割れ性などを損なうことな
く、建材に要求される特性の冷間加工性を確保するとと
もに、臨海地区、特に屋根軒裏部などでの腐食性の高い
環境における母材部と溶接部の耐銹性を改善するもので
ある。
用ステンレス鋼としてフェライト系ステンレス鋼の特徴
である低熱膨張、耐応力腐食割れ性などを損なうことな
く、建材に要求される特性の冷間加工性を確保するとと
もに、臨海地区、特に屋根軒裏部などでの腐食性の高い
環境における母材部と溶接部の耐銹性を改善するもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は建材用フェライ
ト系ステンレス鋼の成分について鋭意研究を行った結果
なし得たものであり、その要旨とするところは、重量％
にて、Ｃ ：０．００５〜０．０２０％、 Ｓｉ：０．
１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ
：０．００１〜０．０１０％、Ｃｒ：２１．５〜３
１．０％、 Ｍｏ：０．３〜４．０％、Ｎ ：０．
００５〜０．０２０％、 Ｔｉ：０．１０〜０．２０
％、Ｎｂ：０．１５〜０．２５％を含み、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり（１）式の耐孔食性指数Ｐ
Ｉ値が２８以上および（２）式の軟質性指数ＨＩ値が３
１以下である場合に、軟質でかつ母材部と溶接部の耐銹
性に優れる建材用フェライト系ステンレス鋼である。本
発明は上記成分に更にＣｅを０．００５〜０．０５０％
含有させることにより延性の向上を図ることができる。 ＰＩ＝Ｃｒ＋１．７Ｍｏ ………………………………（１） ＨＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ ………………………………（２）
ト系ステンレス鋼の成分について鋭意研究を行った結果
なし得たものであり、その要旨とするところは、重量％
にて、Ｃ ：０．００５〜０．０２０％、 Ｓｉ：０．
１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ
：０．００１〜０．０１０％、Ｃｒ：２１．５〜３
１．０％、 Ｍｏ：０．３〜４．０％、Ｎ ：０．
００５〜０．０２０％、 Ｔｉ：０．１０〜０．２０
％、Ｎｂ：０．１５〜０．２５％を含み、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり（１）式の耐孔食性指数Ｐ
Ｉ値が２８以上および（２）式の軟質性指数ＨＩ値が３
１以下である場合に、軟質でかつ母材部と溶接部の耐銹
性に優れる建材用フェライト系ステンレス鋼である。本
発明は上記成分に更にＣｅを０．００５〜０．０５０％
含有させることにより延性の向上を図ることができる。 ＰＩ＝Ｃｒ＋１．７Ｍｏ ………………………………（１） ＨＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ ………………………………（２）
【０００７】
【作用】本発明者らは、軟質で母材部と溶接部の耐銹性
に優れ、かつ、延性を兼ね備えた建材用フェライト系ス
テンレス鋼について鋭意研究した結果、以下の知見を得
た。耐銹性について研究した結果、臨界地区における軒
裏部では屋根上面などの雨水が当たる部位に比し海塩粒
子の飛来により塩素イオンが濃縮し易いことを定量的に
把握した。図１は沖縄の海岸から５０ｍ離れた場所で１
年間の屋外暴露試験した材料の発銹状況を示すものであ
る。暴露試験は＃５００エメリー研磨した材料を屋根構
造を模擬した暴露試験台に設置した。発銹状況は前記の
ＰＩ値（Ｃｒ＋１．７Ｍｏ）によって整理でき、ＰＩ値
の増加とともに耐銹性は向上し、発銹なしの評点１を得
るにはＰＩ値が２８以上であった。
に優れ、かつ、延性を兼ね備えた建材用フェライト系ス
テンレス鋼について鋭意研究した結果、以下の知見を得
た。耐銹性について研究した結果、臨界地区における軒
裏部では屋根上面などの雨水が当たる部位に比し海塩粒
子の飛来により塩素イオンが濃縮し易いことを定量的に
把握した。図１は沖縄の海岸から５０ｍ離れた場所で１
年間の屋外暴露試験した材料の発銹状況を示すものであ
る。暴露試験は＃５００エメリー研磨した材料を屋根構
造を模擬した暴露試験台に設置した。発銹状況は前記の
ＰＩ値（Ｃｒ＋１．７Ｍｏ）によって整理でき、ＰＩ値
の増加とともに耐銹性は向上し、発銹なしの評点１を得
るにはＰＩ値が２８以上であった。
【０００８】図２はこのＰＩ値とＪＩＳ Ｇ０５７７に
よる孔食電位試験における孔食電位との関係を示す図で
ある。上記暴露試験で発銹を生じないＰＩ値が２８以上
を確保するには、孔食電子Ｖｃ′100 が１０００mV（vs
ＳＣＥ）を超え孔食を生じない電位であることが必要で
ある。
よる孔食電位試験における孔食電位との関係を示す図で
ある。上記暴露試験で発銹を生じないＰＩ値が２８以上
を確保するには、孔食電子Ｖｃ′100 が１０００mV（vs
ＳＣＥ）を超え孔食を生じない電位であることが必要で
ある。
【０００９】硬さについては、合金成分を変えた１mm厚
の材料を金切りハサミにより切断した時の切断の難易性
により評価した。図３に、ビッカース硬さと切断性の関
係を示すように、比較的切断し易いと評価されたビッカ
ース硬さは２００以下であった。図４に、ビッカース硬
さと前記軟質性指数ＨＩ値（Ｃｒ＋２．４Ｍｏ）との関
係を示した。図にみられるように、ＨＩ値とビッカース
硬さには良い相関がみられ、ＨＩ値が３１以下でビッカ
ース硬さ２００以下を得ることができる。
の材料を金切りハサミにより切断した時の切断の難易性
により評価した。図３に、ビッカース硬さと切断性の関
係を示すように、比較的切断し易いと評価されたビッカ
ース硬さは２００以下であった。図４に、ビッカース硬
さと前記軟質性指数ＨＩ値（Ｃｒ＋２．４Ｍｏ）との関
係を示した。図にみられるように、ＨＩ値とビッカース
硬さには良い相関がみられ、ＨＩ値が３１以下でビッカ
ース硬さ２００以下を得ることができる。
【００１０】次に各々の合金元素の成分範囲を規定した
理由について説明する。ＣおよびＮは溶接部の耐粒界腐
食性を劣化させる元素であり低い方が望ましいが、Ｔｉ
およびＮｂの添加によりＣおよびＮを固定することによ
り無害化し得る。しかしながら、ＣとＮ量の増加に応じ
てＴｉ，Ｎｂ量を高める必要があり、また、Ｃ，Ｎは靭
性を劣化させることから、通常の製鋼法で容易に到達で
きるＣ量０．００５〜０．０２％、Ｎ量０．００５〜
０．０２％とした。好ましくは両元素とも０．０１５％
以下にすることが望ましい。
理由について説明する。ＣおよびＮは溶接部の耐粒界腐
食性を劣化させる元素であり低い方が望ましいが、Ｔｉ
およびＮｂの添加によりＣおよびＮを固定することによ
り無害化し得る。しかしながら、ＣとＮ量の増加に応じ
てＴｉ，Ｎｂ量を高める必要があり、また、Ｃ，Ｎは靭
性を劣化させることから、通常の製鋼法で容易に到達で
きるＣ量０．００５〜０．０２％、Ｎ量０．００５〜
０．０２％とした。好ましくは両元素とも０．０１５％
以下にすることが望ましい。
【００１１】Ｓｉは脱酸剤として精錬上必要であるが、
ビッカース硬さを増加させ硬くなることから、０．１〜
１．０％とした。望ましい範囲は０．２〜０．５％であ
る。ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として働くが、１％超の
添加は耐銹性を劣化させるため０．１〜１．０％とし
た。望ましくは０．１〜０．６％である。
ビッカース硬さを増加させ硬くなることから、０．１〜
１．０％とした。望ましい範囲は０．２〜０．５％であ
る。ＭｎはＳｉと同様に脱酸剤として働くが、１％超の
添加は耐銹性を劣化させるため０．１〜１．０％とし
た。望ましくは０．１〜０．６％である。
【００１２】ＣｒおよびＭｏは、海塩粒子などに含まれ
る塩素イオンに対する耐孔食性を高めて耐銹性を向上さ
せるに有効な元素であり、これらの量を高めるほど耐銹
性が向上する。軒裏部の発銹を抑制するには（１）式の
耐孔食性指数ＰＩが２８以上必要であるが、これら元素
は（２）式の軟質性指数ＨＩに示されるように硬くな
り、Ｈｖ２００以下を得るにはＨＩ値が３１以下となる
ようにしなければならない。これらのことから、Ｃｒ，
Ｍｏ量はＣｒ：２１．５〜３１．０％、Ｍｏ：０．３〜
４．０％において（１）式と（２）式を満足する範囲と
した。
る塩素イオンに対する耐孔食性を高めて耐銹性を向上さ
せるに有効な元素であり、これらの量を高めるほど耐銹
性が向上する。軒裏部の発銹を抑制するには（１）式の
耐孔食性指数ＰＩが２８以上必要であるが、これら元素
は（２）式の軟質性指数ＨＩに示されるように硬くな
り、Ｈｖ２００以下を得るにはＨＩ値が３１以下となる
ようにしなければならない。これらのことから、Ｃｒ，
Ｍｏ量はＣｒ：２１．５〜３１．０％、Ｍｏ：０．３〜
４．０％において（１）式と（２）式を満足する範囲と
した。
【００１３】ＴｉおよびＮｂは、溶接熱影響部のクロム
炭化物の生成による粒界腐食を防止するために添加する
が、Ｔｉは不働態皮膜中への濃縮効果により耐銹性を高
めること、更に非金属介在物がＮｂ添加のみの場合には
ＭｎＳの腐食の起点となり易い介在物となるが、Ｔｉを
０．１０％以上添加することによって化学的に安定なＴ
ｉ系介在物となる効果がある反面、過剰の添加は製品表
面に疵を生じ易くなることから、これらを総合してＴｉ
量は０．１０〜０．２０％とした。Ｎｂは耐粒界腐食性
を高めるとともに、適量添加によって靭性を改善するた
めに０．１５％以上添加するが、Ｎｂ量が０．２５％を
超えて添加してもその効果が飽和すること、かつ高価と
なることから０．１５〜０．２５％とした。
炭化物の生成による粒界腐食を防止するために添加する
が、Ｔｉは不働態皮膜中への濃縮効果により耐銹性を高
めること、更に非金属介在物がＮｂ添加のみの場合には
ＭｎＳの腐食の起点となり易い介在物となるが、Ｔｉを
０．１０％以上添加することによって化学的に安定なＴ
ｉ系介在物となる効果がある反面、過剰の添加は製品表
面に疵を生じ易くなることから、これらを総合してＴｉ
量は０．１０〜０．２０％とした。Ｎｂは耐粒界腐食性
を高めるとともに、適量添加によって靭性を改善するた
めに０．１５％以上添加するが、Ｎｂ量が０．２５％を
超えて添加してもその効果が飽和すること、かつ高価と
なることから０．１５〜０．２５％とした。
【００１４】Ｓは非金属介在物を生成し清浄度を悪くす
ることからできるだけ低い方が好ましく、下限を設定し
なくても良いが、工業レベルで達成できる範囲として
０．００１〜０．０１０％とした。好ましくは０．００
６％以下である。
ることからできるだけ低い方が好ましく、下限を設定し
なくても良いが、工業レベルで達成できる範囲として
０．００１〜０．０１０％とした。好ましくは０．００
６％以下である。
【００１５】Ｃｅは、特に曲げ加工性が要求される場合
に添加する。図５は２３．９Ｃｒ−３Ｍｏ鋼の延性にお
よぼすＣｅ添加量の影響を示すが、０．００５％以上の
Ｃｅ添加により、延性が向上し０．０５％を超えて添加
しても効果が飽和することから、０．００５〜０．０５
０％とした。なお、ＣｅはＳと非金属介在物を生成する
元素であるが、発銹の起点にならないことから耐銹性を
劣化させない。以上の鋼成分の組み合わせと限定によ
り、建材に要求される軟質で耐銹性に優れ、かつ延性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を得ることができる。
に添加する。図５は２３．９Ｃｒ−３Ｍｏ鋼の延性にお
よぼすＣｅ添加量の影響を示すが、０．００５％以上の
Ｃｅ添加により、延性が向上し０．０５％を超えて添加
しても効果が飽和することから、０．００５〜０．０５
０％とした。なお、ＣｅはＳと非金属介在物を生成する
元素であるが、発銹の起点にならないことから耐銹性を
劣化させない。以上の鋼成分の組み合わせと限定によ
り、建材に要求される軟質で耐銹性に優れ、かつ延性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を得ることができる。
【００１６】
【実施例】本発明を実施例に基づいて説明する。表１は
本発明鋼（No．１〜７）と比較鋼（No．８〜１７）の成
分とＨＩおよびＰＩ値の計算値、Ｈｖ硬さの実測値、孔
食電位および暴露試験による耐銹性の評価結果、引張り
試験による伸びの測定値を示したものである。真空溶解
炉にて溶解後４５kgのインゴットを鋳造し、熱間圧延に
て板厚５mmの熱延板とした後、１０５０℃で３分間保定
後空冷の熱処理を施した。引き続いて酸洗後１mm厚の冷
延板とし、１０５０℃で１分間保定の加熱後空冷する熱
処理を行い、酸洗した後母材は＃５００エメリー研磨紙
により研磨を行い、また、溶接材はＴＩＧ溶接後に＃５
００エメリー研磨仕上げを行い孔食電位試験に供した。
暴露試験は屋根構造を模擬した暴露台に＃５００エメリ
ー研磨した母材試験片を取り付け、沖縄の海岸から５０
ｍ離れた場所で１年間の暴露試験を行い、耐銹性を評価
した。また、Ｈｖ硬さは母材部の断面を伸びの測定はＪ
ＩＳ１３号Ｂ試験片により測定した。
本発明鋼（No．１〜７）と比較鋼（No．８〜１７）の成
分とＨＩおよびＰＩ値の計算値、Ｈｖ硬さの実測値、孔
食電位および暴露試験による耐銹性の評価結果、引張り
試験による伸びの測定値を示したものである。真空溶解
炉にて溶解後４５kgのインゴットを鋳造し、熱間圧延に
て板厚５mmの熱延板とした後、１０５０℃で３分間保定
後空冷の熱処理を施した。引き続いて酸洗後１mm厚の冷
延板とし、１０５０℃で１分間保定の加熱後空冷する熱
処理を行い、酸洗した後母材は＃５００エメリー研磨紙
により研磨を行い、また、溶接材はＴＩＧ溶接後に＃５
００エメリー研磨仕上げを行い孔食電位試験に供した。
暴露試験は屋根構造を模擬した暴露台に＃５００エメリ
ー研磨した母材試験片を取り付け、沖縄の海岸から５０
ｍ離れた場所で１年間の暴露試験を行い、耐銹性を評価
した。また、Ｈｖ硬さは母材部の断面を伸びの測定はＪ
ＩＳ１３号Ｂ試験片により測定した。
【００１７】本発明鋼の鋼種番号１〜７は母材、溶接材
共に孔食電位が１０００mV以上を示し、沖縄における暴
露試験でも発銹なく、また、硬さもＨｖ２００以下と両
特性を満足する。また、Ｃｅを添加した鋼種番号５，
６，７は延性が向上している。
共に孔食電位が１０００mV以上を示し、沖縄における暴
露試験でも発銹なく、また、硬さもＨｖ２００以下と両
特性を満足する。また、Ｃｅを添加した鋼種番号５，
６，７は延性が向上している。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】以上の如く本発明鋼はフェライト系ステ
ンレス鋼の特徴を損なうことなく、軟質で母材部および
溶接部の耐銹性に優れるとともに延性に優れ、建材に要
求される特性を有しており、工業的な利益は極めて大き
い。
ンレス鋼の特徴を損なうことなく、軟質で母材部および
溶接部の耐銹性に優れるとともに延性に優れ、建材に要
求される特性を有しており、工業的な利益は極めて大き
い。
【図１】沖縄で屋根構造を模擬した試験片を海に向け
て、１年間の暴露試験結果で得られた発銹程度と耐孔食
性指数ＰＩ値との関係を示す図。
て、１年間の暴露試験結果で得られた発銹程度と耐孔食
性指数ＰＩ値との関係を示す図。
【図２】ＪＩＳ孔食電位試験（ＪＩＳ Ｇ０５７７）に
よる孔食電位と耐銹性指標ＰＩ値との関係を示す図。
よる孔食電位と耐銹性指標ＰＩ値との関係を示す図。
【図３】金切りハサミによる切断性とビッカース硬さの
関係を示す図。
関係を示す図。
【図４】ビッカース硬さと軟質性指数ＨＩ値との関係を
示す図。
示す図。
【図５】Ｃｅ添加量と伸びの関係を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．０２％、 Ｓｉ：０．１〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ：０．００１〜０．０１０％、 Ｃｒ：２１．５〜３１．０％、 Ｍｏ：０．３〜４．０％、 Ｎ ：０．００５〜０．０２０％、 Ｔｉ：０．１０〜０．２０％、 Ｎｂ：０．１５〜０．２５％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
（１）式の耐孔食性指数ＰＩの値が２８以上、かつ
（２）式の軟質性指数ＨＩ値が３１以下である軟質でか
つ母材部と溶接部の耐銹性に優れることを特徴とする建
材用フェライト系ステンレス鋼。 ＰＩ＝Ｃｒ＋１．７Ｍｏ ………………………………（１） ＨＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ ………………………………（２） - 【請求項２】 前項の鋼に更に重量％でＣｅを０．００
５〜０．０５０％含むことを特徴とする請求項１記載の
建材用フェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07619694A JP3411084B2 (ja) | 1994-04-14 | 1994-04-14 | 建材用フェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07619694A JP3411084B2 (ja) | 1994-04-14 | 1994-04-14 | 建材用フェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278760A true JPH07278760A (ja) | 1995-10-24 |
| JP3411084B2 JP3411084B2 (ja) | 2003-05-26 |
Family
ID=13598401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07619694A Expired - Lifetime JP3411084B2 (ja) | 1994-04-14 | 1994-04-14 | 建材用フェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3411084B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013509498A (ja) * | 2009-11-02 | 2013-03-14 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | オーステナイト系薄ステンレス鋼 |
| US9617628B2 (en) | 2007-11-29 | 2017-04-11 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US9624564B2 (en) | 2007-12-20 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
| US9873932B2 (en) | 2007-12-20 | 2018-01-23 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel containing stabilizing elements |
-
1994
- 1994-04-14 JP JP07619694A patent/JP3411084B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9617628B2 (en) | 2007-11-29 | 2017-04-11 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US10370748B2 (en) | 2007-11-29 | 2019-08-06 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US9624564B2 (en) | 2007-12-20 | 2017-04-18 | Ati Properties Llc | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
| US9822435B2 (en) | 2007-12-20 | 2017-11-21 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel |
| US9873932B2 (en) | 2007-12-20 | 2018-01-23 | Ati Properties Llc | Lean austenitic stainless steel containing stabilizing elements |
| US10323308B2 (en) | 2007-12-20 | 2019-06-18 | Ati Properties Llc | Corrosion resistant lean austenitic stainless steel |
| JP2013509498A (ja) * | 2009-11-02 | 2013-03-14 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | オーステナイト系薄ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3411084B2 (ja) | 2003-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8562758B2 (en) | Austenitic-ferritic stainless steel | |
| JP5109233B2 (ja) | 溶接部耐食性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| KR102401618B1 (ko) | 클래드 강판 및 그 제조 방법 | |
| CN102652181B (zh) | 焊接变形较小且耐腐蚀性优良的钢板 | |
| JPWO2018181381A1 (ja) | クラッド鋼板およびその製造方法 | |
| WO1996010654A1 (fr) | Acier inoxydable martensitique tres resistant a la corrosion et a soudabilite excellente et son procede de fabrication | |
| JP4190993B2 (ja) | 耐隙間腐食性を改善したフェライト系ステンレス鋼板 | |
| WO2020138490A1 (ja) | 溶接構造物及びその製造方法 | |
| JP3411084B2 (ja) | 建材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| WO1993017143A1 (en) | High-chromium and high-phosphorus ferritic stainless steel excellent in weatherproofness and rustproofness | |
| JP3156170B2 (ja) | ラインパイプ用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3263469B2 (ja) | 排ガス流路部材用フェライト系ステンレス鋼及び製造方法 | |
| KR101594913B1 (ko) | 판두께 방향의 내피로 특성이 우수한 후강판 및 그의 제조 방법, 그 후강판을 이용한 필렛 용접 조인트 | |
| JPH09302446A (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| JP3358678B2 (ja) | 建材用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP4317517B2 (ja) | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 | |
| JPS6199661A (ja) | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 | |
| JP3713833B2 (ja) | 耐熱性、加工性及び溶接部耐食性に優れたエンジン排気部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2002285288A (ja) | 構造部材用フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3491625B2 (ja) | 耐初期発錆性、加工性および溶接性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 | |
| JP2004156126A (ja) | 冷間加工性が良好な高耐食オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP2004162121A (ja) | 溶接熱影響部靱性・耐食性に優れた高強度非調質鋼板 | |
| JP2833385B2 (ja) | 耐食オーステナイト系Ｆｅ基合金 | |
| JPH111745A (ja) | 耐海水腐食性に優れた構造用鋼及びその製造方法 | |
| JPH11335786A (ja) | クラッド鋼管 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030212 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090320 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090320 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100320 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100320 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110320 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120320 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130320 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130320 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140320 Year of fee payment: 11 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |