JPH07242864A - ホットメルト組成物 - Google Patents
ホットメルト組成物Info
- Publication number
- JPH07242864A JPH07242864A JP15152894A JP15152894A JPH07242864A JP H07242864 A JPH07242864 A JP H07242864A JP 15152894 A JP15152894 A JP 15152894A JP 15152894 A JP15152894 A JP 15152894A JP H07242864 A JPH07242864 A JP H07242864A
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- Japan
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- wax
- mfr
- vinyl acetate
- composition
- hot melt
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐熱接着性に優れ、しかも耐寒接着性が低下
しないホットメルト組成物の提供。 【構成】 （１）[VA]が５〜50、[MFR] が0.1 〜200 で
あり、かつ[mp]が、 [mp]＞１１２−５Ｌｏｇ[MFR] −１．４[VA] を満足するエチレン・酢酸ビニル共重合体 100
重量部当り （２）粘着付与樹脂 ０〜200 重量部 （３）フィッシャー・トロプシュワックス 10〜200 重量部 が配合されてなるホットメルト組成物。 （但し[MFR] ：エチレン・酢酸ビニル共重合体の125
℃、325 ｇ荷重におけるメルトフローレート（ｇ／10
分） [VA]：酢酸ビニル含有量（重量％） [mp]：示差走査熱量計（DSC ）に基づく最大吸熱ピーク
を示す温度（℃））
しないホットメルト組成物の提供。 【構成】 （１）[VA]が５〜50、[MFR] が0.1 〜200 で
あり、かつ[mp]が、 [mp]＞１１２−５Ｌｏｇ[MFR] −１．４[VA] を満足するエチレン・酢酸ビニル共重合体 100
重量部当り （２）粘着付与樹脂 ０〜200 重量部 （３）フィッシャー・トロプシュワックス 10〜200 重量部 が配合されてなるホットメルト組成物。 （但し[MFR] ：エチレン・酢酸ビニル共重合体の125
℃、325 ｇ荷重におけるメルトフローレート（ｇ／10
分） [VA]：酢酸ビニル含有量（重量％） [mp]：示差走査熱量計（DSC ）に基づく最大吸熱ピーク
を示す温度（℃））
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐熱接着性が改良され
たホットメルト組成物に関する。
たホットメルト組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】エチレン・酢酸ビニル共重合体、粘着付
与樹脂、及びワックスからなるホットメルト接着剤は、
包装、製本、合板、木工などの分野で広く使用されてい
る。この基本配合においてワックスの配合は、特に、耐
熱接着性の付与に効果的であり、その中でも比較的高融
点のワックスに属するフィッシャー・トロプシュワック
スを配合することによって、かなり耐熱接着性を付与す
ることが可能である。
与樹脂、及びワックスからなるホットメルト接着剤は、
包装、製本、合板、木工などの分野で広く使用されてい
る。この基本配合においてワックスの配合は、特に、耐
熱接着性の付与に効果的であり、その中でも比較的高融
点のワックスに属するフィッシャー・トロプシュワック
スを配合することによって、かなり耐熱接着性を付与す
ることが可能である。
【０００３】しかし、ワックス、特にフィッシャー・ト
ロプシュワックス配合による耐熱接着性の向上にも限界
があり、また接着剤が脆くなるととともに耐寒接着性を
低下させることが問題となっている。
ロプシュワックス配合による耐熱接着性の向上にも限界
があり、また接着剤が脆くなるととともに耐寒接着性を
低下させることが問題となっている。
【０００４】パラフィンワックス等の低融点ワックスを
用いることによりこの欠点を一部改善することは可能で
あるが、その場合、耐熱接着性の大幅な向上は期待でき
ない。
用いることによりこの欠点を一部改善することは可能で
あるが、その場合、耐熱接着性の大幅な向上は期待でき
ない。
【０００５】また高密度（高融点）ポリエチレンワック
スを用いることにより、耐熱接着性の大幅な向上が一部
可能となるが、その場合、逆に耐寒接着性に問題を来し
たり、配合されたホットメルト組成物の溶融粘度が高く
なったり、或いは低密度ポリエチレンワックスを用いた
場合には、耐熱接着性／耐寒接着性のバランスが不十分
であったり、実使用での塗工時でのホットメルト組成物
の糸曳き現象を引き起こしたり、若干べとついたホット
メルト組成物となる等、実用上必ずしも満足の行く性能
のホットメルト組成物を手がけることはできないのが実
情である。
スを用いることにより、耐熱接着性の大幅な向上が一部
可能となるが、その場合、逆に耐寒接着性に問題を来し
たり、配合されたホットメルト組成物の溶融粘度が高く
なったり、或いは低密度ポリエチレンワックスを用いた
場合には、耐熱接着性／耐寒接着性のバランスが不十分
であったり、実使用での塗工時でのホットメルト組成物
の糸曳き現象を引き起こしたり、若干べとついたホット
メルト組成物となる等、実用上必ずしも満足の行く性能
のホットメルト組成物を手がけることはできないのが実
情である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そのため、本発明者ら
は、耐寒接着性をさほど低下させることなく、耐熱接着
性の大幅な向上が図られる耐熱接着性ホットメルト組成
物を得るべく鋭意検討を行った。この目的のために発明
者らはホットメルト組成物のもう一方の成分であるエチ
レン・酢酸ビニル共重合体の物性を改良することに着目
し、その結果、従来のエチレン・酢酸ビニル共重合体と
比べて高融点である特定のエチレン・酢酸ビニル共重合
体を採用し、これにワックスとしてフィッシャー・トロ
プシュワックスを配合し、また必要に応じて粘着付与樹
脂が配合されたホットメルト組成物とすることにより、
その目的が達成できることを知った。
は、耐寒接着性をさほど低下させることなく、耐熱接着
性の大幅な向上が図られる耐熱接着性ホットメルト組成
物を得るべく鋭意検討を行った。この目的のために発明
者らはホットメルト組成物のもう一方の成分であるエチ
レン・酢酸ビニル共重合体の物性を改良することに着目
し、その結果、従来のエチレン・酢酸ビニル共重合体と
比べて高融点である特定のエチレン・酢酸ビニル共重合
体を採用し、これにワックスとしてフィッシャー・トロ
プシュワックスを配合し、また必要に応じて粘着付与樹
脂が配合されたホットメルト組成物とすることにより、
その目的が達成できることを知った。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、 （１）エチレン・酢酸ビニル共重合体の１２５℃、３２
５ｇ荷重におけるメルトフローレート（ｇ／１０分）を
［ＭＦＲ］、酢酸ビニル含有量（重量％）を［ＶＡ］、
示差走査熱量計（ＤＳＣ）に基づく最大吸熱ピークを示
す温度（℃）を［ｍｐ］で表示するときに、［ＶＡ］が
５〜５０、［ＭＦＲ］が０．１〜２００であり、かつ
［ｍｐ］が式 ［ｍｐ］＞１１２−５Ｌｏｇ［ＭＦＲ］−１．４［Ｖ
Ａ］ を満足するエチレン・酢酸ビニル共重合体１００重量部
当り （２）粘着付与樹脂 ０〜２００重量部 （３）フィッシャー・トロプシュワックス １０〜２００重量部 とからなるホットメルト組成物に関する。
５ｇ荷重におけるメルトフローレート（ｇ／１０分）を
［ＭＦＲ］、酢酸ビニル含有量（重量％）を［ＶＡ］、
示差走査熱量計（ＤＳＣ）に基づく最大吸熱ピークを示
す温度（℃）を［ｍｐ］で表示するときに、［ＶＡ］が
５〜５０、［ＭＦＲ］が０．１〜２００であり、かつ
［ｍｐ］が式 ［ｍｐ］＞１１２−５Ｌｏｇ［ＭＦＲ］−１．４［Ｖ
Ａ］ を満足するエチレン・酢酸ビニル共重合体１００重量部
当り （２）粘着付与樹脂 ０〜２００重量部 （３）フィッシャー・トロプシュワックス １０〜２００重量部 とからなるホットメルト組成物に関する。
【０００８】酢酸ビニル含有量が５０重量％以下のエチ
レン・酢酸ビニル共重合体は、一般にはラジカル開始剤
の存在下、エチレンと酢酸ビニルを高温高圧下にランダ
ム共重合することによって得られる。共重合体の融点
は、酢酸ビニル含有量（重合割合）に大きく依存する
が、重合条件によっても影響を受ける。例えば、上記高
圧共重合は、撹拌機付のオートクレーブ中で、或いは管
型反応器中で行なわれるが、一般には後者で得られる共
重合体の方がランダム性が悪く、同一酢酸ビニル含有量
の共重合体であってもその融点は、前者で得られるもの
より若干高い。また、酢酸ビニル含有量によっても影響
度は異なるが、メルトフローレートの高い共重合体を製
造するときに、重合時に用いる連鎖移動剤の種類によっ
て大きく依存し、また重合温度や重合圧力等によっても
若干の影響を受ける。
レン・酢酸ビニル共重合体は、一般にはラジカル開始剤
の存在下、エチレンと酢酸ビニルを高温高圧下にランダ
ム共重合することによって得られる。共重合体の融点
は、酢酸ビニル含有量（重合割合）に大きく依存する
が、重合条件によっても影響を受ける。例えば、上記高
圧共重合は、撹拌機付のオートクレーブ中で、或いは管
型反応器中で行なわれるが、一般には後者で得られる共
重合体の方がランダム性が悪く、同一酢酸ビニル含有量
の共重合体であってもその融点は、前者で得られるもの
より若干高い。また、酢酸ビニル含有量によっても影響
度は異なるが、メルトフローレートの高い共重合体を製
造するときに、重合時に用いる連鎖移動剤の種類によっ
て大きく依存し、また重合温度や重合圧力等によっても
若干の影響を受ける。
【０００９】本発明におけるエチレン・酢酸ビニル共重
合体は、［ＶＡ］が５〜５０、好ましくは１４〜４５、
［ＭＦＲ］が０．１〜２００、好ましくは０．５〜１０
０、［ｍｐ］＞１１２−５Ｌｏｇ［ＭＦＲ］−１．４
［ＶＡ］を満足するものである。
合体は、［ＶＡ］が５〜５０、好ましくは１４〜４５、
［ＭＦＲ］が０．１〜２００、好ましくは０．５〜１０
０、［ｍｐ］＞１１２−５Ｌｏｇ［ＭＦＲ］−１．４
［ＶＡ］を満足するものである。
【００１０】ここに上記［ＭＦＲ］（ＪＩＳ Ｋ−７２
１０）は、１２５℃、３２５ｇ荷重で測定した値であ
る。一般にエチレン・酢酸ビニル共重合体のメルトフロ
ーレートの測定に利用されている１９０℃、２１６０ｇ
荷重における条件では、１００ｇ／１０分を越えるよう
なものの場合、その測定誤差が大きく、正確な値を知る
ことが難しくなるので適切な条件とは言えない。上記
［ＭＦＲ］０．１〜２００の範囲は、１９０℃、２１６
０ｇ荷重でのメルトフローレート（以下、［ＭＦＲ］
190 という）の１０〜５，５００ｇ／１０分に概ね相当
し、また［ＭＦＲ］０．５〜１００の範囲は、［ＭＦ
Ｒ］190 の３５〜３，０００／１０分に概ね該当する。
１０）は、１２５℃、３２５ｇ荷重で測定した値であ
る。一般にエチレン・酢酸ビニル共重合体のメルトフロ
ーレートの測定に利用されている１９０℃、２１６０ｇ
荷重における条件では、１００ｇ／１０分を越えるよう
なものの場合、その測定誤差が大きく、正確な値を知る
ことが難しくなるので適切な条件とは言えない。上記
［ＭＦＲ］０．１〜２００の範囲は、１９０℃、２１６
０ｇ荷重でのメルトフローレート（以下、［ＭＦＲ］
190 という）の１０〜５，５００ｇ／１０分に概ね相当
し、また［ＭＦＲ］０．５〜１００の範囲は、［ＭＦ
Ｒ］190 の３５〜３，０００／１０分に概ね該当する。
【００１１】本発明組成物に使用するエチレン・酢酸ビ
ニル共重合体は高融点のものであり、その融点は上記式
により［ＶＡ］及び［ＭＦＲ］との関係で規定される範
囲にあることが特徴である。すなわち、汎用のエチレン
・酢酸ビニル共重合体が通常、酢酸ビニル含有量及びＭ
ＦＲ値に対応して有する融点より高い融点を示す。この
ような共重合体を使用することにより、特に耐熱接着性
において優れた性能を発揮する。
ニル共重合体は高融点のものであり、その融点は上記式
により［ＶＡ］及び［ＭＦＲ］との関係で規定される範
囲にあることが特徴である。すなわち、汎用のエチレン
・酢酸ビニル共重合体が通常、酢酸ビニル含有量及びＭ
ＦＲ値に対応して有する融点より高い融点を示す。この
ような共重合体を使用することにより、特に耐熱接着性
において優れた性能を発揮する。
【００１２】このような酢酸ビニル含有量及びＭＦＲ値
との関係において相対的に高い融点を有するエチレン・
酢酸ビニル共重合体は、重合条件を選択することにより
製造することができるが、特に連鎖移動剤の選択が有効
である。すなわち、エチレン・酢酸ビニル共重合体製造
の際に、連鎖移動剤として従来のプロピレン、イソブテ
ンのようなオレフィン類に代えて、メタノール、エタノ
ールのようなアルコール類、或いはアセトアルデヒド、
アセトンのようなカルボニル化合物などを使用すること
によって、生成する共重合体の高融点化を達成すること
が可能である。
との関係において相対的に高い融点を有するエチレン・
酢酸ビニル共重合体は、重合条件を選択することにより
製造することができるが、特に連鎖移動剤の選択が有効
である。すなわち、エチレン・酢酸ビニル共重合体製造
の際に、連鎖移動剤として従来のプロピレン、イソブテ
ンのようなオレフィン類に代えて、メタノール、エタノ
ールのようなアルコール類、或いはアセトアルデヒド、
アセトンのようなカルボニル化合物などを使用すること
によって、生成する共重合体の高融点化を達成すること
が可能である。
【００１３】本発明のホットメルト組成物には、ワック
ス成分として比較的高融点のワックスに属するフィッシ
ャー・トロプシュワックスを採用することを特徴とす
る。フィッシャー・トロプシュワックスはフィッシャー
・トロプシュ法によって得られる合成ワックスの１種で
ある。このフィッシャー・トロプシュワックスを上記エ
チレン・酢酸ビニル共重合体と組み合わせることによっ
て、大幅な耐熱接着性の向上を図ることができ、しかも
耐寒接着性がそれほど低下しないホットメルト組成物が
得られる。
ス成分として比較的高融点のワックスに属するフィッシ
ャー・トロプシュワックスを採用することを特徴とす
る。フィッシャー・トロプシュワックスはフィッシャー
・トロプシュ法によって得られる合成ワックスの１種で
ある。このフィッシャー・トロプシュワックスを上記エ
チレン・酢酸ビニル共重合体と組み合わせることによっ
て、大幅な耐熱接着性の向上を図ることができ、しかも
耐寒接着性がそれほど低下しないホットメルト組成物が
得られる。
【００１４】ワックスとして、フィッシャー・トロプシ
ュワックスの代りにパラフィンワックス等の低融点ワッ
クスを配合したホットメルト組成物の配合処方では、汎
用のエチレン・酢酸ビニル共重合体とパラフィンワック
ス系の配合処方系と比較して、さほどの大幅な耐熱接着
性向上は期待できず、また特に耐寒接着性能の低下現象
が認められる。またワックスとして、フィッシャー・ト
ロプシュワックスの代わりに高密度（高融点）ポリエチ
レンワックスを配合したホットメルト組成物の配合処方
では、耐熱接着性の向上は一部可能となるが、その場
合、逆に耐寒接着性に問題を来し、配合されたホットメ
ルト組成物の溶融粘度が高くなる等、実用上必ずしも満
足いく性能のホットメルト組成物を得ることはできな
い。
ュワックスの代りにパラフィンワックス等の低融点ワッ
クスを配合したホットメルト組成物の配合処方では、汎
用のエチレン・酢酸ビニル共重合体とパラフィンワック
ス系の配合処方系と比較して、さほどの大幅な耐熱接着
性向上は期待できず、また特に耐寒接着性能の低下現象
が認められる。またワックスとして、フィッシャー・ト
ロプシュワックスの代わりに高密度（高融点）ポリエチ
レンワックスを配合したホットメルト組成物の配合処方
では、耐熱接着性の向上は一部可能となるが、その場
合、逆に耐寒接着性に問題を来し、配合されたホットメ
ルト組成物の溶融粘度が高くなる等、実用上必ずしも満
足いく性能のホットメルト組成物を得ることはできな
い。
【００１５】エチレン・酢酸ビニル共重合体に配合され
るフィッシャー・トロプシュワックスはエチレン・酢酸
ビニル共重合体１００重量部に対し１０〜２００重量
部、好ましくは２０〜１５０重量部である。２００重量
部以上配合した場合には、耐熱接着性の向上は認められ
るものの、耐寒接着性に問題を来す結果となる。また１
０重量部以下の配合では耐熱接着性のよいホットメルト
組成物が得られない。
るフィッシャー・トロプシュワックスはエチレン・酢酸
ビニル共重合体１００重量部に対し１０〜２００重量
部、好ましくは２０〜１５０重量部である。２００重量
部以上配合した場合には、耐熱接着性の向上は認められ
るものの、耐寒接着性に問題を来す結果となる。また１
０重量部以下の配合では耐熱接着性のよいホットメルト
組成物が得られない。
【００１６】また、本発明のホットメルト組成物には必
要に応じて粘着付与樹脂を配合することができる。粘着
付与樹脂としてはロジン系樹脂、テルペン樹脂、石油樹
脂等を使用することができるが、特にロジン系樹脂、石
油樹脂が好ましい。
要に応じて粘着付与樹脂を配合することができる。粘着
付与樹脂としてはロジン系樹脂、テルペン樹脂、石油樹
脂等を使用することができるが、特にロジン系樹脂、石
油樹脂が好ましい。
【００１７】粘着付与樹脂の配合量はエチレン・酢酸ビ
ニル共重合体１００重量部に対し０〜２００重量部、好
ましくは３０〜１５０重量部である。接着性向上のため
には３０重量部以上の配合が好ましいが、２００重量部
以上配合された場合には、上記高融点エチレン・酢酸ビ
ニル共重合体を配合することによる耐熱接着性向上の効
果が顕著に認められなくなる。
ニル共重合体１００重量部に対し０〜２００重量部、好
ましくは３０〜１５０重量部である。接着性向上のため
には３０重量部以上の配合が好ましいが、２００重量部
以上配合された場合には、上記高融点エチレン・酢酸ビ
ニル共重合体を配合することによる耐熱接着性向上の効
果が顕著に認められなくなる。
【００１８】本発明のホットメルト組成物には必要に応
じ、顔料、染料、酸化防止剤、各種安定剤、可塑剤、無
機充填剤などを配合することができる。また、本発明の
ホットメルト組成物に汎用のエチレン・酢酸ビニル共重
合体、或いはフィッシャー・トロプシュワックス以外の
ワックス成分等を性能に影響を及ぼさない程度に一部追
加配合することができる。
じ、顔料、染料、酸化防止剤、各種安定剤、可塑剤、無
機充填剤などを配合することができる。また、本発明の
ホットメルト組成物に汎用のエチレン・酢酸ビニル共重
合体、或いはフィッシャー・トロプシュワックス以外の
ワックス成分等を性能に影響を及ぼさない程度に一部追
加配合することができる。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、耐寒接着性を減ずるこ
となく耐熱接着性に優れたホットメルト組成物を得るこ
とが可能である。このような特徴を生かし、本発明のホ
ットメルト組成物はホットメルト接着剤、ホットメルト
コーティング剤などとして包装、製本、合板、木工など
の各分野で使用することができる。
となく耐熱接着性に優れたホットメルト組成物を得るこ
とが可能である。このような特徴を生かし、本発明のホ
ットメルト組成物はホットメルト接着剤、ホットメルト
コーティング剤などとして包装、製本、合板、木工など
の各分野で使用することができる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明するが、
本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。な
お実施例、比較例において用いられた原料樹脂及び配合
物、組成物の調製法、試験法等は、次のとおりである。
本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。な
お実施例、比較例において用いられた原料樹脂及び配合
物、組成物の調製法、試験法等は、次のとおりである。
【００２１】１．原料樹脂及び配合物 （１）エチレン・酢酸ビニル共重合体 ＥＶＡ−１；ＶＡ含有量２８重量％ ＭＦＲ（１２５℃、３２５ｇ荷重）８．５ｇ／１０分
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点７３℃（＞１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝６８．２）
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点７３℃（＞１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝６８．２）
【００２２】ＥＶＡ−２；ＶＡ含有量２８重量％ ＭＦＲ（１２５℃、３２５ｇ荷重）８．５ｇ／１０分
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点６２℃（＜１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝６８．２） （三井・デュポンポリケミカル社製：エバフレックス２
１０）
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点６２℃（＜１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝６８．２） （三井・デュポンポリケミカル社製：エバフレックス２
１０）
【００２３】ＥＶＡ−３；ＶＡ含有量２８重量％ ＭＦＲ（１２５℃、３２５ｇ荷重）２．７ｇ／１０分
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの１５０ｇ
／１０分に概ね相当） 融点７１℃（＞１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７０．６）
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの１５０ｇ
／１０分に概ね相当） 融点７１℃（＞１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７０．６）
【００２４】ＥＶＡ−４；ＶＡ含有量２８重量％ ＭＦＲ（１２５℃、３２５ｇ荷重）２．７ｇ／１０分
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの１５０ｇ
／１０分に概ね相当） 融点６５℃（＜１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７０．６） （三井・デュポンポリケミカル社製：エバフレックス２
２０）
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの１５０ｇ
／１０分に概ね相当） 融点６５℃（＜１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７０．６） （三井・デュポンポリケミカル社製：エバフレックス２
２０）
【００２５】ＥＶＡ−５；ＶＡ含有量２５重量％ ＭＦＲ（１２５℃、３２５ｇ荷重）８．５ｇ／１０分
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点７７℃（＞１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７２．４）
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点７７℃（＞１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７２．４）
【００２６】ＥＶＡ−６；ＶＡ含有量２５重量％ ＭＦＲ（１２５℃、３２５ｇ荷重）８．５ｇ／１０分
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点６７℃（＜１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７２．４） （三井・デュポンポリケミカル社製：エバフレックス３
１０）
（１９０℃、２１６０ｇ荷重におけるＭＦＲの４００ｇ
／１０分に概ね相当） 融点６７℃（＜１１２−５Ｌｏｇ［MFR ］−１．４［V
A］＝７２．４） （三井・デュポンポリケミカル社製：エバフレックス３
１０）
【００２７】（２）粘着付与樹脂 ロジンエステル−１；不均化ロジン−グリセリンエステ
ル、軟化点１１５℃（荒川化学社製：スーパーエステル
Ａ１１５）
ル、軟化点１１５℃（荒川化学社製：スーパーエステル
Ａ１１５）
【００２８】ロジンエステル−２；不均化ロジン−グリ
セリンエステル、軟化点１００℃（荒川化学社製：スー
パーエステルＡ１００）
セリンエステル、軟化点１００℃（荒川化学社製：スー
パーエステルＡ１００）
【００２９】（３）ワックス ワックス−１；フィッシャー・トロプシュワックス、軟
化点１０８℃（サゾール社製：サゾールワックスＨ１）
化点１０８℃（サゾール社製：サゾールワックスＨ１）
【００３０】ワックス−２；パラフィンワックス、融点
６９℃（１５５°Ｆ）（日本精蝋社製：パラフィンワッ
クス１５５）
６９℃（１５５°Ｆ）（日本精蝋社製：パラフィンワッ
クス１５５）
【００３１】ワックス−３；ポリエチレンワックス、融
点１２２℃、軟化点１３０℃（三井石油化学工業社製：
三井ハイワックス２００Ｐ）
点１２２℃、軟化点１３０℃（三井石油化学工業社製：
三井ハイワックス２００Ｐ）
【００３２】（４）酸化防止剤 ヒンダードフェノール系酸化防止剤；チバガイギー社
製、イルガノックス１０１０
製、イルガノックス１０１０
【００３３】（５）顔料 酸化チタン；石原産業社製タイペークＣＲ−６０
【００３４】２．ホットメルト組成物の調製方法 ＥＶＡ樹脂／粘着付与樹脂／ワックス／酸化防止剤を所
定比率で配合した混合物１，０００ｇを２リットルのビ
ーカーに仕込み、これを１８０℃×１時間溶融撹拌混合
を行った。
定比率で配合した混合物１，０００ｇを２リットルのビ
ーカーに仕込み、これを１８０℃×１時間溶融撹拌混合
を行った。
【００３５】３．試験方法 （１）溶融粘度 得られたホットメルト組成物をブルックフィールド型粘
度計にて、温度１８０℃、回転数６ｍｉｎ-1の条件にて
溶融粘度を測定した。
度計にて、温度１８０℃、回転数６ｍｉｎ-1の条件にて
溶融粘度を測定した。
【００３６】（２）環球法軟化点 ホットメルト組成物をＪＡＩ ７−１９９１に準拠して
測定した。
測定した。
【００３７】（３）接着試片の作成 ホットメルト組成物をホットメルトオープンタイムテス
ター（旭化学合成社製）を用いて、塗工温度１８０℃、
塗布量０．０３ｇ／ｃｍ、塗工速度７．５ｍ／ｍｉｎ、
オープンタイム３．５秒、セットタイム２．０秒の条件
にてビード状に塗工し、汎用の段ボール（３ｍｍ厚）を
用いて、クロス状に重ね合せて貼合わせの接着試片を作
成した。（サイズ：５０ｍｍ×１００ｍｍ）この接着試
片を２５ｍｍ×１００ｍｍサイズに切断し、接着性（耐
熱接着性、耐寒接着性）評価用サンプルとした。
ター（旭化学合成社製）を用いて、塗工温度１８０℃、
塗布量０．０３ｇ／ｃｍ、塗工速度７．５ｍ／ｍｉｎ、
オープンタイム３．５秒、セットタイム２．０秒の条件
にてビード状に塗工し、汎用の段ボール（３ｍｍ厚）を
用いて、クロス状に重ね合せて貼合わせの接着試片を作
成した。（サイズ：５０ｍｍ×１００ｍｍ）この接着試
片を２５ｍｍ×１００ｍｍサイズに切断し、接着性（耐
熱接着性、耐寒接着性）評価用サンプルとした。
【００３８】（４）耐熱接着性（剥離接着破壊温度） 上記作成の接着試片をＴ型剥離状態の基材として、３０
０ｇ／２５ｍｍ荷重を吊して、昇温速度２４℃／時間条
件でセットさせたオーブン（クリープテスター）中にお
いて、基材の接着剤が錘に耐え兼ねて接着破壊（錘が落
下）する温度を剥離接着破壊温度として評価を実施し
た。
０ｇ／２５ｍｍ荷重を吊して、昇温速度２４℃／時間条
件でセットさせたオーブン（クリープテスター）中にお
いて、基材の接着剤が錘に耐え兼ねて接着破壊（錘が落
下）する温度を剥離接着破壊温度として評価を実施し
た。
【００３９】（５）耐熱接着性（剥離接着破壊時間） 上記作成の接着試片をＴ型剥離状態の基材として、３０
０ｇ／２５ｍｍ荷重を吊して、５０℃にセットさせたオ
ーブン（クリープテスター）中において、基材の接着剤
が錘に耐え兼ねて接着破壊（錘が落下）する時間を剥離
接着破壊時間として評価を実施した。
０ｇ／２５ｍｍ荷重を吊して、５０℃にセットさせたオ
ーブン（クリープテスター）中において、基材の接着剤
が錘に耐え兼ねて接着破壊（錘が落下）する時間を剥離
接着破壊時間として評価を実施した。
【００４０】（６）耐寒接着性 上記作成の接着試片をＴ型剥離状態の基材として、−１
０℃及び０℃の温度雰囲気条件下において基材を手で強
制剥離した際、接着部分の材料（段ボール表面）破壊率
を目視にて判定評価した。
０℃及び０℃の温度雰囲気条件下において基材を手で強
制剥離した際、接着部分の材料（段ボール表面）破壊率
を目視にて判定評価した。
【００４１】（７）低温可撓性の測定方法 ホットメルト組成物をＪＡＩ ７−１９９１に準拠して
測定した。
測定した。
【００４２】（８）引張強度（降伏点応力、破断点応
力）の測定方法 ホットメルト組成物を引張試験機を用いて、ＪＩＳ Ｋ
−６３０１に準拠して測定した。（測定雰囲気温度２３
℃）
力）の測定方法 ホットメルト組成物を引張試験機を用いて、ＪＩＳ Ｋ
−６３０１に準拠して測定した。（測定雰囲気温度２３
℃）
【００４３】（９）剪断接着破壊温度の測定方法 ０．２mm厚のホットメルト組成物シートを７５ｇ／ｍ2
のクラフト紙に挟み、１２０℃の温度でヒートシールを
実施して試料を作成し、ＪＩＳ Ｋ−６８４４に準拠し
て荷重１ｋｇ、昇温速度２４℃／時間の測定条件にて剪
断接着破壊温度を測定した。
のクラフト紙に挟み、１２０℃の温度でヒートシールを
実施して試料を作成し、ＪＩＳ Ｋ−６８４４に準拠し
て荷重１ｋｇ、昇温速度２４℃／時間の測定条件にて剪
断接着破壊温度を測定した。
【００４４】実施例１ 表１に示すようにＥＶＡ−１／ロジンエステル／ワック
ス−１／酸化防止剤＝４０／４０／２０／０．１の重量
比率で配合した混合物１，０００ｇを、上記２の方法で
溶融撹拌混合してホットメルト組成物を調製した。得ら
れたホットメルト組成物を上記３の方法で溶融粘度、環
球法軟化点を測定し、また接着試片を作成して耐熱接着
剤、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表１に示す。
ス−１／酸化防止剤＝４０／４０／２０／０．１の重量
比率で配合した混合物１，０００ｇを、上記２の方法で
溶融撹拌混合してホットメルト組成物を調製した。得ら
れたホットメルト組成物を上記３の方法で溶融粘度、環
球法軟化点を測定し、また接着試片を作成して耐熱接着
剤、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表１に示す。
【００４５】比較例１ 実施例１において、ＥＶＡ成分をＥＶＡ−１からＥＶＡ
−２に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及び耐熱
接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表１に示
す。
−２に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及び耐熱
接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表１に示
す。
【００４６】比較例２ 実施例１において、ワックス成分をワックス−１からワ
ックス−２に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及
び耐熱接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表
１に示す。
ックス−２に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及
び耐熱接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表
１に示す。
【００４７】比較例３ 比較例１において、ワックス成分をワックス−１からワ
ックス−２に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及
び耐熱接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表
１に示す。
ックス−２に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及
び耐熱接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表
１に示す。
【００４８】比較例４ 実施例１において、ワックス成分をワックス−１からワ
ックス−３に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及
び耐熱接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表
１に示す。
ックス−３に替え、表１に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性測定及
び耐熱接着性、耐寒接着性の評価を実施した。結果を表
１に示す。
【００４９】実施例２ 実施例１において、ＥＶＡ成分をＥＶＡ−１からＥＶＡ
−３に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に示す。
−３に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に示す。
【００５０】比較例５ 実施例２において、ＥＶＡ成分をＥＶＡ−３からＥＶＡ
−４に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に示す。
−４に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に示す。
【００５１】比較例６ 実施例２において、ワックス成分をワックス−１からワ
ックス−２に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に
示す。
ックス−２に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に
示す。
【００５２】比較例７ 比較例５において、ワックス成分をワックス−１からワ
ックス−２に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に
示す。
ックス−２に替え、表２に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表２に
示す。
【００５３】実施例３ 実施例１において、ＥＶＡ成分をＥＶＡ−１からＥＶＡ
−５に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に示す。
−５に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に示す。
【００５４】比較例８ 実施例３において、ＥＶＡ成分をＥＶＡ−５からＥＶＡ
−６に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に示す。
−６に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱接着性
及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に示す。
【００５５】比較例９ 実施例３において、ワックス成分をワックス−１からワ
ックス−２に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に
示す。
ックス−２に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に
示す。
【００５６】比較例１０ 比較例８において、ワックス成分をワックス−１からワ
ックス−２に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に
示す。
ックス−２に替え、表３に示す組成の配合物を実施例１
と同様にしてホットメルト組成物を調製し、物性、耐熱
接着性及び耐寒接着性の評価を実施した。結果を表３に
示す。
【００５７】実施例４ 表４に示すように、ＥＶＡ−３／ロジンエステル−１／
ワックス−１／酸化チタン／酸化防止剤＝４３／４０／
１５／２／０．１の比率で配合した混合物５００ｇを、
上記２．の方法に準じて１８０℃×１時間溶融撹拌混合
してホットメルト組成物を調製した。得られたホットメ
ルト組成物を、上記３．の方法で溶融粘度、環球法軟化
点、低温可撓性、引張強度及び剪断接着破壊温度を測定
し、物性を評価した。結果を表４に示す。
ワックス−１／酸化チタン／酸化防止剤＝４３／４０／
１５／２／０．１の比率で配合した混合物５００ｇを、
上記２．の方法に準じて１８０℃×１時間溶融撹拌混合
してホットメルト組成物を調製した。得られたホットメ
ルト組成物を、上記３．の方法で溶融粘度、環球法軟化
点、低温可撓性、引張強度及び剪断接着破壊温度を測定
し、物性を評価した。結果を表４に示す。
【００５８】比較例１１ 実施例４において、ＥＶＡ成分をＥＶＡ−３からＥＶＡ
−４に替え、表４に示す組成の配合物を実施例４と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、低温可撓
性、剪断接着破壊温度の測定評価を実施した。結果を表
４に示す。
−４に替え、表４に示す組成の配合物を実施例４と同様
にしてホットメルト組成物を調製し、物性、低温可撓
性、剪断接着破壊温度の測定評価を実施した。結果を表
４に示す。
【００５９】
【表１】
【００６０】
【表２】 各種ホットメルト組成物の配合組成及び物
性
性
【００６１】
【表３】 各種ホットメルト組成物の配合組成及
び物性
び物性
【００６２】
【表４】 各種ホットメルト組成物の配合組成及び物
性
性
Claims (2)
- 【請求項１】 （１）エチレン・酢酸ビニル共重合体の
１２５℃、３２５ｇ荷重におけるメルトフローレート
（ｇ／１０分）を［ＭＦＲ］、酢酸ビニル含有量（重量
％）を［ＶＡ］、示差走査熱量計（ＤＳＣ）に基づく最
大吸熱ピークを示す温度（℃）を［ｍｐ］で表示すると
きに、［ＶＡ］が５〜５０、［ＭＦＲ］が０．１〜２０
０であり、かつ［ｍｐ］が式 ［ｍｐ］＞１１２−５Ｌｏｇ［ＭＦＲ］−１．４［Ｖ
Ａ］ を満足するエチレン・酢酸ビニル共重合体１００重量部
当り （２）粘着付与樹脂 ０〜２００重量部 （３）フィッシャー・トロプシュワックス １０〜２００重量部 が配合されてなるホットメルト組成物。 - 【請求項２】 粘着付与樹脂が３０〜２００重量部であ
る請求項１記載のホットメルト組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15152894A JPH07242864A (ja) | 1994-01-13 | 1994-06-09 | ホットメルト組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1487994 | 1994-01-13 | ||
| JP6-14879 | 1994-01-13 | ||
| JP15152894A JPH07242864A (ja) | 1994-01-13 | 1994-06-09 | ホットメルト組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07242864A true JPH07242864A (ja) | 1995-09-19 |
Family
ID=26350908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15152894A Pending JPH07242864A (ja) | 1994-01-13 | 1994-06-09 | ホットメルト組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07242864A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012250726A (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-20 | Showa Denko Packaging Co Ltd | 内容物付着防止蓋材 |
-
1994
- 1994-06-09 JP JP15152894A patent/JPH07242864A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012250726A (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-20 | Showa Denko Packaging Co Ltd | 内容物付着防止蓋材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040330 |