JPH07242449A - セメント組成物 - Google Patents
セメント組成物Info
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- JPH07242449A JPH07242449A JP6033886A JP3388694A JPH07242449A JP H07242449 A JPH07242449 A JP H07242449A JP 6033886 A JP6033886 A JP 6033886A JP 3388694 A JP3388694 A JP 3388694A JP H07242449 A JPH07242449 A JP H07242449A
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- cement
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- seawater
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- sio
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 フラックスを使用せず、しかも高炉スラグを
混入しない、あるいは高炉スラグの混合量の少ない耐海
水性に富むセメント組成物を提供することである。 【構成】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，
３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆｅ2
Ｏ3 の化合物組成を含むものであって、ＳｉＯ2とＡｌ
2 Ｏ3 との重量比が８以上であるセメント組成物。
混入しない、あるいは高炉スラグの混合量の少ない耐海
水性に富むセメント組成物を提供することである。 【構成】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，
３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆｅ2
Ｏ3 の化合物組成を含むものであって、ＳｉＯ2とＡｌ
2 Ｏ3 との重量比が８以上であるセメント組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に海水の侵食に対し
て優れた抵抗性を有するセメントペースト、モルタル及
びコンクリート等のセメント硬化体を製造できる耐海水
性セメント組成物に関するものである。
て優れた抵抗性を有するセメントペースト、モルタル及
びコンクリート等のセメント硬化体を製造できる耐海水
性セメント組成物に関するものである。
【０００２】
【発明の背景】従来、耐海水性セメントとして、以下に
述べる組成物等が提案されている。例えば、特開昭４９
−５１３１２号公報に示される如く、セメント中の３Ｃ
ａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 （Ｃ3 Ａ）量と４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3
・Ｆｅ2 Ｏ3 （Ｃ4 ＡＦ）量を制限し、そして少量のフ
ラックスを添加してセメントクリンカーを焼成する技術
がある。
述べる組成物等が提案されている。例えば、特開昭４９
−５１３１２号公報に示される如く、セメント中の３Ｃ
ａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 （Ｃ3 Ａ）量と４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3
・Ｆｅ2 Ｏ3 （Ｃ4 ＡＦ）量を制限し、そして少量のフ
ラックスを添加してセメントクリンカーを焼成する技術
がある。
【０００３】又、特公昭５７−１００５５号公報に示さ
れる如く、Ｃ3 Ａ量とＣ4 ＡＦ量の制限と共に、両者の
重量比を規定し、かつ、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 （Ｃ3 Ｓ）
を６０重量％以上としたセメントクリンカーに、活性シ
リカ質微粉末と多量の石膏とを加えてセメントを調製す
る技術がある。又、特公昭５６−３１２９６号公報に示
される如く、Ｃ3 Ｓを６０〜７０重量％、Ｃ3 Ａを４重
量％以下含むセメントクリンカーに、高炉スラグと石膏
とを各々のセメント中の含有量が６０〜７０重量％及び
ＳＯ3 換算で３. ０〜４. ５重量％となるように加えて
セメントを調製する技術がある。
れる如く、Ｃ3 Ａ量とＣ4 ＡＦ量の制限と共に、両者の
重量比を規定し、かつ、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 （Ｃ3 Ｓ）
を６０重量％以上としたセメントクリンカーに、活性シ
リカ質微粉末と多量の石膏とを加えてセメントを調製す
る技術がある。又、特公昭５６−３１２９６号公報に示
される如く、Ｃ3 Ｓを６０〜７０重量％、Ｃ3 Ａを４重
量％以下含むセメントクリンカーに、高炉スラグと石膏
とを各々のセメント中の含有量が６０〜７０重量％及び
ＳＯ3 換算で３. ０〜４. ５重量％となるように加えて
セメントを調製する技術がある。
【０００４】ところで、上記特開昭４９−５１３１２号
公報および特公昭５７−１００５５号公報の技術は、Ｃ
3 Ａ量およびＣ4 ＡＦ量の低減に伴うクリンカー中の液
相量の減少によって生じる焼成の困難さを解決する為
に、フラックスを配合している。しかしながら、フラッ
クスとして通常用いられるＣａＦ2 （ホタル石）の添加
は、低温度域で分解、溶融するＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ｃａ
Ｆ2 系化合物を生成する為、現在の焼成様式の主流であ
るニューサスペンションプレヒータ付きキルンにおいて
はプレヒータのサイクロンが閉塞し、連続安定運転に支
障を来すことが多い問題点があった。又、フラックスの
添加には、原料粉砕工程に新たな供給設備の新設が必要
である。
公報および特公昭５７−１００５５号公報の技術は、Ｃ
3 Ａ量およびＣ4 ＡＦ量の低減に伴うクリンカー中の液
相量の減少によって生じる焼成の困難さを解決する為
に、フラックスを配合している。しかしながら、フラッ
クスとして通常用いられるＣａＦ2 （ホタル石）の添加
は、低温度域で分解、溶融するＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ｃａ
Ｆ2 系化合物を生成する為、現在の焼成様式の主流であ
るニューサスペンションプレヒータ付きキルンにおいて
はプレヒータのサイクロンが閉塞し、連続安定運転に支
障を来すことが多い問題点があった。又、フラックスの
添加には、原料粉砕工程に新たな供給設備の新設が必要
である。
【０００５】このようなことから、フラックスを使用し
ないで製造できる耐海水性セメントが望まれて来た。
又、特公昭５６−３１２９６号公報の技術は、高炉スラ
グを６０〜７０重量％と言ったように多量に混合したセ
メントである為、コンクリートの中性化の進行が速く、
鉄筋コンクリート構造物の鉄筋が腐食するなど耐久性の
面で問題点があった。
ないで製造できる耐海水性セメントが望まれて来た。
又、特公昭５６−３１２９６号公報の技術は、高炉スラ
グを６０〜７０重量％と言ったように多量に混合したセ
メントである為、コンクリートの中性化の進行が速く、
鉄筋コンクリート構造物の鉄筋が腐食するなど耐久性の
面で問題点があった。
【０００６】この為、高炉スラグを混入しないポルトラ
ンドセメント、あるいは高炉スラグ混合量の少ない高炉
セメントによる耐海水性セメントが望まれて来た。
ンドセメント、あるいは高炉スラグ混合量の少ない高炉
セメントによる耐海水性セメントが望まれて来た。
【０００７】
【発明の開示】本発明の目的は、フラックスを使用せ
ず、しかも高炉スラグを混入しない、あるいは高炉スラ
グの混合量の少ない耐海水性に富むセメント組成物を提
供することである。この本発明の目的は、３ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，
４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆｅ2 Ｏ3 の化合物組成を含む
ものであって、ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 との重量比が８以
上であることを特徴とするセメント組成物によって達成
される。
ず、しかも高炉スラグを混入しない、あるいは高炉スラ
グの混合量の少ない耐海水性に富むセメント組成物を提
供することである。この本発明の目的は、３ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，
４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆｅ2 Ｏ3 の化合物組成を含む
ものであって、ＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 との重量比が８以
上であることを特徴とするセメント組成物によって達成
される。
【０００８】特に、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3
・Ｆｅ2 Ｏ3 の化合物組成を含むものであって、ＳｉＯ
2 とＡｌ2 Ｏ3 との重量比が８〜１５であることを特徴
とするセメント組成物によって達成される。尚、このセ
メント組成物（特に、耐海水性セメント組成物）におい
て、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，３Ｃａ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 及び４ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 ・Ｆｅ2 Ｏ3
の総量を１００重量部とした場合に、Ｆｅ2 Ｏ3 が２．
０〜４．２重量部の割合であることが好ましい。
ｉＯ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3
・Ｆｅ2 Ｏ3 の化合物組成を含むものであって、ＳｉＯ
2 とＡｌ2 Ｏ3 との重量比が８〜１５であることを特徴
とするセメント組成物によって達成される。尚、このセ
メント組成物（特に、耐海水性セメント組成物）におい
て、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，３Ｃａ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 及び４ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 ・Ｆｅ2 Ｏ3
の総量を１００重量部とした場合に、Ｆｅ2 Ｏ3 が２．
０〜４．２重量部の割合であることが好ましい。
【０００９】又、３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 及び４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3
・Ｆｅ2 Ｏ3 の総量１００重量部に対して、３ＣａＯ・
ＳｉＯ2 が２０〜４５重量部、２ＣａＯ・ＳｉＯ2 が４
０〜７５重量部の割合であることが好ましい。そして、
高炉スラグを５〜６０重量％添加したものは一層好まし
いものとなる。
Ｏ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 及び４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3
・Ｆｅ2 Ｏ3 の総量１００重量部に対して、３ＣａＯ・
ＳｉＯ2 が２０〜４５重量部、２ＣａＯ・ＳｉＯ2 が４
０〜７５重量部の割合であることが好ましい。そして、
高炉スラグを５〜６０重量％添加したものは一層好まし
いものとなる。
【００１０】以下、本発明について詳細に説明する。セ
メント硬化体の海水による侵食には、塩素イオン（Ｃｌ
- ）と硫酸イオン（ＳＯ4 2- ）の作用がある。塩素イオ
ンは、Ｃ3 Ｓや２ＣａＯ・ＳｉＯ2 （Ｃ2 Ｓ）の水和生
成物である水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）と反応
し、溶解度の大きな塩化カルシウム（ＣａＣｌ2 ）を生
じる為、その溶脱によって硬化体が多孔化し、劣化させ
ると考えられている。
メント硬化体の海水による侵食には、塩素イオン（Ｃｌ
- ）と硫酸イオン（ＳＯ4 2- ）の作用がある。塩素イオ
ンは、Ｃ3 Ｓや２ＣａＯ・ＳｉＯ2 （Ｃ2 Ｓ）の水和生
成物である水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）と反応
し、溶解度の大きな塩化カルシウム（ＣａＣｌ2 ）を生
じる為、その溶脱によって硬化体が多孔化し、劣化させ
ると考えられている。
【００１１】硫酸イオンは、Ｃ3 ＡやＣ4 ＡＦの水和物
および水酸化カルシウムと反応してエトリンガイト（Ｃ
3 Ａ・３ＣａＳＯ4 ・３２Ｈ2 Ｏ）を生成させ、この時
の体積膨張によって、硬化体が膨張し、崩壊すると考え
られている。尚、Ｃ4 ＡＦはＣ3 Ａよりも硫酸塩抵抗性
は大きいが、海水抵抗性はＣ3 Ａと同様に小さいという
報告が有る。
および水酸化カルシウムと反応してエトリンガイト（Ｃ
3 Ａ・３ＣａＳＯ4 ・３２Ｈ2 Ｏ）を生成させ、この時
の体積膨張によって、硬化体が膨張し、崩壊すると考え
られている。尚、Ｃ4 ＡＦはＣ3 Ａよりも硫酸塩抵抗性
は大きいが、海水抵抗性はＣ3 Ａと同様に小さいという
報告が有る。
【００１２】従って、耐海水性に優れたセメント組成物
を得るには、水酸化カルシウムの生成量が少なく、Ｃ3
ＡやＣ4 ＡＦの含有量の少ないものにすれば良いことに
なる。ところで、本発明は、連続安定運転によるクリン
カーの製造を可能とする為に、フラックスを使用せず、
かつ、コンクリート等のセメント硬化体の耐久性を向上
させることを目的として、中性化速度が遅い耐海水性セ
メント組成物の開発を行ったものである。
を得るには、水酸化カルシウムの生成量が少なく、Ｃ3
ＡやＣ4 ＡＦの含有量の少ないものにすれば良いことに
なる。ところで、本発明は、連続安定運転によるクリン
カーの製造を可能とする為に、フラックスを使用せず、
かつ、コンクリート等のセメント硬化体の耐久性を向上
させることを目的として、中性化速度が遅い耐海水性セ
メント組成物の開発を行ったものである。
【００１３】前記特公昭５７−１００５５号公報におい
ては、海水の侵食を受け易い化合物であるＣ3 ＡとＣ4
ＡＦの合量を１０重量％以下としているが、Ｃ3 Ｓを少
なくとも６０重量％としたセメントクリンカーを耐海水
性セメントの構成成分とし、同公報の第４欄第４〜１５
行目に記載されている如く、クリンカーの焼成において
ＣａＦ2 （ホタル石）に代表される無機融剤（フラック
ス）の使用が不可欠である。この技術においてフラック
スが必要な理由は、Ｃ3 ＡとＣ4 ＡＦの含有量を低減す
ることによってクリンカー焼成における液相量が減少
し、セメント化合物、特にＣ3 Ｓの生成反応が阻害さ
れ、未反応ＣａＯすなわち遊離ＣａＯの増加につなが
り、良質なセメントを製造することが困難になる為、こ
れを解決する為である。
ては、海水の侵食を受け易い化合物であるＣ3 ＡとＣ4
ＡＦの合量を１０重量％以下としているが、Ｃ3 Ｓを少
なくとも６０重量％としたセメントクリンカーを耐海水
性セメントの構成成分とし、同公報の第４欄第４〜１５
行目に記載されている如く、クリンカーの焼成において
ＣａＦ2 （ホタル石）に代表される無機融剤（フラック
ス）の使用が不可欠である。この技術においてフラック
スが必要な理由は、Ｃ3 ＡとＣ4 ＡＦの含有量を低減す
ることによってクリンカー焼成における液相量が減少
し、セメント化合物、特にＣ3 Ｓの生成反応が阻害さ
れ、未反応ＣａＯすなわち遊離ＣａＯの増加につなが
り、良質なセメントを製造することが困難になる為、こ
れを解決する為である。
【００１４】これに対して、本発明者は、フラックスを
使用することなく耐海水性に優れたセメントを製造する
ことを目的として、Ｃ3 Ａ及びＣ4 ＡＦの含有量が少な
い処方に関して、遊離ＣａＯが少ないクリンカーを焼成
することが出来、かつ、それを用いたセメントの耐海水
性が優れたものとなる化学組成について研究を進めた
処、セメント中の化学成分におけるＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ
3 との重量比（ＳｉＯ2／Ａｌ2 Ｏ3 、活動係数）が高
いものほど目的とする物性が得られる傾向の有ることを
見出すに至った。
使用することなく耐海水性に優れたセメントを製造する
ことを目的として、Ｃ3 Ａ及びＣ4 ＡＦの含有量が少な
い処方に関して、遊離ＣａＯが少ないクリンカーを焼成
することが出来、かつ、それを用いたセメントの耐海水
性が優れたものとなる化学組成について研究を進めた
処、セメント中の化学成分におけるＳｉＯ2 とＡｌ2 Ｏ
3 との重量比（ＳｉＯ2／Ａｌ2 Ｏ3 、活動係数）が高
いものほど目的とする物性が得られる傾向の有ることを
見出すに至った。
【００１５】そして、更なる検討の結果、セメント（ポ
ルトランドセメント）の構成化合物であるＣ3 Ｓ，Ｃ2
Ｓ，Ｃ2 Ａ，Ｃ4 ＡＦの組成割合を適正化し、活動係数
を８以上、望ましくは８〜１５、より望ましくは８〜１
３、特に望ましくは９〜１２としたセメント（ポルトラ
ンドセメント）は耐海水性に極めて優れ、かつ、遊離Ｃ
ａＯの少ない良質なセメントになり得ると言うことを見
出した。
ルトランドセメント）の構成化合物であるＣ3 Ｓ，Ｃ2
Ｓ，Ｃ2 Ａ，Ｃ4 ＡＦの組成割合を適正化し、活動係数
を８以上、望ましくは８〜１５、より望ましくは８〜１
３、特に望ましくは９〜１２としたセメント（ポルトラ
ンドセメント）は耐海水性に極めて優れ、かつ、遊離Ｃ
ａＯの少ない良質なセメントになり得ると言うことを見
出した。
【００１６】すなわち、活動係数が８未満のポルトラン
ドセメントは、海水養生によるセメント硬化体の強度低
下が大きく、耐海水性に劣るものであった。逆に、活動
係数が１５を越えたポルトランドセメントは、Ａｌ2 Ｏ
3 量が少なく、クリンカー中の液相量が少なくなり、ク
リンカーが塊状にならず、細粒や粉状になり、ロータリ
ーキルンやクリンカークーラの安定運転が出来にくい傾
向が有った。
ドセメントは、海水養生によるセメント硬化体の強度低
下が大きく、耐海水性に劣るものであった。逆に、活動
係数が１５を越えたポルトランドセメントは、Ａｌ2 Ｏ
3 量が少なく、クリンカー中の液相量が少なくなり、ク
リンカーが塊状にならず、細粒や粉状になり、ロータリ
ーキルンやクリンカークーラの安定運転が出来にくい傾
向が有った。
【００１７】尚、従来のセメントにおける活動係数は、
下記の表Ａに示す如く、大体２. ５〜６. ０である。 表 Ａ ポルトランド 化 学 成 分 （％） 活動係数 セメント種類 SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO SO3 普通 22.0 5.2 3.0 64.3 2.0 4.23 早強 20.9 4.8 2.8 65.1 2.8 4.35 超早強 20.0 4.9 2.7 65.3 3.6 4.08 中庸熱 23.5 4.1 4.0 63.7 1.8 5.73 耐硫酸塩 22.5 3.5 4.3 64.8 1.8 6.43 白色 23.3 4.7 0.2 66.1 2.4 4.96 ASTM規格タイプIV 24.0 4.4 3.9 61.0 1.9 5.45 更に、活動係数が８〜１５の範囲内にあり、かつ、ポル
トランドセメント中の化学成分におけるＦｅ2 Ｏ3 ／
（Ｃ3 Ｓ＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）（以下、Ｆｅ2
Ｏ3 割合）が２．０〜４．２重量％、より望ましくは
２．２〜３．８重量％、特に望ましくは２．３〜３．５
重量％の範囲内にあることが好ましいことも判って来
た。すなわち、Ｆｅ2 Ｏ3 割合が前記の範囲を外れたも
のになると、ボーグ式で計算されるＣ4 ＡＦ／（Ｃ3 Ｓ
＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）が６重量％以下あるいは
１２重量％以上となり、前者の場合はクリンカー中の遊
離ＣａＯが１重量％以下の良質なセメントを製造するこ
とが出来ず、後者の場合は耐海水性が悪化した。
下記の表Ａに示す如く、大体２. ５〜６. ０である。 表 Ａ ポルトランド 化 学 成 分 （％） 活動係数 セメント種類 SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO SO3 普通 22.0 5.2 3.0 64.3 2.0 4.23 早強 20.9 4.8 2.8 65.1 2.8 4.35 超早強 20.0 4.9 2.7 65.3 3.6 4.08 中庸熱 23.5 4.1 4.0 63.7 1.8 5.73 耐硫酸塩 22.5 3.5 4.3 64.8 1.8 6.43 白色 23.3 4.7 0.2 66.1 2.4 4.96 ASTM規格タイプIV 24.0 4.4 3.9 61.0 1.9 5.45 更に、活動係数が８〜１５の範囲内にあり、かつ、ポル
トランドセメント中の化学成分におけるＦｅ2 Ｏ3 ／
（Ｃ3 Ｓ＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）（以下、Ｆｅ2
Ｏ3 割合）が２．０〜４．２重量％、より望ましくは
２．２〜３．８重量％、特に望ましくは２．３〜３．５
重量％の範囲内にあることが好ましいことも判って来
た。すなわち、Ｆｅ2 Ｏ3 割合が前記の範囲を外れたも
のになると、ボーグ式で計算されるＣ4 ＡＦ／（Ｃ3 Ｓ
＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）が６重量％以下あるいは
１２重量％以上となり、前者の場合はクリンカー中の遊
離ＣａＯが１重量％以下の良質なセメントを製造するこ
とが出来ず、後者の場合は耐海水性が悪化した。
【００１８】そして、本発明によれば、耐海水性に優
れ、かつ、フラックスを用いることなく、遊離ＣａＯの
少ない良質なポルトランドセメントが得られたのである
が、その理由は次のように考えられた。先ず、本発明の
セメント組成物が耐海水性に優れる理由としては、Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 を通常のセメントよりも大きくするこ
とによって、ＳｉＯ2 分に対するＡｌ2 Ｏ3 が少なくな
り、耐海水性に優れる化合物であるＣ2 Ｓに対する耐海
水性に劣る化合物であるＣ3 ＡやＣ4 ＡＦの比率が小さ
くなる為と理解された。又、固溶成分を多く含む化合物
であるＣ2 Ｓ量が多くなる為、これに固溶するＡｌ2 Ｏ
3 とＦｅ2 Ｏ3 の量が多くなり、Ｃ3 ＡおよびＣ4 ＡＦ
の実際の量がボーグ式で計算される量よりも少なくな
り、このことが耐海水性を更に向上させていると理解さ
れた。
れ、かつ、フラックスを用いることなく、遊離ＣａＯの
少ない良質なポルトランドセメントが得られたのである
が、その理由は次のように考えられた。先ず、本発明の
セメント組成物が耐海水性に優れる理由としては、Ｓｉ
Ｏ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 を通常のセメントよりも大きくするこ
とによって、ＳｉＯ2 分に対するＡｌ2 Ｏ3 が少なくな
り、耐海水性に優れる化合物であるＣ2 Ｓに対する耐海
水性に劣る化合物であるＣ3 ＡやＣ4 ＡＦの比率が小さ
くなる為と理解された。又、固溶成分を多く含む化合物
であるＣ2 Ｓ量が多くなる為、これに固溶するＡｌ2 Ｏ
3 とＦｅ2 Ｏ3 の量が多くなり、Ｃ3 ＡおよびＣ4 ＡＦ
の実際の量がボーグ式で計算される量よりも少なくな
り、このことが耐海水性を更に向上させていると理解さ
れた。
【００１９】次に、フラックスを用いることなく、遊離
ＣａＯの少ない良質なセメントを得ることが可能となっ
た理由としては、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 の高いことが、
Ｃ3Ｓに対するＣ2 Ｓの量が多くなる方向にあることを
挙げることが出来る。すなわち、Ｃ3 Ｓは液相量が少な
いと生成速度が極端に遅い化合物であるが、Ｃ2 Ｓは液
相が存在しなくても固相反応によって十分に生成する化
合物であり、一般的なセメントよりもＣ3 Ｓ量が少な
く、Ｃ2 Ｓ量が多くなることによって、Ｃ3 ＡおよびＣ
4 ＡＦの量が少量であっても、遊離ＣａＯの少ない良質
なクリンカーが焼成できるものと理解された。
ＣａＯの少ない良質なセメントを得ることが可能となっ
た理由としては、ＳｉＯ2 ／Ａｌ2 Ｏ3 の高いことが、
Ｃ3Ｓに対するＣ2 Ｓの量が多くなる方向にあることを
挙げることが出来る。すなわち、Ｃ3 Ｓは液相量が少な
いと生成速度が極端に遅い化合物であるが、Ｃ2 Ｓは液
相が存在しなくても固相反応によって十分に生成する化
合物であり、一般的なセメントよりもＣ3 Ｓ量が少な
く、Ｃ2 Ｓ量が多くなることによって、Ｃ3 ＡおよびＣ
4 ＡＦの量が少量であっても、遊離ＣａＯの少ない良質
なクリンカーが焼成できるものと理解された。
【００２０】又、Ｃ2 Ｓは、Ｃ3 Ｓよりも次の水和反応
式で示される如く、塩素イオンによって侵食を受ける水
酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ)2）の生成量が少なく、Ｃ
2 Ｓ量の多いセメントは、このことによっても耐海水性
に優れたものになる。 ２（２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）＋４Ｈ2 Ｏ→３ＣａＯ・２Ｓ
ｉＯ2 ・３Ｈ2 Ｏ＋Ｃａ（ＯＨ）2 ２（３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）＋６Ｈ2 Ｏ→３ＣａＯ・２Ｓ
ｉＯ2 ・３Ｈ2 Ｏ＋３Ｃａ（ＯＨ）2 次に、セメントの化合物組成において、３ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 及び
４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆｅ2 Ｏ3 の総量１００重量部
に対して３ＣａＯ・ＳｉＯ2 が２０〜４５重量部、２Ｃ
ａＯ・ＳｉＯ2が４０〜７５重量部の割合とした理由
は、汎用的な耐海水性セメントを製造し、実用に供する
際の強度発現性を考慮に入れた、より好ましいセメント
とする為である。
式で示される如く、塩素イオンによって侵食を受ける水
酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ)2）の生成量が少なく、Ｃ
2 Ｓ量の多いセメントは、このことによっても耐海水性
に優れたものになる。 ２（２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）＋４Ｈ2 Ｏ→３ＣａＯ・２Ｓ
ｉＯ2 ・３Ｈ2 Ｏ＋Ｃａ（ＯＨ）2 ２（３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）＋６Ｈ2 Ｏ→３ＣａＯ・２Ｓ
ｉＯ2 ・３Ｈ2 Ｏ＋３Ｃａ（ＯＨ）2 次に、セメントの化合物組成において、３ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 及び
４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆｅ2 Ｏ3 の総量１００重量部
に対して３ＣａＯ・ＳｉＯ2 が２０〜４５重量部、２Ｃ
ａＯ・ＳｉＯ2が４０〜７５重量部の割合とした理由
は、汎用的な耐海水性セメントを製造し、実用に供する
際の強度発現性を考慮に入れた、より好ましいセメント
とする為である。
【００２１】すなわち、セメントの強度発現に寄与する
化合物は、主にＣ3 ＳとＣ2 Ｓとである。そして、活動
係数が８〜１５、Ｆｅ2 Ｏ3 割合が約２〜３重量％にお
いて、Ｃ3 ＳとＣ2 Ｓとの量を変化させて検討した結
果、Ｃ3 Ｓ／（Ｃ3 Ｓ＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）
（以下、Ｃ3 Ｓ割合）が２０〜４５重量％、Ｃ2 Ｓ／
（Ｃ 3 Ｓ＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）（以下、Ｃ2 Ｓ
割合）が４０〜７５重量％となるセメントが得られるよ
うにクリンカーの化合物組成を設計すれば、遊離ＣａＯ
が１重量％以下となる良質なクリンカーが焼成でき、こ
れに石膏を添加して得られたセメントは全材齢の強度発
現性が良好で、かつ、耐海水性に極めて優れていたので
ある。
化合物は、主にＣ3 ＳとＣ2 Ｓとである。そして、活動
係数が８〜１５、Ｆｅ2 Ｏ3 割合が約２〜３重量％にお
いて、Ｃ3 ＳとＣ2 Ｓとの量を変化させて検討した結
果、Ｃ3 Ｓ／（Ｃ3 Ｓ＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）
（以下、Ｃ3 Ｓ割合）が２０〜４５重量％、Ｃ2 Ｓ／
（Ｃ 3 Ｓ＋Ｃ2 Ｓ＋Ｃ3 Ａ＋Ｃ4 ＡＦ）（以下、Ｃ2 Ｓ
割合）が４０〜７５重量％となるセメントが得られるよ
うにクリンカーの化合物組成を設計すれば、遊離ＣａＯ
が１重量％以下となる良質なクリンカーが焼成でき、こ
れに石膏を添加して得られたセメントは全材齢の強度発
現性が良好で、かつ、耐海水性に極めて優れていたので
ある。
【００２２】尚、Ｃ3 Ｓ割合が４５重量％を越えて多す
ぎ、そしてＣ2 Ｓ割合が４０重量％未満と少な過ぎる
と、液相の少ないクリンカー組成に対して反応速度の遅
いＣ3Ｓの量が過多となる為、遊離ＣａＯが多くなり、
良質なセメントを得ることが出来難かった。又、Ｃ3 Ｓ
割合が２０重量％未満と少な過ぎ、そしてＣ2 Ｓ割合が
７５重量％を越えて多すぎると、硬化体の初期材齢の強
度が極端に低下する傾向が有った。これは、Ｃ3 Ｓが初
期材齢の水和活性が高く、反対にＣ2 Ｓが初期材齢の水
和活性が低い化合物の為であると考えられる。
ぎ、そしてＣ2 Ｓ割合が４０重量％未満と少な過ぎる
と、液相の少ないクリンカー組成に対して反応速度の遅
いＣ3Ｓの量が過多となる為、遊離ＣａＯが多くなり、
良質なセメントを得ることが出来難かった。又、Ｃ3 Ｓ
割合が２０重量％未満と少な過ぎ、そしてＣ2 Ｓ割合が
７５重量％を越えて多すぎると、硬化体の初期材齢の強
度が極端に低下する傾向が有った。これは、Ｃ3 Ｓが初
期材齢の水和活性が高く、反対にＣ2 Ｓが初期材齢の水
和活性が低い化合物の為であると考えられる。
【００２３】そして、コンクリートの施工速度等の実用
面から、材齢３日における必要強度を５０ｋｇｆ／ｃｍ
2 程度とすれば、Ｃ3 Ｓ割合は２０重量％以上とするこ
とが好ましい。尚、Ｃ3 Ｓ割合は、より望ましくは２２
〜４２重量％、特に望ましくは２２〜３７重量％、Ｃ2
Ｓ割合は、より望ましくは４５〜７２重量％、特に望ま
しくは５５〜７２重量％とすることが一層好ましい。
面から、材齢３日における必要強度を５０ｋｇｆ／ｃｍ
2 程度とすれば、Ｃ3 Ｓ割合は２０重量％以上とするこ
とが好ましい。尚、Ｃ3 Ｓ割合は、より望ましくは２２
〜４２重量％、特に望ましくは２２〜３７重量％、Ｃ2
Ｓ割合は、より望ましくは４５〜７２重量％、特に望ま
しくは５５〜７２重量％とすることが一層好ましい。
【００２４】但し、施工期間を長期間に出来る場合に
は、Ｃ3 Ｓ割合が２０重量％未満となり、Ｃ2 Ｓ割合が
７５重量％を越えても差し支えない。特に、巨大なマス
コンクリート構造物を施工する場合には、Ｃ2 Ｓが水和
発熱量の小さな化合物であり、かつ、長期材齢の強度発
現性に優れる為、セメントの水和熱に起因する温度上昇
によるひび割れ発生防止の観点から好ましいケースもあ
る。
は、Ｃ3 Ｓ割合が２０重量％未満となり、Ｃ2 Ｓ割合が
７５重量％を越えても差し支えない。特に、巨大なマス
コンクリート構造物を施工する場合には、Ｃ2 Ｓが水和
発熱量の小さな化合物であり、かつ、長期材齢の強度発
現性に優れる為、セメントの水和熱に起因する温度上昇
によるひび割れ発生防止の観点から好ましいケースもあ
る。
【００２５】次に、上記の耐海水性セメント組成物に高
炉スラグを組み合せれば、比較的少量の高炉スラグの混
合量で、さらに耐海水性に優れ、かつ、中性化速度の遅
い高炉セメントが得られるのではないかとの発想に基づ
き実験・検討を行った。高炉セメントは、高炉スラグの
混合割合が内割表示で６０〜７０重量％以上になると、
中性化速度が急激に増大することが知られている。そこ
で、高炉スラグを混合後のセメントの内割表示で６０重
量％以下とした高炉セメントについて検討を行った。
炉スラグを組み合せれば、比較的少量の高炉スラグの混
合量で、さらに耐海水性に優れ、かつ、中性化速度の遅
い高炉セメントが得られるのではないかとの発想に基づ
き実験・検討を行った。高炉セメントは、高炉スラグの
混合割合が内割表示で６０〜７０重量％以上になると、
中性化速度が急激に増大することが知られている。そこ
で、高炉スラグを混合後のセメントの内割表示で６０重
量％以下とした高炉セメントについて検討を行った。
【００２６】従来、特公昭５６−３１２９６号公報の第
３欄第２８行目〜第４欄第４行目にも記述されている通
り、セメント中の高炉スラグ混合量が多いほど、塩化物
への抵抗性が向上し、耐硫酸塩性への影響もなく、耐海
水性に優れたセメントが得られるものの、高炉スラグの
混合量が６０重量％以下になると、耐硫酸塩性および耐
塩化物性が共に低下し、耐海水性が悪化すると言われて
来た。
３欄第２８行目〜第４欄第４行目にも記述されている通
り、セメント中の高炉スラグ混合量が多いほど、塩化物
への抵抗性が向上し、耐硫酸塩性への影響もなく、耐海
水性に優れたセメントが得られるものの、高炉スラグの
混合量が６０重量％以下になると、耐硫酸塩性および耐
塩化物性が共に低下し、耐海水性が悪化すると言われて
来た。
【００２７】しかしながら、本発明者の研究によれば、
６０重量％以下のスラグ混合量で耐海水性に優れる高炉
セメントを得ることが出来た。この理由としては、上記
のような組成のセメント（ポルトランドセメント）にあ
っては、それ自体の耐海水性が向上している為、少量の
スラグ添加でも耐海水性に寄与する効果が相乗作用的に
現れるものと考えられた。
６０重量％以下のスラグ混合量で耐海水性に優れる高炉
セメントを得ることが出来た。この理由としては、上記
のような組成のセメント（ポルトランドセメント）にあ
っては、それ自体の耐海水性が向上している為、少量の
スラグ添加でも耐海水性に寄与する効果が相乗作用的に
現れるものと考えられた。
【００２８】すなわち、高炉スラグの添加量を５〜６０
重量％（望ましくは２５〜４５重量％）とした本発明の
セメント組成物は、海水中養生において、さらに高い強
度発現性を示し、耐中性化も含め、総合的な耐久性に優
れた耐海水性高炉セメントと言える。尚、本発明のセメ
ント組成物は、クリンカー、高炉スラグ及び適量の石膏
を別々に、又は適宜に組み合わせて粉砕した後、それら
を混合して製造しても良く、あるいはクリンカーと高炉
スラグに適量の石膏を加え、混合粉砕して製造しても良
い。
重量％（望ましくは２５〜４５重量％）とした本発明の
セメント組成物は、海水中養生において、さらに高い強
度発現性を示し、耐中性化も含め、総合的な耐久性に優
れた耐海水性高炉セメントと言える。尚、本発明のセメ
ント組成物は、クリンカー、高炉スラグ及び適量の石膏
を別々に、又は適宜に組み合わせて粉砕した後、それら
を混合して製造しても良く、あるいはクリンカーと高炉
スラグに適量の石膏を加え、混合粉砕して製造しても良
い。
【００２９】本発明において、石膏をセメント中のＳＯ
3 換算で０. ５〜４. ５重量％としたのは次の理由によ
る。石膏は、セメントの凝結、硬化を正常なものとする
為に不可欠なものであり、通常、セメント中のＳＯ3 換
算で０. ５〜２. ５重量％となる量が添加されている。
そして、クリンカーに元来０. ５〜１. ０重量％のＳＯ
3 分が含まれている為、セメント中のＳＯ3 量は１. ５
〜３. ５重量％程度となっている。従って、本発明にお
いても、石膏添加量の下限値をセメント中のＳＯ3 換算
で０. ５重量％とした。
3 換算で０. ５〜４. ５重量％としたのは次の理由によ
る。石膏は、セメントの凝結、硬化を正常なものとする
為に不可欠なものであり、通常、セメント中のＳＯ3 換
算で０. ５〜２. ５重量％となる量が添加されている。
そして、クリンカーに元来０. ５〜１. ０重量％のＳＯ
3 分が含まれている為、セメント中のＳＯ3 量は１. ５
〜３. ５重量％程度となっている。従って、本発明にお
いても、石膏添加量の下限値をセメント中のＳＯ3 換算
で０. ５重量％とした。
【００３０】これに対して、耐海水性は、セメント中の
ＳＯ3 量、すなわち石膏添加量がある程度多い方が良い
ことが知られている。本発明においては、セメント中の
ＳＯ 3 量が２重量％程度であっても、十分良好な耐海水
性を示すが、上記の理由からＳＯ3 量が増加すれば耐海
水性がさらに向上することが予想される。しかしなが
ら、日本工業規格におけるセメント中のＳＯ3 量の上限
値は多いものでも４. ５重量％であることから、上限値
として４. ５重量％を選定した。
ＳＯ3 量、すなわち石膏添加量がある程度多い方が良い
ことが知られている。本発明においては、セメント中の
ＳＯ 3 量が２重量％程度であっても、十分良好な耐海水
性を示すが、上記の理由からＳＯ3 量が増加すれば耐海
水性がさらに向上することが予想される。しかしなが
ら、日本工業規格におけるセメント中のＳＯ3 量の上限
値は多いものでも４. ５重量％であることから、上限値
として４. ５重量％を選定した。
【００３１】以下、本発明について具体的な実施例を挙
げて説明する。
げて説明する。
【００３２】
【実施例】セメント工場の製造設備によって、石灰石、
珪石、粘土質原料、酸化鉄原料を調合用原料に用いて焼
成されたクリンカーに、石膏を添加して、粉末度３２５
０〜３４５０ｃｍ2 ／ｇに粉砕して得られた〔表１〕の
化学成分と化合物組成（ボーグ式による）を持つポルト
ランドセメントについて海水抵抗性試験を行った。
珪石、粘土質原料、酸化鉄原料を調合用原料に用いて焼
成されたクリンカーに、石膏を添加して、粉末度３２５
０〜３４５０ｃｍ2 ／ｇに粉砕して得られた〔表１〕の
化学成分と化合物組成（ボーグ式による）を持つポルト
ランドセメントについて海水抵抗性試験を行った。
【００３３】
【表１】
【００３４】試験用の供試体にはＪＩＳ Ｒ ５２０１
「セメントの物理試験方法」に従って作製したモルタル
を用い、２０℃において材齢６日間の水道水による養生
の後、〔表２〕に示すＫａｌｌｅの処方の人工海水によ
る養生を１年間行った。人工海水は、材齢３ケ月までは
２週間ごとに、その後は１ケ月ごとに新しく調製したも
のと交換した。
「セメントの物理試験方法」に従って作製したモルタル
を用い、２０℃において材齢６日間の水道水による養生
の後、〔表２〕に示すＫａｌｌｅの処方の人工海水によ
る養生を１年間行った。人工海水は、材齢３ケ月までは
２週間ごとに、その後は１ケ月ごとに新しく調製したも
のと交換した。
【００３５】
【表２】
【００３６】海水抵抗性の評価には長い年数を要する
為、１年間の人工海水中養生以降は、２０℃の人工海水
浸漬２４時間と７０℃の乾燥２４時間を１サイクルとす
る乾・湿の繰り返しによる促進海水抵抗性試験（促進試
験）を２６サイクルまで行った。尚、試験を中断する際
は、乾燥後の供試体をポリ袋中に密封し、２０℃の室内
に保存し、試験は人工海水浸漬から再び継続した。又、
使用する人工海水は６サイクルごとに新しいものと交換
した。
為、１年間の人工海水中養生以降は、２０℃の人工海水
浸漬２４時間と７０℃の乾燥２４時間を１サイクルとす
る乾・湿の繰り返しによる促進海水抵抗性試験（促進試
験）を２６サイクルまで行った。尚、試験を中断する際
は、乾燥後の供試体をポリ袋中に密封し、２０℃の室内
に保存し、試験は人工海水浸漬から再び継続した。又、
使用する人工海水は６サイクルごとに新しいものと交換
した。
【００３７】所定材齢における供試体の圧縮強さ試験結
果を〔表３〕に示す。
果を〔表３〕に示す。
【００３８】
【表３】
【００３９】これによれば、実施例１や実施例２のポル
トランドセメントは、２０℃の人工海水中養生によって
材齢１年まで強度増進が続き、その後の促進試験によっ
ても亀裂の発生や強度の低下がなく、優れた耐海水性を
示していることが判る。これに対し、比較例１の普通ポ
ルトランドセメントは、２０℃の人工海水中養生材齢６
ケ月以降に強度低下を示し、促進試験１３サイクルで亀
裂が発生し、耐海水性に劣るものであった。又、比較例
２の耐硫酸塩ポルトランドセメントは、２０℃の人工海
水中養生材齢１年で強度低下を示し、促進試験で徐々に
強度が低下し、これも耐海水性に劣る傾向にあった。
トランドセメントは、２０℃の人工海水中養生によって
材齢１年まで強度増進が続き、その後の促進試験によっ
ても亀裂の発生や強度の低下がなく、優れた耐海水性を
示していることが判る。これに対し、比較例１の普通ポ
ルトランドセメントは、２０℃の人工海水中養生材齢６
ケ月以降に強度低下を示し、促進試験１３サイクルで亀
裂が発生し、耐海水性に劣るものであった。又、比較例
２の耐硫酸塩ポルトランドセメントは、２０℃の人工海
水中養生材齢１年で強度低下を示し、促進試験で徐々に
強度が低下し、これも耐海水性に劣る傾向にあった。
【００４０】更に、本発明品は、促進試験２６サイクル
後の強度値が４００ｋｇｆ／ｃｍ2以上であり、比較例
のセメントよりも高強度を示し、優れた耐海水性コンク
リート構造物を建設することが出来る。又、実施例１と
同様にしてセメント工場の製造設備によって得られた、
化合物組成の異なる４種類のセメントの内訳を〔表４〕
に、ＪＩＳ Ｒ ５２０１によるモルタル圧縮強さ試験
結果を〔表５〕に示す。
後の強度値が４００ｋｇｆ／ｃｍ2以上であり、比較例
のセメントよりも高強度を示し、優れた耐海水性コンク
リート構造物を建設することが出来る。又、実施例１と
同様にしてセメント工場の製造設備によって得られた、
化合物組成の異なる４種類のセメントの内訳を〔表４〕
に、ＪＩＳ Ｒ ５２０１によるモルタル圧縮強さ試験
結果を〔表５〕に示す。
【００４１】
【表４】
【００４２】
【表５】
【００４３】これによれば、Ｃ3 Ｓの量が多いほど、す
なわちＣ2 Ｓの量が少ないほど、材齢２８日までの圧縮
強さが増加する。又、実施例１のポルトランドセメント
に市販の粉末度４５２０ｃｍ2 ／ｇ、ＳＯ3 量２. ０％
の高炉スラグ粉末を、内割で２５重量％および４５重量
％混合して作製した高炉セメントの海水抵抗性試験結果
を〔表６〕の実施例７、実施例８として示す。比較の
為、秩父セメント（株）製の高炉セメントＡ種と高炉セ
メントＢ種の試験結果を比較例３、比較例４として示
す。供試体の作製方法、海水抵抗性の試験方法は、実施
例１〜実施例２，比較例１〜比較例２と同一である。
なわちＣ2 Ｓの量が少ないほど、材齢２８日までの圧縮
強さが増加する。又、実施例１のポルトランドセメント
に市販の粉末度４５２０ｃｍ2 ／ｇ、ＳＯ3 量２. ０％
の高炉スラグ粉末を、内割で２５重量％および４５重量
％混合して作製した高炉セメントの海水抵抗性試験結果
を〔表６〕の実施例７、実施例８として示す。比較の
為、秩父セメント（株）製の高炉セメントＡ種と高炉セ
メントＢ種の試験結果を比較例３、比較例４として示
す。供試体の作製方法、海水抵抗性の試験方法は、実施
例１〜実施例２，比較例１〜比較例２と同一である。
【００４４】
【表６】
【００４５】これによれば、普通ポルトランドセメント
に高炉スラグを約２５重量％混合した比較例３の高炉セ
メントＡ種は、２０℃の人工海水中養生材齢１年で供試
体に亀裂が発生し、強度低下を招くと共に、促進試験に
よって徐々に強度が低下し、耐海水性に劣っていた。
又、普通ポルトランドセメントに高炉スラグを約４５重
量％混合した比較例４の高炉セメントＢ種も、供試体に
亀裂は発生しなかったが、促進試験によって徐々に強度
が低下し、耐海水性に劣る傾向があった。
に高炉スラグを約２５重量％混合した比較例３の高炉セ
メントＡ種は、２０℃の人工海水中養生材齢１年で供試
体に亀裂が発生し、強度低下を招くと共に、促進試験に
よって徐々に強度が低下し、耐海水性に劣っていた。
又、普通ポルトランドセメントに高炉スラグを約４５重
量％混合した比較例４の高炉セメントＢ種も、供試体に
亀裂は発生しなかったが、促進試験によって徐々に強度
が低下し、耐海水性に劣る傾向があった。
【００４６】これに対して、実施例７，８に示す本発明
品は、比較例３の高炉セメントＡ種や比較例４の高炉セ
メントＢ種と同一の高炉スラグ混合量においても、２０
℃の人工海水中養生、その後の促進試験において強度増
進が続き、優れた耐海水性を示した。尚、実施例１と比
較しても、高炉スラグの添加によって強度がさらに増加
していることが判る。
品は、比較例３の高炉セメントＡ種や比較例４の高炉セ
メントＢ種と同一の高炉スラグ混合量においても、２０
℃の人工海水中養生、その後の促進試験において強度増
進が続き、優れた耐海水性を示した。尚、実施例１と比
較しても、高炉スラグの添加によって強度がさらに増加
していることが判る。
【００４７】すなわら本発明品は、ＪＩＳ Ｒ ５２１
１「高炉セメント」のＡ種およびＢ種の高炉スラグの分
量である５〜６０重量％において、中性化速度が小さ
く、かつ、耐海水性に優れるコンクリート構造物を建設
することが出来る。
１「高炉セメント」のＡ種およびＢ種の高炉スラグの分
量である５〜６０重量％において、中性化速度が小さ
く、かつ、耐海水性に優れるコンクリート構造物を建設
することが出来る。
【００４８】
【効果】本発明のセメント組成物を用いれば、海水の侵
食に対して優れた抵抗性を有するセメントペースト、モ
ルタルおよびコンクリート等のセメント硬化体を造るこ
とが出来、臨海ならびに海洋開発に大きく貢献すること
が出来る。
食に対して優れた抵抗性を有するセメントペースト、モ
ルタルおよびコンクリート等のセメント硬化体を造るこ
とが出来、臨海ならびに海洋開発に大きく貢献すること
が出来る。
【００４９】尚、耐海水性に優れると言うことは、硫酸
イオンや塩素イオンの侵食に対する抵抗性を有すること
であり、本発明のセメント組成物は耐硫酸塩セメントや
耐塩化物セメントとしての適用も出来る。
イオンや塩素イオンの侵食に対する抵抗性を有すること
であり、本発明のセメント組成物は耐硫酸塩セメントや
耐塩化物セメントとしての適用も出来る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 光男 埼玉県熊谷市月見町二丁目１番１号 秩父 セメント株式会社中央研究所内
Claims (6)
- 【請求項１】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ
2 ，３ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 ，４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆ
ｅ2 Ｏ3 の化合物組成を含むものであって、ＳｉＯ2 と
Ａｌ2 Ｏ3 との重量比が８以上であることを特徴とする
セメント組成物。 - 【請求項２】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ
2 ，３ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 ，４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆ
ｅ2 Ｏ3 の化合物組成を含むものであって、ＳｉＯ2 と
Ａｌ2 Ｏ3 との重量比が８〜１５であることを特徴とす
る請求項１のセメント組成物。 - 【請求項３】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ
2 ，３ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 ，４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆ
ｅ2 Ｏ3 の化合物組成を含むものであって、３ＣａＯ・
ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3
及び４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｆｅ2 Ｏ3 の総量を１００
重量部とした場合にＦｅ2 Ｏ3 が２．０〜４．２重量部
の割合であることを特徴とする請求項１または請求項２
のセメント組成物。 - 【請求項４】 ３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ，２ＣａＯ・ＳｉＯ
2 ，３ＣａＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 及び４ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ・
Ｆｅ2 Ｏ3 の総量１００重量部に対して３ＣａＯ・Ｓｉ
Ｏ2 が２０〜４５重量部、２ＣａＯ・ＳｉＯ2 が４０〜
７５重量部の割合であることを特徴とする請求項１、請
求項２または請求項３のセメント組成物。 - 【請求項５】 高炉スラグが５〜６０重量％添加されて
なることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項３ま
たは請求項４のセメント組成物。 - 【請求項６】 石膏がセメント中のＳＯ3 換算で０．５
〜４．５重量％添加されてなることを特徴とする請求項
１、請求項２、請求項３、請求項４または請求項５のセ
メント組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03388694A JP3485122B2 (ja) | 1994-03-03 | 1994-03-03 | セメント組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03388694A JP3485122B2 (ja) | 1994-03-03 | 1994-03-03 | セメント組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07242449A true JPH07242449A (ja) | 1995-09-19 |
| JP3485122B2 JP3485122B2 (ja) | 2004-01-13 |
Family
ID=12399014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03388694A Expired - Lifetime JP3485122B2 (ja) | 1994-03-03 | 1994-03-03 | セメント組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3485122B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003013060A (ja) * | 2001-06-29 | 2003-01-15 | Mitsubishi Materials Corp | 耐海水性地盤改良用セメント系固化材 |
| JP2008214147A (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-18 | Ube Ind Ltd | 高流動性コンクリート用セメント組成物および高流動性コンクリート組成物 |
| JP2014185041A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-10-02 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | セメント組成物 |
| JP2015071522A (ja) * | 2013-06-24 | 2015-04-16 | 株式会社トクヤマ | 石炭灰を用いた粉末状組成物 |
| JP2016125031A (ja) * | 2015-01-08 | 2016-07-11 | 株式会社トクヤマ | 石炭灰の有効利用方法 |
| CN114007995A (zh) * | 2020-03-27 | 2022-02-01 | 住友大阪水泥股份有限公司 | 水泥熟料及水泥组合物、以及水泥熟料的制造方法 |
-
1994
- 1994-03-03 JP JP03388694A patent/JP3485122B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003013060A (ja) * | 2001-06-29 | 2003-01-15 | Mitsubishi Materials Corp | 耐海水性地盤改良用セメント系固化材 |
| JP2008214147A (ja) * | 2007-03-06 | 2008-09-18 | Ube Ind Ltd | 高流動性コンクリート用セメント組成物および高流動性コンクリート組成物 |
| JP2014185041A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-10-02 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | セメント組成物 |
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