JPH07239088A - 真空断熱体および断熱箱体 - Google Patents
真空断熱体および断熱箱体Info
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- JPH07239088A JPH07239088A JP6026970A JP2697094A JPH07239088A JP H07239088 A JPH07239088 A JP H07239088A JP 6026970 A JP6026970 A JP 6026970A JP 2697094 A JP2697094 A JP 2697094A JP H07239088 A JPH07239088 A JP H07239088A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L59/00—Thermal insulation in general
- F16L59/04—Arrangements using dry fillers, e.g. using slag wool which is added to the object to be insulated by pouring, spreading, spraying or the like
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Insulation (AREA)
- Refrigerator Housings (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 初期断熱性能に優れ、圧力依存性の低い真空
断熱体を提供する。 【構成】 気相容積率が３０％以上であり、０．１μｍ
以上１０００μｍ以下の細孔範囲において全細孔容積が
５．７ｍｌ／ｇ以上で、かつ比表面積が４５．５ｍ2／
ｇ以上である粉末を外装材中に充填する。
断熱体を提供する。 【構成】 気相容積率が３０％以上であり、０．１μｍ
以上１０００μｍ以下の細孔範囲において全細孔容積が
５．７ｍｌ／ｇ以上で、かつ比表面積が４５．５ｍ2／
ｇ以上である粉末を外装材中に充填する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷蔵庫などの断熱材と
して使用可能な真空断熱体および断熱箱体に関するもの
である。
して使用可能な真空断熱体および断熱箱体に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境保護の観点から、冷蔵庫
の断熱材の発泡剤として使用されているＣＦＣ１１によ
るオゾン層破壊が世界的規模で注目されている。このよ
うな背景から、新規発泡剤を用いた断熱材の研究が行わ
れており、代替フロンとしてはＨＣＦＣ１４１ｂ、非フ
ロン系ではシクロペンタンなどが候補として選ばれつつ
ある。しかしながら、これらの新規発泡剤は、いずれも
ＣＦＣ１１より気体熱伝導率が大きく、冷蔵庫の断熱性
能の低下は避けられない状況である。一方、将来のエネ
ルギー規制などに対し、冷蔵庫の省エネ化は避けられな
い問題であり、断熱性能を向上させることが重要であ
る。以上のように、代替フロン対応による断熱性能の低
下と省エネ化達成のための断熱性能の向上という相反す
る課題を現状の冷蔵庫は抱えている。
の断熱材の発泡剤として使用されているＣＦＣ１１によ
るオゾン層破壊が世界的規模で注目されている。このよ
うな背景から、新規発泡剤を用いた断熱材の研究が行わ
れており、代替フロンとしてはＨＣＦＣ１４１ｂ、非フ
ロン系ではシクロペンタンなどが候補として選ばれつつ
ある。しかしながら、これらの新規発泡剤は、いずれも
ＣＦＣ１１より気体熱伝導率が大きく、冷蔵庫の断熱性
能の低下は避けられない状況である。一方、将来のエネ
ルギー規制などに対し、冷蔵庫の省エネ化は避けられな
い問題であり、断熱性能を向上させることが重要であ
る。以上のように、代替フロン対応による断熱性能の低
下と省エネ化達成のための断熱性能の向上という相反す
る課題を現状の冷蔵庫は抱えている。
【０００３】このような相反する課題を解決する一手段
として、特開昭５７ー１７３６８９号公報に無機粉末を
用いた真空断熱体が提案されている。その内容は、フィ
ルム状プラスチック容器に単粒子径が１μｍ以下の粉末
を充填し、内部を減圧後密閉することにより真空断熱体
を得るというものである。効果としては、実用化が容易
な０．１〜１ｍｍＨｇの真空度で製造することができ、
単粒子の粒径がより小さい微粉末を使用することによっ
て、同じ真空度の場合、真空断熱体の熱伝導率がより向
上することを見いだしたものである。特に、単粒子径が
１μｍ以下の微粒子を用いることにより、真空断熱体の
熱伝導率の向上が図れる。
として、特開昭５７ー１７３６８９号公報に無機粉末を
用いた真空断熱体が提案されている。その内容は、フィ
ルム状プラスチック容器に単粒子径が１μｍ以下の粉末
を充填し、内部を減圧後密閉することにより真空断熱体
を得るというものである。効果としては、実用化が容易
な０．１〜１ｍｍＨｇの真空度で製造することができ、
単粒子の粒径がより小さい微粉末を使用することによっ
て、同じ真空度の場合、真空断熱体の熱伝導率がより向
上することを見いだしたものである。特に、単粒子径が
１μｍ以下の微粒子を用いることにより、真空断熱体の
熱伝導率の向上が図れる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】真空断熱体の断熱原理
は、熱を伝える空気を排除することである。しかしなが
ら、工業的レベルで高真空にすることは困難であり、実
用的に達成可能な真空度は０．１〜１０ｍｍＨｇであ
る。したがって、この真空度で目的とする断熱特性が得
られなければならない。空気が介在して熱伝導が行われ
る場合の断熱特性に影響をおよぼす物性に、平均自由行
程がある。平均自由行程とは、空気を構成する分子の一
つが別の分子と衝突するまでに進む距離のことで、形成
されている空隙が平均自由行程よりも大きい場合は、空
隙内において分子同士が衝突し、空気による熱伝導が生
じるため、真空断熱体の熱伝導率は大きくなる。逆に平
均自由行程よりも空隙が小さい場合は、真空断熱体の熱
伝導率は小さくなる。これは、空気の衝突による熱伝導
がほとんどなくなるためである。
は、熱を伝える空気を排除することである。しかしなが
ら、工業的レベルで高真空にすることは困難であり、実
用的に達成可能な真空度は０．１〜１０ｍｍＨｇであ
る。したがって、この真空度で目的とする断熱特性が得
られなければならない。空気が介在して熱伝導が行われ
る場合の断熱特性に影響をおよぼす物性に、平均自由行
程がある。平均自由行程とは、空気を構成する分子の一
つが別の分子と衝突するまでに進む距離のことで、形成
されている空隙が平均自由行程よりも大きい場合は、空
隙内において分子同士が衝突し、空気による熱伝導が生
じるため、真空断熱体の熱伝導率は大きくなる。逆に平
均自由行程よりも空隙が小さい場合は、真空断熱体の熱
伝導率は小さくなる。これは、空気の衝突による熱伝導
がほとんどなくなるためである。
【０００５】したがって、空気の平均自由行程よりも空
隙を小さくすることが圧力依存性を低くする上で重要と
なる。圧力依存性とは、長年に亘り使用して真空度が次
第に低下した場合の断熱特性の圧力依存を示したもの
で、真空断熱体の寿命を推測する指標となり、非常に重
要な特性の一つである。しかし、上で述べた提案は、粉
末の単粒子径を１μｍ以下に限定することによって、断
熱特性を向上させようとしたものである。限定している
物性が単粒子径の大きさのみであるため、単粒子同士が
集まって凝集粒子が形成される場合などにおいては、単
粒子径の大きさの限定だけでは目的とする断熱特性が得
られないことになる。
隙を小さくすることが圧力依存性を低くする上で重要と
なる。圧力依存性とは、長年に亘り使用して真空度が次
第に低下した場合の断熱特性の圧力依存を示したもの
で、真空断熱体の寿命を推測する指標となり、非常に重
要な特性の一つである。しかし、上で述べた提案は、粉
末の単粒子径を１μｍ以下に限定することによって、断
熱特性を向上させようとしたものである。限定している
物性が単粒子径の大きさのみであるため、単粒子同士が
集まって凝集粒子が形成される場合などにおいては、単
粒子径の大きさの限定だけでは目的とする断熱特性が得
られないことになる。
【０００６】真空断熱体の特性を評価する上で重要な項
目として、圧力依存性以外に初期断熱性能がある。初期
断熱性能とは、製造時の真空度における断熱性能のこと
であり、通常０．１ｍｍＨｇの真空度における真空断熱
体の熱伝導率を表す。０．１ｍｍＨｇの真空度における
空気の平均自由行程は約５００μｍ（２５℃）であり、
粉末の凝集粒子によって形成される空隙よりも十分に長
いため、気体分子の衝突による熱伝導は無視できる。し
たがって、０．１ｍｍＨｇの真空度における熱伝導を支
配するのは、粉末同士の接触による伝導伝熱であり、初
期断熱性能を向上させるためには、粉末同士の接触をで
きるだけ少なくする必要がある。しかし、上で述べた提
案は、限定している物性が単粒子径の大きさのみである
ため、粉末同士の接触を少なくすることができず、目的
とする断熱特性が得られないことになる。
目として、圧力依存性以外に初期断熱性能がある。初期
断熱性能とは、製造時の真空度における断熱性能のこと
であり、通常０．１ｍｍＨｇの真空度における真空断熱
体の熱伝導率を表す。０．１ｍｍＨｇの真空度における
空気の平均自由行程は約５００μｍ（２５℃）であり、
粉末の凝集粒子によって形成される空隙よりも十分に長
いため、気体分子の衝突による熱伝導は無視できる。し
たがって、０．１ｍｍＨｇの真空度における熱伝導を支
配するのは、粉末同士の接触による伝導伝熱であり、初
期断熱性能を向上させるためには、粉末同士の接触をで
きるだけ少なくする必要がある。しかし、上で述べた提
案は、限定している物性が単粒子径の大きさのみである
ため、粉末同士の接触を少なくすることができず、目的
とする断熱特性が得られないことになる。
【０００７】本発明は、初期の断熱特性および圧力依存
性に影響をおよぼす粉体の物性を明確にし、必要な物性
の適正化を図ることにより、優れた断熱性を有する真空
断熱体を提供しようとするものである。
性に影響をおよぼす粉体の物性を明確にし、必要な物性
の適正化を図ることにより、優れた断熱性を有する真空
断熱体を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
め本発明は、気相容積率が３０％以上の粉末を外装材中
に充填して真空断熱体を構成する。また、前記粉末とし
て、０．１μｍ以上１０００μｍ以下の細孔範囲におい
て、全細孔容積が５．７ｍｌ／ｇ以上であり、かつ比表
面積が４５．５ｍ2／ｇ以上であるものを用いる。さら
に、本発明の断熱箱体は、箱体によって形成される空間
に発泡断熱材と上記の真空断熱体とを複層に形成したも
のである。
め本発明は、気相容積率が３０％以上の粉末を外装材中
に充填して真空断熱体を構成する。また、前記粉末とし
て、０．１μｍ以上１０００μｍ以下の細孔範囲におい
て、全細孔容積が５．７ｍｌ／ｇ以上であり、かつ比表
面積が４５．５ｍ2／ｇ以上であるものを用いる。さら
に、本発明の断熱箱体は、箱体によって形成される空間
に発泡断熱材と上記の真空断熱体とを複層に形成したも
のである。
【０００９】
【作用】本発明では、気相容積率という新しい概念を導
入することによって、粉末同士の接触の割合を限定する
ものである。粉末の気相容積率を３０％以上とすること
により、粉末同士の接触による固体の熱伝導が少なくな
り、発泡断熱材との併用による複合断熱性能を低下させ
ることなく目的とする断熱特性が得られる。空気分子の
平均自由行程は、常圧下では０．０６μｍであるが、減
圧下では気体分子の衝突する機会が少なくなるので、
０．１ｍｍＨｇでは約５００μｍ、１ｍｍＨｇでは約５
０μｍ（いずれも２５℃）となる。したがって、これら
の波長よりも短い距離に障害物である粉末がある場合
は、気体分子の衝突に起因する熱伝導が阻止され、圧力
の影響を受けにくくなる。重要なことは、粒径の大きさ
ではなく、粒子同士の集合によって形成される空隙の大
きさが上記平均自由行程より小さいことである。
入することによって、粉末同士の接触の割合を限定する
ものである。粉末の気相容積率を３０％以上とすること
により、粉末同士の接触による固体の熱伝導が少なくな
り、発泡断熱材との併用による複合断熱性能を低下させ
ることなく目的とする断熱特性が得られる。空気分子の
平均自由行程は、常圧下では０．０６μｍであるが、減
圧下では気体分子の衝突する機会が少なくなるので、
０．１ｍｍＨｇでは約５００μｍ、１ｍｍＨｇでは約５
０μｍ（いずれも２５℃）となる。したがって、これら
の波長よりも短い距離に障害物である粉末がある場合
は、気体分子の衝突に起因する熱伝導が阻止され、圧力
の影響を受けにくくなる。重要なことは、粒径の大きさ
ではなく、粒子同士の集合によって形成される空隙の大
きさが上記平均自由行程より小さいことである。
【００１０】したがって本発明によると、粉末の物性と
して全細孔容積と比表面積を限定することにより、粉末
同士の集合によって形成される空隙の大きさを小さくす
ることができる。すなわち、０．１μｍ以上１０００μ
ｍ以下の細孔範囲において、全細孔容積が５．７ｍｌ／
ｇ以上であり、かつ比表面積が４５．５ｍ2／ｇ以上で
ある粉末を用いることにより、目的とする断熱特性が得
られる。また、上記した真空断熱体と発泡断熱材を複層
にした断熱箱体においては、前記真空断熱体の圧力依存
性が非常に低いので、長期間使用しても断熱性能の低下
が少ない。したがって、急激な断熱性能の低下によりコ
ンプレッサーの運転率が過剰になり、断熱箱体としての
信頼性が低下するといった問題が解決される。
して全細孔容積と比表面積を限定することにより、粉末
同士の集合によって形成される空隙の大きさを小さくす
ることができる。すなわち、０．１μｍ以上１０００μ
ｍ以下の細孔範囲において、全細孔容積が５．７ｍｌ／
ｇ以上であり、かつ比表面積が４５．５ｍ2／ｇ以上で
ある粉末を用いることにより、目的とする断熱特性が得
られる。また、上記した真空断熱体と発泡断熱材を複層
にした断熱箱体においては、前記真空断熱体の圧力依存
性が非常に低いので、長期間使用しても断熱性能の低下
が少ない。したがって、急激な断熱性能の低下によりコ
ンプレッサーの運転率が過剰になり、断熱箱体としての
信頼性が低下するといった問題が解決される。
【００１１】
【実施例】以下に、本発明の一実施例を図１、図２を用
いて説明する。真空断熱体１は、合成シリカからなる粉
末２を外装材としての金属−プラスチックラミネートフ
ィルムからなる容器３内に充填した後、内部を減圧密閉
して構成したものである。容器３を構成するプラスチッ
クラミネートフィルムは３層構造で、外層４は厚さ２０
０μｍのポリプロピレン樹脂、中間層５は厚さ９μｍの
アルミニウム箔、内層６は厚さ２０μｍの高密度ポリエ
チレン樹脂である。
いて説明する。真空断熱体１は、合成シリカからなる粉
末２を外装材としての金属−プラスチックラミネートフ
ィルムからなる容器３内に充填した後、内部を減圧密閉
して構成したものである。容器３を構成するプラスチッ
クラミネートフィルムは３層構造で、外層４は厚さ２０
０μｍのポリプロピレン樹脂、中間層５は厚さ９μｍの
アルミニウム箔、内層６は厚さ２０μｍの高密度ポリエ
チレン樹脂である。
【００１２】上記の構成において、粉末２として表１に
示す物性を有する合成シリカを用いた真空断熱体につい
て初期断熱性能と圧力依存性を測定した結果を表２に示
す。また、粉末の気相容積率と真空断熱体の初期断熱性
能の関係を図４に示す。なお、気相容積率は、測定した
粉末の物性をもとに以下の式を用いて算出した。
示す物性を有する合成シリカを用いた真空断熱体につい
て初期断熱性能と圧力依存性を測定した結果を表２に示
す。また、粉末の気相容積率と真空断熱体の初期断熱性
能の関係を図４に示す。なお、気相容積率は、測定した
粉末の物性をもとに以下の式を用いて算出した。
【００１３】 気相容積率（％）＝全細孔容積×嵩密度／１０ ・・・・・ （１）
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】表２の結果から、単粒子径と初期断熱性能
および圧力依存性は相関がないことがわかる。一方、図
４の結果から、０．１ｍｍＨｇにおける初期断熱性能
は、気相容積率に比例しており、気相容積率が高いほど
初期断熱性能が優れていることがわかる。これは、０．
１ｍｍＨｇ／２５℃における空気の平均自由行程が５０
０μｍであり、合成シリカ粉末のような微粉末の場合、
凝集粒子によって形成される細孔の方が十分に短いた
め、気体分子の衝突に起因した熱伝導がほぼゼロになる
ことを表している。
および圧力依存性は相関がないことがわかる。一方、図
４の結果から、０．１ｍｍＨｇにおける初期断熱性能
は、気相容積率に比例しており、気相容積率が高いほど
初期断熱性能が優れていることがわかる。これは、０．
１ｍｍＨｇ／２５℃における空気の平均自由行程が５０
０μｍであり、合成シリカ粉末のような微粉末の場合、
凝集粒子によって形成される細孔の方が十分に短いた
め、気体分子の衝突に起因した熱伝導がほぼゼロになる
ことを表している。
【００１７】したがって、粉末粒子の接触による固体の
熱伝導が支配的となるため、気相容積率が高いほど粉末
粒子の接触が少なくなり、初期断熱性能が優れるのであ
る。初期断熱性能が０．００７０ｋｃａｌ／ｍｈ℃より
も低下すると、発泡断熱材との併用時における複合断熱
性能が低下してしまうことが経験的にわかっており、初
期断熱性能を０．００７０ｋｃａｌ／ｍｈ℃よりも低下
させないためには、気相容積率は３０％以上必要であ
る。
熱伝導が支配的となるため、気相容積率が高いほど粉末
粒子の接触が少なくなり、初期断熱性能が優れるのであ
る。初期断熱性能が０．００７０ｋｃａｌ／ｍｈ℃より
も低下すると、発泡断熱材との併用時における複合断熱
性能が低下してしまうことが経験的にわかっており、初
期断熱性能を０．００７０ｋｃａｌ／ｍｈ℃よりも低下
させないためには、気相容積率は３０％以上必要であ
る。
【００１８】次に、断熱性能の圧力依存性について説明
する。図５は、粉末の細孔直径とｄＫｆ／ｄＰとの関係
を示している。ここで、細孔直径は、圧力依存性を評価
するために新しく導入した概念であり、次式により算出
したものである。
する。図５は、粉末の細孔直径とｄＫｆ／ｄＰとの関係
を示している。ここで、細孔直径は、圧力依存性を評価
するために新しく導入した概念であり、次式により算出
したものである。
【００１９】 細孔直径（μｍ）＝４×全細孔容積／比表面積 ・・・・・ （２）
【００２０】また、ｄＫｆ／ｄＰは、真空断熱体の真空
度が１．０ｍｍＨｇから１０ｍｍＨｇまで変化した場合
の断熱性能の変化の割合を表す指数であり、この値が大
きければ真空断熱体の圧力依存性が大きいことになる。
ｄＫｆ／ｄＰは次式により算出した。
度が１．０ｍｍＨｇから１０ｍｍＨｇまで変化した場合
の断熱性能の変化の割合を表す指数であり、この値が大
きければ真空断熱体の圧力依存性が大きいことになる。
ｄＫｆ／ｄＰは次式により算出した。
【００２１】 ｄＫｆ／ｄＰ＝｛（１０ｍｍＨｇでのＫｆ）−（１ｍｍＨｇでのＫｆ）｝／ ｛（１０ｍｍＨｇ）−（１ｍｍＨｇ）｝ ・・・・・ （３）
【００２２】図５より、細孔直径が小さくなるにしたが
って圧力依存性も小さくなり、細孔直径が０．５μｍに
なると圧力依存性は一定になっていることがわかる。こ
の理由は、粉末が有する細孔が小さいため、圧力が高く
なり気体分子の平均自由工程が短くなったとしても、細
孔内における気体分子同士の衝突が少ないためである。
したがって、断熱性能の圧力依存性を小さくするには、
細孔直径を０．５μｍ以下にする必要があり、そのため
の粉末物性としては式（２）から算出すると式（４）の
関係が必要となる。
って圧力依存性も小さくなり、細孔直径が０．５μｍに
なると圧力依存性は一定になっていることがわかる。こ
の理由は、粉末が有する細孔が小さいため、圧力が高く
なり気体分子の平均自由工程が短くなったとしても、細
孔内における気体分子同士の衝突が少ないためである。
したがって、断熱性能の圧力依存性を小さくするには、
細孔直径を０．５μｍ以下にする必要があり、そのため
の粉末物性としては式（２）から算出すると式（４）の
関係が必要となる。
【００２３】 比表面積＝８×全細孔容積 ・・・・・ （４）
【００２４】図６は粉末の細孔容積と比表面積との関係
を示したものであり、圧力依存性を小さくできる粉末物
性値は式（４）との交点より大きい値である。この交点
を求めると、全細孔容積が５．７ｍｌ／ｇ、比表面積が
４５．５ｍ2／ｇとなり、これらの値よりも大きな全細
孔容積と比表面積を有する粉末が、真空断熱材の圧力依
存性を小さくできるといえる。以上のように、本発明で
限定した物性を有する粉末を使用することにより、初期
断熱性能に優れ、かつ圧力依存性の低い真空断熱体を得
ることができる。なお、粉末は合成シリカに限定される
ものでなく、パーライト、けいそう土、アルミナなどの
無機粉末や、ウレタン、ポリエチレンなどの有機粉末を
用いることも可能で、同様の効果が得られる。
を示したものであり、圧力依存性を小さくできる粉末物
性値は式（４）との交点より大きい値である。この交点
を求めると、全細孔容積が５．７ｍｌ／ｇ、比表面積が
４５．５ｍ2／ｇとなり、これらの値よりも大きな全細
孔容積と比表面積を有する粉末が、真空断熱材の圧力依
存性を小さくできるといえる。以上のように、本発明で
限定した物性を有する粉末を使用することにより、初期
断熱性能に優れ、かつ圧力依存性の低い真空断熱体を得
ることができる。なお、粉末は合成シリカに限定される
ものでなく、パーライト、けいそう土、アルミナなどの
無機粉末や、ウレタン、ポリエチレンなどの有機粉末を
用いることも可能で、同様の効果が得られる。
【００２５】次に、図３により断熱箱体を説明する。こ
の断熱箱体７は、上記の真空断熱体１と、硬質ウレタン
フォームからなる発泡断熱材８と、外箱９と、内箱１０
によって構成されている。真空断熱体１は内箱１０の内
面に取り付けてあるが、外箱に取り付けることも可能で
ある。真空断熱体１の大きさは、例えば１ｍ×０．５ｍ
×０．０２ｍである。以上のような構成からなる断熱箱
体は、真空断熱体１の初期断熱性能が優れており、かつ
圧力依存性が非常に低いため、長期間使用しても急激な
断熱性能の低下によりコンプレッサーの運転率過剰を招
き、冷蔵庫の品質が低下するといった問題が解決され
る。
の断熱箱体７は、上記の真空断熱体１と、硬質ウレタン
フォームからなる発泡断熱材８と、外箱９と、内箱１０
によって構成されている。真空断熱体１は内箱１０の内
面に取り付けてあるが、外箱に取り付けることも可能で
ある。真空断熱体１の大きさは、例えば１ｍ×０．５ｍ
×０．０２ｍである。以上のような構成からなる断熱箱
体は、真空断熱体１の初期断熱性能が優れており、かつ
圧力依存性が非常に低いため、長期間使用しても急激な
断熱性能の低下によりコンプレッサーの運転率過剰を招
き、冷蔵庫の品質が低下するといった問題が解決され
る。
【００２６】
【発明の効果】以上のように、本発明の真空断熱体は、
粉末の気相容積率が３０％以上であることから、粉末同
士の接触が少なく、固体の熱伝導が低減する。その結
果、固体の熱伝導が支配的である０．１ｍｍＨｇの真空
度においても断熱性能の向上が図れる。また、本発明の
真空断熱体は、０．１μｍ以上１０００μｍ以下の細孔
範囲において、全細孔容積が５．７ｍｌ／ｇ以上であ
り、かつ比表面積が４５．５ｍ2／ｇ以上である粉末を
用いるので、圧力が高くなり気体分子の平均自由行程が
短くなったとしても、粉末の集合によって形成される空
間が非常に小さいので、気体分子の衝突がなく、圧力依
存性が低くなる。
粉末の気相容積率が３０％以上であることから、粉末同
士の接触が少なく、固体の熱伝導が低減する。その結
果、固体の熱伝導が支配的である０．１ｍｍＨｇの真空
度においても断熱性能の向上が図れる。また、本発明の
真空断熱体は、０．１μｍ以上１０００μｍ以下の細孔
範囲において、全細孔容積が５．７ｍｌ／ｇ以上であ
り、かつ比表面積が４５．５ｍ2／ｇ以上である粉末を
用いるので、圧力が高くなり気体分子の平均自由行程が
短くなったとしても、粉末の集合によって形成される空
間が非常に小さいので、気体分子の衝突がなく、圧力依
存性が低くなる。
【００２７】また、本発明の断熱箱体は、箱体によって
形成される空間に発泡断熱材と上記した真空断熱体とを
複層に形成したので、長期間使用しても急激な断熱性能
の低下によりコンプレッサーの運転率過剰を招き、冷蔵
庫の品質が低下するといった問題が解決される。
形成される空間に発泡断熱材と上記した真空断熱体とを
複層に形成したので、長期間使用しても急激な断熱性能
の低下によりコンプレッサーの運転率過剰を招き、冷蔵
庫の品質が低下するといった問題が解決される。
【図１】本発明の一実施例における真空断熱体の断面図
である。
である。
【図２】同要部の拡大断面図である。
【図３】本発明の一実施例における断熱箱体の断面図で
ある。
ある。
【図４】粉末の気相容積率と真空断熱体の初期断熱性能
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図５】粉末の細孔直径と真空断熱体のｄＫｆ／ｄＰの
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図６】粉末の細孔容積と比表面積との関係を示す図で
ある。
ある。
１ 真空断熱体 ２ 粉末 ３ 容器（外装材） ４ 外層 ５ 中間層 ６ 内層 ７ 断熱箱体 ８ 発泡断熱材 ９ 外箱 １０ 内箱
Claims (3)
- 【請求項１】 外装材中に気相容積率が３０％以上の粉
末を充填してなる真空断熱体。 - 【請求項２】 前記粉末は、０．１μｍ以上１０００μ
ｍ以下の細孔範囲において、全細孔容積が５．７ｍｌ／
ｇ以上であり、かつ比表面積が４５．５ｍ2／ｇ以上で
ある請求項１記載の真空断熱体。 - 【請求項３】 箱体によって形成される空間に発泡断熱
材と請求項２記載の真空断熱体とを複層したことを特徴
とする断熱箱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6026970A JPH07239088A (ja) | 1994-02-24 | 1994-02-24 | 真空断熱体および断熱箱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6026970A JPH07239088A (ja) | 1994-02-24 | 1994-02-24 | 真空断熱体および断熱箱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07239088A true JPH07239088A (ja) | 1995-09-12 |
Family
ID=12208021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6026970A Pending JPH07239088A (ja) | 1994-02-24 | 1994-02-24 | 真空断熱体および断熱箱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07239088A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009058130A (ja) * | 1996-09-27 | 2009-03-19 | Cabot Corp | 熱伝導率が低い組成物と断熱体 |
| JP2014504253A (ja) * | 2010-12-15 | 2014-02-20 | サン−ゴバン・イソベール | 断熱材料を製造するための方法 |
-
1994
- 1994-02-24 JP JP6026970A patent/JPH07239088A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009058130A (ja) * | 1996-09-27 | 2009-03-19 | Cabot Corp | 熱伝導率が低い組成物と断熱体 |
| JP2014504253A (ja) * | 2010-12-15 | 2014-02-20 | サン−ゴバン・イソベール | 断熱材料を製造するための方法 |
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