JPH07237978A - 取鍋内張り用耐火物 - Google Patents
取鍋内張り用耐火物Info
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- JPH07237978A JPH07237978A JP6028048A JP2804894A JPH07237978A JP H07237978 A JPH07237978 A JP H07237978A JP 6028048 A JP6028048 A JP 6028048A JP 2804894 A JP2804894 A JP 2804894A JP H07237978 A JPH07237978 A JP H07237978A
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- refractory
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- ladle
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐スラグ浸透性と対スラグ耐食性を向上させ
て耐用を高め、熱伝導率が小さく取鍋中の溶鋼の熱損失
を更に低減しうる取鍋内張り用耐火物を提供すること。 【構成】 アルミナ−スピネル質の流し込み耐火物であ
って、耐火物中に、粒子径０．３〜３ｍｍの中空粒子が
２．５〜７．５重量％とスピネル粒子が２４〜５０重量
％含まれ、かつ１０００℃における熱伝導率が２．０ｋ
ｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下であることを特徴とする取鍋内
張り用耐火物。
て耐用を高め、熱伝導率が小さく取鍋中の溶鋼の熱損失
を更に低減しうる取鍋内張り用耐火物を提供すること。 【構成】 アルミナ−スピネル質の流し込み耐火物であ
って、耐火物中に、粒子径０．３〜３ｍｍの中空粒子が
２．５〜７．５重量％とスピネル粒子が２４〜５０重量
％含まれ、かつ１０００℃における熱伝導率が２．０ｋ
ｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下であることを特徴とする取鍋内
張り用耐火物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は断熱性及び耐食性が改善
されたアルミナ−スピネル系の取鍋内張り用耐火物に関
する。
されたアルミナ−スピネル系の取鍋内張り用耐火物に関
する。
【０００２】
【従来の技術】取鍋の内張り用耐火物としては大型の取
鍋の施工が容易であることから流し込み耐火物が、塩基
性スラグを用いる精錬等を行うとき耐用が良いことから
アルミナ−スピネル系の耐火物が好んで利用されてい
る。しかしながら耐火物を構成する鉱物であるアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）やスピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等）は
熱伝導率が比較的良好であることから、これらを主成分
とする耐火物の熱伝導率も良く、この種の耐火物を取鍋
に内張して使用すると、取鍋からの熱損失が大きく、こ
のため取鍋の内側にスラグや地金が徐々に付着して取鍋
の容量が徐々に減少するという問題が起きている。
鍋の施工が容易であることから流し込み耐火物が、塩基
性スラグを用いる精錬等を行うとき耐用が良いことから
アルミナ−スピネル系の耐火物が好んで利用されてい
る。しかしながら耐火物を構成する鉱物であるアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）やスピネル（ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等）は
熱伝導率が比較的良好であることから、これらを主成分
とする耐火物の熱伝導率も良く、この種の耐火物を取鍋
に内張して使用すると、取鍋からの熱損失が大きく、こ
のため取鍋の内側にスラグや地金が徐々に付着して取鍋
の容量が徐々に減少するという問題が起きている。
【０００３】又、耐火物中に中空粒子を配合して断熱性
を改善したアルミナ−スピネル系取鍋内張り用耐火物と
して、スラグや地金の付着を防止し、かつ取鍋中の溶鋼
の熱損失を低減したものが特開平４−１４４９８１号公
報に提案されている。しかし、この耐火物には中空粒が
配合されているため耐食性の点で中空粒子を含まないア
ルミナ−スピネル系の流し込み耐火物に比べて若干劣
り、断熱性を大きくするために中空粒子の配合量を７．
５％以上とすると、スラグの浸透が増加して緻密層を形
成するため低熱容量性が損なわれるという問題があっ
た。そして、その後も引続いて取鍋の熱損失を更に低減
し、耐食性と耐スラグ浸透性にも優れた耐火物が求めら
れて来た。
を改善したアルミナ−スピネル系取鍋内張り用耐火物と
して、スラグや地金の付着を防止し、かつ取鍋中の溶鋼
の熱損失を低減したものが特開平４−１４４９８１号公
報に提案されている。しかし、この耐火物には中空粒が
配合されているため耐食性の点で中空粒子を含まないア
ルミナ−スピネル系の流し込み耐火物に比べて若干劣
り、断熱性を大きくするために中空粒子の配合量を７．
５％以上とすると、スラグの浸透が増加して緻密層を形
成するため低熱容量性が損なわれるという問題があっ
た。そして、その後も引続いて取鍋の熱損失を更に低減
し、耐食性と耐スラグ浸透性にも優れた耐火物が求めら
れて来た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、この種
の取鍋用耐火物は、アルミナを主とする原料構成のため
熱容量が比較的大きく、耐火物の省エネ効果を阻害して
いた点に鑑み、スピネル粒子の配合量を増加することに
より耐火物の低熱容量性、耐食性及び耐スラグ浸透性を
更に向上し得るとの知見を得て本発明に到達した。すな
わち、本発明は耐スラグ浸透性と対スラグ耐食性を向上
させて耐用を高め、熱伝導率が小さく取鍋中の溶鋼の熱
損失を更に低減しうる取鍋内張り用耐火物を提供するこ
とを目的とする。
の取鍋用耐火物は、アルミナを主とする原料構成のため
熱容量が比較的大きく、耐火物の省エネ効果を阻害して
いた点に鑑み、スピネル粒子の配合量を増加することに
より耐火物の低熱容量性、耐食性及び耐スラグ浸透性を
更に向上し得るとの知見を得て本発明に到達した。すな
わち、本発明は耐スラグ浸透性と対スラグ耐食性を向上
させて耐用を高め、熱伝導率が小さく取鍋中の溶鋼の熱
損失を更に低減しうる取鍋内張り用耐火物を提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するためになされたアルミナ−スピネル質の流し込
み耐火物であって、耐火物中に粒子径０．３〜３ｍｍの
中空粒子が２．５〜７．５重量％、好ましくは４〜６重
量％とスピネル粒子２４〜５０重量％、好ましくは３０
〜４５重量％含まれ、かつ１０００℃における熱伝導率
が２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下、好ましくは１．９
ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下であることを特徴とする取鍋
内張り用耐火物である。以下重量％は単に％で示す。本
発明の取鍋内張り用耐火物の好ましい実施態様では、耐
火物中にスピネル粒子が３０〜４５％含まれている。本
発明の取鍋内張り用耐火物の他の好ましい実施態様で
は、耐火物中にスピネル化していないマグネシアが２〜
１２％、好ましくは３〜８％含まれている。本発明の取
鍋内張り用耐火物の他の好ましい実施態様では、中空粒
子が電融されてなる中空粒子であり、さらに好ましくは
中空粒子がアルナミ質のものである。
達成するためになされたアルミナ−スピネル質の流し込
み耐火物であって、耐火物中に粒子径０．３〜３ｍｍの
中空粒子が２．５〜７．５重量％、好ましくは４〜６重
量％とスピネル粒子２４〜５０重量％、好ましくは３０
〜４５重量％含まれ、かつ１０００℃における熱伝導率
が２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下、好ましくは１．９
ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下であることを特徴とする取鍋
内張り用耐火物である。以下重量％は単に％で示す。本
発明の取鍋内張り用耐火物の好ましい実施態様では、耐
火物中にスピネル粒子が３０〜４５％含まれている。本
発明の取鍋内張り用耐火物の他の好ましい実施態様で
は、耐火物中にスピネル化していないマグネシアが２〜
１２％、好ましくは３〜８％含まれている。本発明の取
鍋内張り用耐火物の他の好ましい実施態様では、中空粒
子が電融されてなる中空粒子であり、さらに好ましくは
中空粒子がアルナミ質のものである。
【０００６】本発明の取鍋内張り用耐火物では、主要な
構成原料としてアルミナクリンカー、スピネルクリンカ
ーおよび中空粒子が配合されているが、耐食性をより向
上させるため、高温での長時間容積安定性を得るために
マグネシアクリンカーが添加されている。アルミナクリ
ンカーとしては礬土頁岩のような天然鉱物、焼成したボ
ーキサイト、合成アルミナクリンカー、電融アルミナク
リンカー等が使用され、スピネルクリンカーとしては、
合成スピネルクリンカー、電融スピネルクリンカー等が
使用される。
構成原料としてアルミナクリンカー、スピネルクリンカ
ーおよび中空粒子が配合されているが、耐食性をより向
上させるため、高温での長時間容積安定性を得るために
マグネシアクリンカーが添加されている。アルミナクリ
ンカーとしては礬土頁岩のような天然鉱物、焼成したボ
ーキサイト、合成アルミナクリンカー、電融アルミナク
リンカー等が使用され、スピネルクリンカーとしては、
合成スピネルクリンカー、電融スピネルクリンカー等が
使用される。
【０００７】中空粒子としては電融した溶湯に気流を吹
きつけて得た０−１ｍｍ程度の肉厚を有するアルミナ又
はスピネル、特にはアルミナの中空粒子を用いるのが好
ましい。現在の技術ではマグネシア（ＭｇＯ）を電融法
によって中空粒子にはできないが、微粉末を焼結して中
空粒子とすることは可能である。中空粒子としては、耐
食性を確保するために緻密な組織を有するものを用いる
のが好ましく、電融されてなる中空粒子は緻密な組織を
有し、かつ粗大な結晶粒子から構成されていることによ
り耐食性が良く、従って、電融されてなる中空粒子が配
合された流し込み耐火物は耐久性に優れている。流し込
み耐火物では、耐火物は袋に詰まった粉体の状態で施工
現場に運ばれ、水を加えて混合後施工される。本発明に
おいて、構成粒子の重量％は、この粉体中の粒子の重量
％をいう。
きつけて得た０−１ｍｍ程度の肉厚を有するアルミナ又
はスピネル、特にはアルミナの中空粒子を用いるのが好
ましい。現在の技術ではマグネシア（ＭｇＯ）を電融法
によって中空粒子にはできないが、微粉末を焼結して中
空粒子とすることは可能である。中空粒子としては、耐
食性を確保するために緻密な組織を有するものを用いる
のが好ましく、電融されてなる中空粒子は緻密な組織を
有し、かつ粗大な結晶粒子から構成されていることによ
り耐食性が良く、従って、電融されてなる中空粒子が配
合された流し込み耐火物は耐久性に優れている。流し込
み耐火物では、耐火物は袋に詰まった粉体の状態で施工
現場に運ばれ、水を加えて混合後施工される。本発明に
おいて、構成粒子の重量％は、この粉体中の粒子の重量
％をいう。
【０００８】
【作用】中空粒子の粒子径が０．３ｍｍより小さいもの
では中空粒子の気孔率が小さいので断熱性の付与効果が
小さく、流し込み耐火物の断熱性を向上させる効果も小
さいので好ましくなく、粒子径が３ｍｍより大きいもの
では内部の気孔が大きいため断熱性を付与する効果の割
に耐食性が小さくなるので好ましくない。また、中空粒
子の添加量は２．５％以上とすることにより断熱性の付
与効果が認められ、７．５％を超えて添加されると流し
込み耐火物の耐食性、耐スラグ浸透性が低下して耐用が
損なわれるので好ましくない。耐火物中の気孔は中空粒
子により導入される気孔と原料の粒子の間に存在する気
孔の両方があり、断熱性はこの両者の存在によりもたら
される。しかしながら、気孔が多いと耐食性が低下し、
少ないと断熱性が低下するので、耐火物の見掛け気孔率
（開気孔のみの気孔率を示す）を２０〜３０％とするの
が適当である。中空粒子の含有量は耐食性と断熱性の双
方の性能のバランスを考慮して４〜６％とするのが更に
好ましい。中空粒子としては、緻密で粗大な結晶の組織
を有することにより耐食性の優れた電融されてなる中空
粒子を用いるのが好ましく、特にアルミナの電融中空粒
子は市販品の入手が容易であるとともに耐食性が良く、
かつ有効な断熱性を耐火物に付与できるので、本発明の
耐火物の構成成分として好ましい。
では中空粒子の気孔率が小さいので断熱性の付与効果が
小さく、流し込み耐火物の断熱性を向上させる効果も小
さいので好ましくなく、粒子径が３ｍｍより大きいもの
では内部の気孔が大きいため断熱性を付与する効果の割
に耐食性が小さくなるので好ましくない。また、中空粒
子の添加量は２．５％以上とすることにより断熱性の付
与効果が認められ、７．５％を超えて添加されると流し
込み耐火物の耐食性、耐スラグ浸透性が低下して耐用が
損なわれるので好ましくない。耐火物中の気孔は中空粒
子により導入される気孔と原料の粒子の間に存在する気
孔の両方があり、断熱性はこの両者の存在によりもたら
される。しかしながら、気孔が多いと耐食性が低下し、
少ないと断熱性が低下するので、耐火物の見掛け気孔率
（開気孔のみの気孔率を示す）を２０〜３０％とするの
が適当である。中空粒子の含有量は耐食性と断熱性の双
方の性能のバランスを考慮して４〜６％とするのが更に
好ましい。中空粒子としては、緻密で粗大な結晶の組織
を有することにより耐食性の優れた電融されてなる中空
粒子を用いるのが好ましく、特にアルミナの電融中空粒
子は市販品の入手が容易であるとともに耐食性が良く、
かつ有効な断熱性を耐火物に付与できるので、本発明の
耐火物の構成成分として好ましい。
【０００９】耐火物中のスピネルは、耐火物の熱伝導率
を小さくし、かつ耐火物を低熱容量化し得ることから配
合量を増やすのが好ましく、２４％以上とし、５０％を
超えると耐スラグ浸透性が低下する傾向があるので５０
％以下とするのが良い。スピネル粒子、例えば電融スピ
ネルクリンカー、合成スピネルクリンカー等からなるス
ピネル粒子の含有量は、断熱性と低熱容量性を向上させ
る意味と耐食性、耐スラグ浸透性のバランスを考慮し、
３０〜４５％とするのが好ましい。こゝで合成スピネル
クリンカーは例えば、アルミナとマグネシアの微粉末に
水を加えて混練し、乾燥後焼成して砕くことにより調製
することができる。配合されるスピネル粒子は、通常、
粗粒（３ｍ以上）２５〜６５％、中粒（３ｍ以下）１８
〜５７％、微粉（３２５メッシュ以下）８〜２２％から
構成されるが、特に１０〜３０ｍｍのスピネル粗大粒子
を存在させると使用中に発生する亀裂の抑制に効果があ
るので好ましい。又、一部のスピネル粒子を３２５メッ
シュ以下の微粉の形で配合すると耐スラグ浸透性が良く
なる効果がある。
を小さくし、かつ耐火物を低熱容量化し得ることから配
合量を増やすのが好ましく、２４％以上とし、５０％を
超えると耐スラグ浸透性が低下する傾向があるので５０
％以下とするのが良い。スピネル粒子、例えば電融スピ
ネルクリンカー、合成スピネルクリンカー等からなるス
ピネル粒子の含有量は、断熱性と低熱容量性を向上させ
る意味と耐食性、耐スラグ浸透性のバランスを考慮し、
３０〜４５％とするのが好ましい。こゝで合成スピネル
クリンカーは例えば、アルミナとマグネシアの微粉末に
水を加えて混練し、乾燥後焼成して砕くことにより調製
することができる。配合されるスピネル粒子は、通常、
粗粒（３ｍ以上）２５〜６５％、中粒（３ｍ以下）１８
〜５７％、微粉（３２５メッシュ以下）８〜２２％から
構成されるが、特に１０〜３０ｍｍのスピネル粗大粒子
を存在させると使用中に発生する亀裂の抑制に効果があ
るので好ましい。又、一部のスピネル粒子を３２５メッ
シュ以下の微粉の形で配合すると耐スラグ浸透性が良く
なる効果がある。
【００１０】耐火物中にスピネル化していないマグネシ
ア粒子を適量存在させると使用中に耐火物表面に高融点
化合物が生成して耐食性が良くなるので好ましい。又、
適量のマグネシア粒子は、使用中にアルミナ粒子と反応
してスピネルを生成して若干体積が膨張することにより
長期間容積安定性が保たれるので好ましい。マグネシア
粒子の配合量は、一般に２〜１２％、好ましくは３〜８
％とする。マグネシア粒子はスラグの浸透を防止する効
果を有するが、１２％を超えて配合すると、 ＭｇＯ＋Ａｌ2 Ｏ3 → ＭｇＡｌ2 Ｏ4 のスピネル化反応によって体積膨張が増加し、耐火物の
組織の劣化が起こってスラグが浸透し易くなる他、マグ
ネシアは熱膨張率が大きいので過大に配合すると耐火物
の特性を劣化させることになる。
ア粒子を適量存在させると使用中に耐火物表面に高融点
化合物が生成して耐食性が良くなるので好ましい。又、
適量のマグネシア粒子は、使用中にアルミナ粒子と反応
してスピネルを生成して若干体積が膨張することにより
長期間容積安定性が保たれるので好ましい。マグネシア
粒子の配合量は、一般に２〜１２％、好ましくは３〜８
％とする。マグネシア粒子はスラグの浸透を防止する効
果を有するが、１２％を超えて配合すると、 ＭｇＯ＋Ａｌ2 Ｏ3 → ＭｇＡｌ2 Ｏ4 のスピネル化反応によって体積膨張が増加し、耐火物の
組織の劣化が起こってスラグが浸透し易くなる他、マグ
ネシアは熱膨張率が大きいので過大に配合すると耐火物
の特性を劣化させることになる。
【００１１】本発明は、アルミナ−スピネル質の流し込
み耐火物において熱伝導率を２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・
℃以下、好ましくは１．９ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下と
することを特徴とするものであるが、これを実現するた
めの耐火物組成の好ましい実施態様を以下に示す。 （１）アルミナ粒子２５〜５５％ スピネル粒子２４〜５０％ スピネル化していないマグネシア粒子２〜１２％ 粒子径０．３〜３ｍｍのアルミナ中空粒子２．５〜７．
５％ その他任意成分からなり、１０００℃における熱伝導率
が２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下である取鍋内張り用
耐火物。 （２）スピネル粒子が合成スピネルクリンカーで粒径３
ｍｍ以上の粗粒２５〜６５％、粒径３ｍｍ以下の中粒１
８〜５７％、粒径３２５メッシュ以下の微粒８〜２２％
からなる請求項４又は上記（１）に記載の取鍋内張り用
耐火物。 （３）スピネル粒子が電融スピネルクリンカー及び合成
スピネルクリンカーである請求項４又は上記（１）又は
（２）に記載の取鍋内張り用耐火物。 （４）アルミナ粒子が電融アルミナクリンカー及び合成
アルミナクリンカーから選ばれる少なくとも１種である
上記（１）〜（３）の何れかに記載の取鍋内張り用耐火
物。 （５）アルミナ中空粒子の粒径が０．５〜２．５ｍｍで
ある請求項４又は上記（１）〜（４）の何れかに記載の
取鍋内張り用耐火物。 （６）見掛け気孔率が２０〜３０％である請求項１〜６
のいずれか又は上記（１）〜（５）の何れかに記載の取
鍋内張り用耐火物。 （７）中空粒子が電融した溶融物から製造されたもので
ある上記（１）〜（４）の何れかに記載の取鍋内張り用
耐火物。 （８）スピネル化してないマグネシア粒子が４〜６％含
まれる上記（１）〜（７）の何れかに記載の取鍋内張り
用耐火物。
み耐火物において熱伝導率を２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・
℃以下、好ましくは１．９ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下と
することを特徴とするものであるが、これを実現するた
めの耐火物組成の好ましい実施態様を以下に示す。 （１）アルミナ粒子２５〜５５％ スピネル粒子２４〜５０％ スピネル化していないマグネシア粒子２〜１２％ 粒子径０．３〜３ｍｍのアルミナ中空粒子２．５〜７．
５％ その他任意成分からなり、１０００℃における熱伝導率
が２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃以下である取鍋内張り用
耐火物。 （２）スピネル粒子が合成スピネルクリンカーで粒径３
ｍｍ以上の粗粒２５〜６５％、粒径３ｍｍ以下の中粒１
８〜５７％、粒径３２５メッシュ以下の微粒８〜２２％
からなる請求項４又は上記（１）に記載の取鍋内張り用
耐火物。 （３）スピネル粒子が電融スピネルクリンカー及び合成
スピネルクリンカーである請求項４又は上記（１）又は
（２）に記載の取鍋内張り用耐火物。 （４）アルミナ粒子が電融アルミナクリンカー及び合成
アルミナクリンカーから選ばれる少なくとも１種である
上記（１）〜（３）の何れかに記載の取鍋内張り用耐火
物。 （５）アルミナ中空粒子の粒径が０．５〜２．５ｍｍで
ある請求項４又は上記（１）〜（４）の何れかに記載の
取鍋内張り用耐火物。 （６）見掛け気孔率が２０〜３０％である請求項１〜６
のいずれか又は上記（１）〜（５）の何れかに記載の取
鍋内張り用耐火物。 （７）中空粒子が電融した溶融物から製造されたもので
ある上記（１）〜（４）の何れかに記載の取鍋内張り用
耐火物。 （８）スピネル化してないマグネシア粒子が４〜６％含
まれる上記（１）〜（７）の何れかに記載の取鍋内張り
用耐火物。
【００１２】
【実施例】以下本発明を実施例によって更に詳しく説明
するが、実施例は本発明の１例であって本発明をなんら
制限するものでない。第１表のＮｏ．１〜Ｎｏ．５は本
発明の実施例である取鍋流し込み用耐火物であり、Ｎ
ｏ．６〜Ｎｏ．９はその比較例である。原料としては電
融スピネルクリンカーの１０〜３０ｍｍの粗大粒、電融
アルミナクリンカーの３〜１０ｍｍの粗粒、３ｍｍ以下
の中粒および３２５メッシュより細かい合成アルミナク
リンカーの微粒、合成スピネルクリンカーの３ｍｍ以上
の粗粒、３ｍｍ以下の中粒、３２５メッシュより細かい
微粒、合成マグネシアクリンカーの１ｍｍ以下の中粒、
および電融アルミナの中空粒子で粒径が０．５〜２．５
ｍｍのものを用い、これらをそれぞれ表１に示した割合
で調合し、これに結合剤であるアルミナセメントとピロ
リン酸ソーダなどの解膠剤を合せて３〜１０重量部及び
適当量の水を加えて万能ミキサーで混練し、型に流し込
んで４０×４０×１６０ｍｍの試験片を作製した。得ら
れた試験片について嵩比重、見掛気孔率および熱伝導率
を測定し、その結果を表１に併せて示した。
するが、実施例は本発明の１例であって本発明をなんら
制限するものでない。第１表のＮｏ．１〜Ｎｏ．５は本
発明の実施例である取鍋流し込み用耐火物であり、Ｎ
ｏ．６〜Ｎｏ．９はその比較例である。原料としては電
融スピネルクリンカーの１０〜３０ｍｍの粗大粒、電融
アルミナクリンカーの３〜１０ｍｍの粗粒、３ｍｍ以下
の中粒および３２５メッシュより細かい合成アルミナク
リンカーの微粒、合成スピネルクリンカーの３ｍｍ以上
の粗粒、３ｍｍ以下の中粒、３２５メッシュより細かい
微粒、合成マグネシアクリンカーの１ｍｍ以下の中粒、
および電融アルミナの中空粒子で粒径が０．５〜２．５
ｍｍのものを用い、これらをそれぞれ表１に示した割合
で調合し、これに結合剤であるアルミナセメントとピロ
リン酸ソーダなどの解膠剤を合せて３〜１０重量部及び
適当量の水を加えて万能ミキサーで混練し、型に流し込
んで４０×４０×１６０ｍｍの試験片を作製した。得ら
れた試験片について嵩比重、見掛気孔率および熱伝導率
を測定し、その結果を表１に併せて示した。
【００１３】耐食性試験は回転式侵食試験炉を用いて行
なった。即ち、前記試験片の間にスタンプ材を充填して
円筒状に組んで縁付のルツボを構成し、横向きに配置し
たこのルツボの中に、ＣａＯ ５４．８％、Ａｌ2 Ｏ3
２８．５％、ＳｉＯ2 ８．６％、ＭｇＯ ７．１
％、およびＦｅ2 Ｏ3 １．０％の組成からなる塩基性
スラグ０．６ｋｇと同重量のＳＳ４１の鋼片を合せて入
れ、これらをガスバーナーで加熱して溶かし、１６５０
℃でルツボをゆっくり回転しながら６時間保持した。耐
食性指数は前記のスラグと溶鋼からなる侵食成分によっ
て侵食された試験片の最大侵食深さを試験片の試験前の
厚さと試験後の厚さとの差から計算して求め、中空粒子
を含まないＮｏ．９耐火物の最大侵食深さＣ9 に対する
各種耐火物の最大侵食深さＣn からＣ9 ／Ｃn ×１００
で計算し、比較した耐食性指数を同じく表１に併せて示
した。耐スラグ浸透性指数は耐食性指数と同様に浸透最
大深さを求め、Ｎｏ．９耐火物の最大スラグ侵食深さＰ
9 に対する各種耐火物の最大スラグ浸透深さＰn からＰ
9 ／Ｐn ×１００で計算し、比較した耐スラグ浸透性指
数を同じく表１に併せて示した。
なった。即ち、前記試験片の間にスタンプ材を充填して
円筒状に組んで縁付のルツボを構成し、横向きに配置し
たこのルツボの中に、ＣａＯ ５４．８％、Ａｌ2 Ｏ3
２８．５％、ＳｉＯ2 ８．６％、ＭｇＯ ７．１
％、およびＦｅ2 Ｏ3 １．０％の組成からなる塩基性
スラグ０．６ｋｇと同重量のＳＳ４１の鋼片を合せて入
れ、これらをガスバーナーで加熱して溶かし、１６５０
℃でルツボをゆっくり回転しながら６時間保持した。耐
食性指数は前記のスラグと溶鋼からなる侵食成分によっ
て侵食された試験片の最大侵食深さを試験片の試験前の
厚さと試験後の厚さとの差から計算して求め、中空粒子
を含まないＮｏ．９耐火物の最大侵食深さＣ9 に対する
各種耐火物の最大侵食深さＣn からＣ9 ／Ｃn ×１００
で計算し、比較した耐食性指数を同じく表１に併せて示
した。耐スラグ浸透性指数は耐食性指数と同様に浸透最
大深さを求め、Ｎｏ．９耐火物の最大スラグ侵食深さＰ
9 に対する各種耐火物の最大スラグ浸透深さＰn からＰ
9 ／Ｐn ×１００で計算し、比較した耐スラグ浸透性指
数を同じく表１に併せて示した。
【００１４】取鍋にこの耐火物を施工したときの湯温降
下は雰囲気温度２０℃において、２５０トン容量の取鍋
に２５０トンの１６５０℃の溶鋼を入れた状態を想定
し、厚さ２０ｍｍの鉄皮と厚さ６５ｍｍのアルミナシリ
カ質のパーマネント耐火物（熱伝導率１．０ｋｃａｌ／
ｍ・ｈ・℃）および厚さ６５ｍｍの蝋石質の準パーマネ
ント耐火物（熱伝導率２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃）に
１８０ｍｍの厚さの流し込み内張り耐火物を組み合せて
施工したときの、初めに１６５０℃であった溶鋼の１時
間後の溶鋼の温度降下を伝熱計算により求めた結果であ
り、計算結果を表１に併せて示した。計算結果が正しい
ことを確かめるためにＮｏ３およびＮｏ８の流し込み耐
火物を同容量の取鍋に施工し、２５０トンの１６５０℃
の溶鋼を入れた状態で１時間後の温度降下を測定したと
ころ計算結果と良く一致し、Ｎｏ．３耐火物は従来の流
し込み耐火物を用いたときのデータと比べて６．８℃、
Ｎｏ．８耐火物を用いたときのデータと比べて３．３℃
温度降下が少なくなっている。また、湯温の低下が少な
くなったことにより、スラグや地金の付着傾向もさらに
改善され非常に軽微になっていることを認めた。また、
耐食性の評価結果が正しいことを確かめるため、Ｎｏ．
３及びＮｏ．８の流し込み耐火物を同様に施工し、耐用
を調査したところ、従来の中空粒子を含まない流し込み
耐火物を用いたときのデータ１２５ｃｈ、Ｎｏ．８耐火
物を用いたときのデータ１００ｃｈに比べてＮｏ．３耐
火物を用いたとき１３０ｃｈと耐用の大巾な向上を認め
た。
下は雰囲気温度２０℃において、２５０トン容量の取鍋
に２５０トンの１６５０℃の溶鋼を入れた状態を想定
し、厚さ２０ｍｍの鉄皮と厚さ６５ｍｍのアルミナシリ
カ質のパーマネント耐火物（熱伝導率１．０ｋｃａｌ／
ｍ・ｈ・℃）および厚さ６５ｍｍの蝋石質の準パーマネ
ント耐火物（熱伝導率２．０ｋｃａｌ／ｍ・ｈ・℃）に
１８０ｍｍの厚さの流し込み内張り耐火物を組み合せて
施工したときの、初めに１６５０℃であった溶鋼の１時
間後の溶鋼の温度降下を伝熱計算により求めた結果であ
り、計算結果を表１に併せて示した。計算結果が正しい
ことを確かめるためにＮｏ３およびＮｏ８の流し込み耐
火物を同容量の取鍋に施工し、２５０トンの１６５０℃
の溶鋼を入れた状態で１時間後の温度降下を測定したと
ころ計算結果と良く一致し、Ｎｏ．３耐火物は従来の流
し込み耐火物を用いたときのデータと比べて６．８℃、
Ｎｏ．８耐火物を用いたときのデータと比べて３．３℃
温度降下が少なくなっている。また、湯温の低下が少な
くなったことにより、スラグや地金の付着傾向もさらに
改善され非常に軽微になっていることを認めた。また、
耐食性の評価結果が正しいことを確かめるため、Ｎｏ．
３及びＮｏ．８の流し込み耐火物を同様に施工し、耐用
を調査したところ、従来の中空粒子を含まない流し込み
耐火物を用いたときのデータ１２５ｃｈ、Ｎｏ．８耐火
物を用いたときのデータ１００ｃｈに比べてＮｏ．３耐
火物を用いたとき１３０ｃｈと耐用の大巾な向上を認め
た。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【発明の効果】本発明の取鍋流し込み用耐火物は溶鋼の
湯温低下を低減し、併せてスラグや地金などのノロ付き
を防止しうる優れた効果を有し、併せて鍋の耐用を大巾
に向上させうる効果をも有している。即ち、従来の耐火
物を施工したときと比べてもノロ付きを大幅に減少させ
たことにより、スラグライン（溶鋼の上面のスラグのレ
ベルを言う）が安定し、取鍋の容量低下がほとんどなく
なり、溶鋼が取鍋からオーバーフローする危険を回避で
きるようになった他、６．８℃の溶鋼の温度低下の減少
によって、２５０トンの溶鋼を入れた取鍋の温度を上げ
るのに必要な熱エネルギーがさらに減少し、１ｋｇの溶
鋼の温度を１℃上げるのに１円のエネルギー費用がかか
るとするとき、２５０トンの取鍋一杯分では約１５０万
円のエネルギー費用が節減できることになる。さらに耐
用が従来の中空粒子を含まない耐火物を施工したときと
比べて同等以上にもできるので耐火物の原単位の低減に
も顕著な効果が得られ、本発明の取鍋流し込み用耐火物
の産業上の利用効果は多大である。
湯温低下を低減し、併せてスラグや地金などのノロ付き
を防止しうる優れた効果を有し、併せて鍋の耐用を大巾
に向上させうる効果をも有している。即ち、従来の耐火
物を施工したときと比べてもノロ付きを大幅に減少させ
たことにより、スラグライン（溶鋼の上面のスラグのレ
ベルを言う）が安定し、取鍋の容量低下がほとんどなく
なり、溶鋼が取鍋からオーバーフローする危険を回避で
きるようになった他、６．８℃の溶鋼の温度低下の減少
によって、２５０トンの溶鋼を入れた取鍋の温度を上げ
るのに必要な熱エネルギーがさらに減少し、１ｋｇの溶
鋼の温度を１℃上げるのに１円のエネルギー費用がかか
るとするとき、２５０トンの取鍋一杯分では約１５０万
円のエネルギー費用が節減できることになる。さらに耐
用が従来の中空粒子を含まない耐火物を施工したときと
比べて同等以上にもできるので耐火物の原単位の低減に
も顕著な効果が得られ、本発明の取鍋流し込み用耐火物
の産業上の利用効果は多大である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 星 直忠 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 中島 廣久 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 須藤 新太郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 アルミナ−スピネル質流し込み耐火物で
あって、粒子径０．３〜３ｍｍの中空粒子が２．５〜
７．５重量％とスピネル粒子が２４〜５０重量％含ま
れ、かつ１０００℃における熱伝導率が２ｋｃａｌ／ｍ
・ｈ・℃以下であることを特徴とする取鍋内張り用耐火
物。 - 【請求項２】 耐火物中に、該中空粒子が４〜６重量％
含まれている請求項１に記載の取鍋内張り用耐火物。 - 【請求項３】 耐火物中に、スピネル化していないマグ
ネシア粒子が２〜１２重量％含まれている請求項１又は
２に記載の取鍋内張り用耐火物。 - 【請求項４】 耐火物中に、スピネル粒子が３０〜４５
重量％含まれている請求項１〜３のいずれかに記載の取
鍋内張り用耐火物。 - 【請求項５】 耐火物中に、粒子径が１０〜３０ｍｍの
粗大スピネル粒子が１０〜２５重量％含まれている請求
項１〜４のいずれかに記載の取鍋内張り用耐火物。 - 【請求項６】 耐火物中の中空粒子が電融されてなる中
空粒子及び／又はアルナミ質の中空粒子である請求項１
〜５のいずれかに記載の取鍋内張り用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6028048A JPH07237978A (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 取鍋内張り用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6028048A JPH07237978A (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 取鍋内張り用耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07237978A true JPH07237978A (ja) | 1995-09-12 |
Family
ID=12237873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6028048A Pending JPH07237978A (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 取鍋内張り用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07237978A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999067187A1 (fr) * | 1998-06-22 | 1999-12-29 | Showa Denko K.K. | Materiau refractaire permettant de couler un alliage des terres rares, procede de production de ce materiau et procede de coulage de l'alliage des terres rares |
| JP2005112651A (ja) * | 2003-10-06 | 2005-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | キャスタブル耐火物及びその製造法 |
| JP2011241093A (ja) * | 2010-05-14 | 2011-12-01 | Shinagawa Refractories Co Ltd | 内張り流し込み材 |
-
1994
- 1994-02-25 JP JP6028048A patent/JPH07237978A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999067187A1 (fr) * | 1998-06-22 | 1999-12-29 | Showa Denko K.K. | Materiau refractaire permettant de couler un alliage des terres rares, procede de production de ce materiau et procede de coulage de l'alliage des terres rares |
| JP2005112651A (ja) * | 2003-10-06 | 2005-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | キャスタブル耐火物及びその製造法 |
| JP4572521B2 (ja) * | 2003-10-06 | 2010-11-04 | 住友金属工業株式会社 | キャスタブル耐火物及びその製造法並びにランスパイプ |
| JP2011241093A (ja) * | 2010-05-14 | 2011-12-01 | Shinagawa Refractories Co Ltd | 内張り流し込み材 |
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