JPH07230816A - Internally modified solid electrolyte fuel cell system - Google Patents
Internally modified solid electrolyte fuel cell systemInfo
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- JPH07230816A JPH07230816A JP6019123A JP1912394A JPH07230816A JP H07230816 A JPH07230816 A JP H07230816A JP 6019123 A JP6019123 A JP 6019123A JP 1912394 A JP1912394 A JP 1912394A JP H07230816 A JPH07230816 A JP H07230816A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は内部改質型固体電解質燃
料システムに関する。FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to an internal reforming solid electrolyte fuel system.
【０００２】[0002]
【従来の技術】都市ガスの有効利用技術のひとつとし
て、単一のシステムから電力と熱を供給するコジェネレ
ーションの普及が推進されているが、その中でも燃料電
池は優れた環境適合性と高い発電効率を有する重要な技
術と位置づけられる。2. Description of the Related Art The spread of cogeneration, which supplies electric power and heat from a single system, is being promoted as one of the effective use technologies of city gas. Among them, fuel cells are excellent in environmental compatibility and high power generation. Positioned as an important technology with efficiency.
【０００３】固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）はほか
のタイプの燃料電池と比較して運転温度が１０００℃と
高いため、ガスタービン、スチームタービンを併用する
ことにより６０％以上の発電効率が得ることができる。The solid oxide fuel cell (SOFC) has an operating temperature as high as 1000 ° C. as compared with other types of fuel cells. Therefore, it is possible to obtain a power generation efficiency of 60% or more by using a gas turbine and a steam turbine together. You can
【０００４】しかしながら、これらのボトミングサイク
ルの併用は発電所などの大規模施設でのみ可能であり、
オンサイトコジェネ用の燃料電池には不向きである。し
たがって今後オンサイトコジェネ用のＳＯＦＣを開発す
る上で、ボトミングサイクル抜きで高効率運転が可能な
システム構成を考える必要があり、また電池に求められ
る性能も検討する必要がある。However, the combination of these bottoming cycles is possible only in a large-scale facility such as a power plant,
Not suitable for fuel cells for on-site cogeneration. Therefore, in developing an SOFC for on-site cogeneration in the future, it is necessary to consider a system configuration that enables high-efficiency operation without the bottoming cycle, and also to consider the performance required for the battery.
【０００５】燃料電池の発電効率は、理論効率、電圧効
率、燃料利用効率、インバータ効率、外部取出し効率等
の積である。理論効率、燃料利用効率、外部取出し効率
は、都市ガスを燃料にするゆえ燃料改質により改善が図
れる。一般的に燃料電池は高温で運転するとエントロピ
ー損失が大きくなるため理論効率が低下する。例えば水
素を燃料としたときの理論効率は１０００℃では７１％
まで低下する。しかしながらメタンを燃料とした場合に
は、メタンと水を吸熱反応させ改質することにより理論
発電効率を８８％まで改善することが出来る。The power generation efficiency of a fuel cell is the product of theoretical efficiency, voltage efficiency, fuel utilization efficiency, inverter efficiency, external extraction efficiency and the like. Theoretical efficiency, fuel utilization efficiency, and external extraction efficiency can be improved by fuel reforming because city gas is used as fuel. Generally, when a fuel cell is operated at a high temperature, the entropy loss increases, and the theoretical efficiency decreases. For example, the theoretical efficiency when using hydrogen as fuel is 71% at 1000 ° C.
Falls to. However, when methane is used as the fuel, the theoretical power generation efficiency can be improved to 88% by reforming by endothermic reaction between methane and water.
【０００６】リン酸型燃料電池のような低温作動型の燃
料電池で改質ガスを燃料にすれば高効率が得られそうだ
が、実際には吸熱反応である燃料改質に必要な８００℃
程度の高温熱源を得るために燃料の一部を燃焼する必要
があるため燃料利用率が低下し効率は思うほど上がらな
い。その点ＳＯＦＣは１０００℃で運転するため電池の
廃熱により改質に必要十分な熱が供給できるため、燃料
利用効率が上り高効率運転が可能となる。High efficiency is likely to be obtained by using the reformed gas as fuel in a low temperature operation type fuel cell such as a phosphoric acid type fuel cell, but in reality, it is an endothermic reaction at 800 ° C. which is required for fuel reforming.
Since it is necessary to burn a part of the fuel to obtain a high temperature heat source, the fuel utilization rate decreases and the efficiency does not rise as much as desired. In this respect, SOFC operates at 1000 ° C., so that sufficient heat necessary for reforming can be supplied by the waste heat of the battery, so that the fuel utilization efficiency increases and high efficiency operation becomes possible.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】燃料改質のためプレリ
フォーマが使用されている。従来使用されている固体電
解質型燃料電池のプレリフォーマは、改質触媒とこれを
充填する反応管と、反応管を加熱する加熱装置からな
り、都市ガス中に含まれる炭化水素と水蒸気を反応させ
炭化水素の一部あるいは全部を水素および一酸化炭素に
分解し、反応生成物を燃料電池の燃料として供給する役
割を持つ。Pre-reformers are used for fuel reforming. The solid electrolyte fuel cell pre-reformer that has been conventionally used consists of a reforming catalyst, a reaction tube that fills the catalyst, and a heating device that heats the reaction tube.The pre-reformer reacts the hydrocarbons contained in city gas with water vapor. It has a role of decomposing a part or all of hydrocarbons into hydrogen and carbon monoxide, and supplying a reaction product as a fuel for a fuel cell.
【０００８】しかしながら、このような従来の外部加熱
型リフォーマでは、都市ガス中に含まれるメタンの改質
率をコントロールすることが困難で、実際にはほとんど
全量のメタンを改質することになり、固体電解質型燃料
電池内で内部改質することができず、電池の効率を低下
させてしまう問題があった。However, in such a conventional external heating reformer, it is difficult to control the reforming rate of methane contained in city gas, and in reality, almost all of the methane is reformed. There has been a problem that internal reforming cannot be performed in the solid oxide fuel cell, which lowers the efficiency of the cell.
【０００９】本発明は上記の点にかんがみてなされたも
ので、ＳＯＦＣは高温で運転されることに着目し、燃料
改質と発電反応を同時に燃料極上で行う内部改質を可能
にした内部改質型固体電解質燃料電池システムを提供す
ることを目的とする。The present invention has been made in view of the above points, and paying attention to the fact that an SOFC is operated at a high temperature, internal reforming which enables internal reforming in which fuel reforming and power generation reaction are simultaneously performed on the fuel electrode. An object is to provide a solid oxide fuel cell system of a solid type.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は固体電解質型燃料電池と、改質触媒を充填
した断熱型のプレリフォーマと、燃料電池の燃料極出口
ガスを再循環させる燃料リサイクルラインと、都市ガス
および水蒸気の供給装置を備え、都市ガス中のＣ2以上
の炭化水素を改質し、しかもメタンの反応率を容易に制
御する機能を持つことを特徴とする。In order to solve the above problems, the present invention recirculates a solid electrolyte fuel cell, an adiabatic prereformer filled with a reforming catalyst, and a fuel electrode outlet gas of the fuel cell. It is characterized by having a fuel recycling line and a supply device for city gas and water vapor, reforming C 2 or higher hydrocarbons in city gas, and having a function of easily controlling the reaction rate of methane.
【００１１】[0011]
【作用】内部改質法には、前述した燃料改質利用に加え
以下のような作用が考えられる。 （１）リフォーマ加熱装置が不要となりシステム全体が
コンパクトになる。 （２）改質反応により電池が冷却できる。 （３）高温で改質するため改質率が１００％である。 特に電池の冷却効果により、冷却用空気を送り込むブロ
ワー用電力低減による発電効率の向上と冷却用の空気量
の低減により廃熱回収効率が向上する。In the internal reforming method, the following actions can be considered in addition to the above-described fuel reforming utilization. (1) The reformer heating device is not required and the entire system becomes compact. (2) The battery can be cooled by the reforming reaction. (3) The reforming rate is 100% because the reforming is performed at a high temperature. In particular, due to the cooling effect of the battery, the power generation efficiency is improved by reducing the electric power for the blower that feeds the cooling air, and the waste heat recovery efficiency is improved by reducing the cooling air amount.
【００１２】[0012]
【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
【００１３】図１は本発明の内部改質型固体電解質燃料
電池システムの概略構成を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a schematic structure of an internal reforming type solid oxide fuel cell system of the present invention.
【００１４】内部改質を行なう上での最大の問題点は、
高温でのＣ2以上の炭化水素の熱分解によるカーボン析
出である。そこで都市ガス中のＣ2以上の成分を選択的
に除去するプレリフォーマを設けた。The biggest problem in performing internal reforming is
Carbon deposition due to thermal decomposition of C 2 or higher hydrocarbons at high temperature. Therefore, we installed a pre-reformer that selectively removes C 2 and higher components from city gas.
【００１５】本システムの特徴は、下記の通りである。 （１）プレリフォーマは断熱型にし、断熱反応温度によ
り改質率をコントロールする。 （２）電池出口の燃料をリサイクルし、スチームを節約
すると共に、燃料利用率の向上を図る。 （３）外部から反応用スチームを加え、スチーム比を
２．５程度に上げカーボン析出を防ぐ。The features of this system are as follows. (1) The pre-reformer is an adiabatic type, and the reforming rate is controlled by the adiabatic reaction temperature. (2) Recycle fuel at the cell outlet to save steam and improve fuel utilization. (3) Add steam for reaction from the outside to raise the steam ratio to about 2.5 and prevent carbon deposition.
【００１６】１３Ａガス中のメタンの改質率は、断熱反
応器の入口温度で決まり、入口温度はスチーム温度、リ
サイクルガス温度・ガス量によりコントロールすること
ができる。The reforming rate of methane in the 13A gas is determined by the inlet temperature of the adiabatic reactor, and the inlet temperature can be controlled by the steam temperature and the recycle gas temperature / gas amount.
【００１７】図２は、スチーム温度を固定した場合のリ
サイクル率とメタンの改質率の関係を示すグラフであ
る。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the recycling rate and the methane reforming rate when the steam temperature is fixed.
【００１８】図２において、電池において８５％の利用
率で消費されたリサイクルガスの温度は１０００℃、リ
フォーマ入口の１３Ａガスの温度は１５℃、リフォーマ
入口の水蒸気温度は１７５℃、スチーム比は２．５であ
る。In FIG. 2, the temperature of the recycled gas consumed at a utilization rate of 85% in the battery is 1000 ° C., the temperature of 13A gas at the reformer inlet is 15 ° C., the steam temperature at the reformer inlet is 175 ° C., and the steam ratio is 2 .5.
【００１９】図１において１は脱硫装置、２は燃料流量
制御装置、３は水ポンプ、４は水気化装置、５はイジェ
クター、６はリサイクルガス流量制御弁、７は断熱型プ
レリフォーマ、８は空気ブロア、９は空気予熱器、１０
は固体電解質型燃料電池、１１は燃焼器、１２は廃熱回
収機である。In FIG. 1, 1 is a desulfurization device, 2 is a fuel flow rate control device, 3 is a water pump, 4 is a water vaporization device, 5 is an ejector, 6 is a recycled gas flow control valve, 7 is an adiabatic prereformer, and 8 is Air blower, 9 is air preheater, 10
Is a solid oxide fuel cell, 11 is a combustor, and 12 is a waste heat recovery machine.
【００２０】次にこのようなシステムの動作について説
明する。外部から供給されたメタンを主成分としＣ2〜
Ｃ5程度の炭化水素を含む都市ガスは管１３から入り、
脱硫装置１により硫黄成分が取り除かれた後、燃料流量
制御装置２により所定流量の燃料ガスとして管１６から
イジェクター５に送り込まれる。水は管１４より水ポン
プ３に入り、ここで所定の流量水気化装置４に送り込ま
れ１７５℃の加熱水蒸気となる。この加熱水蒸気と都市
ガスの噴出が駆動源となるイジェクター効果により、燃
料排ガスの一部を循環した水蒸気、二酸化炭素、一酸化
炭素、水素等を主成分とするリサイクルガスが管１７か
らイジェクター５に吸い込まれ混合し、混合ガスとして
管１８から断熱型プレリフォーマ７に供給され、ここで
混合ガスは断熱型プレリフォーマに充填された触媒上で
の水蒸気改質反応（数１〜数３）により改質され改質ガ
スに転換される。Next, the operation of such a system will be described. Mainly composed of methane supplied from the outside, C 2 ~
City gas containing hydrocarbons of about C 5 enters through the pipe 13,
After the sulfur component is removed by the desulfurization device 1, the fuel flow rate control device 2 sends the fuel gas at a predetermined flow rate from the pipe 16 to the ejector 5. The water enters the water pump 3 through the pipe 14, and is sent to the water vaporizer 4 with a predetermined flow rate, and becomes heated steam at 175 ° C. Due to the ejector effect in which the heated steam and the jet of city gas serve as a driving source, a recycled gas containing steam, carbon dioxide, carbon monoxide, hydrogen, etc., which circulates a part of the fuel exhaust gas, as main components to the ejector 5 from the pipe 17. The mixed gas is sucked and mixed, and is supplied as a mixed gas from the pipe 18 to the adiabatic prereformer 7, where the mixed gas is modified by the steam reforming reaction (numerical formula 1 to mathematical formula 3) on the catalyst packed in the adiabatic prereformer. Quality and converted to reformed gas.
【００２１】[0021]
【数１】 [Equation 1]
【００２２】[0022]
【数２】 [Equation 2]
【００２３】[0023]
【数３】 上記の改質反応はいずれも左辺から右辺に変化する場合
は吸熱反応であるので、一般的には反応温度が高いとき
に優先的に起こりやすい。一方低温時には反応式２、３
は可逆反応なので逆に右辺から左辺に反応が起こりやす
い。従って断熱型プレリフォーマ７においては、混合ガ
スの中のＣnＨm（Ｃ2以上の炭化水素）は数１に従い吸
熱反応によりＣＯ（一酸化炭素）とＨ2（水素）に分解
されそのガス温度を下げることとなる。ガス温度がＣ2
以上の炭化水素の分解反応（数１）により適度な温度ま
で下がれば都市ガス中に含まれるメタンの改質反応（数
２の左辺から右辺への反応）は進まなくなるので、断熱
型プレリフォーマ７の入口温度を制御すれば都市ガス中
のメタンの改質率を制御することが可能である。[Equation 3] When any of the above-mentioned reforming reactions changes from the left side to the right side, it is an endothermic reaction, and therefore generally tends to occur preferentially when the reaction temperature is high. On the other hand, when the temperature is low, reaction formulas 2 and 3
Since is a reversible reaction, the reaction tends to occur from the right side to the left side. Therefore, in the adiabatic pre-reformer 7, C n H m (hydrocarbons of C 2 or more) in the mixed gas is decomposed into CO (carbon monoxide) and H 2 (hydrogen) by an endothermic reaction according to the equation 1. It will lower the temperature. Gas temperature is C 2
If the temperature is lowered to an appropriate temperature by the above hydrocarbon decomposition reaction (Equation 1), the reforming reaction of methane contained in city gas (reaction from the left side to the right side of Equation 2) will not proceed, so the adiabatic pre-reformer 7 It is possible to control the reforming rate of methane in city gas by controlling the inlet temperature of.
【００２４】断熱型プレリフォーマ７の入り口温度の制
御方法について以下に説明する。改質ガスは管１９か
ら、管１５からブロアー８と昇温のための空気余熱器９
を介して流入した空気は、管２３から固体電解質型燃料
電池１０に各々に供給され、１０００℃で発電が行なわ
れる。１０００度で運転するので燃焼器１１に入る燃料
排ガスの温度も約１０００度程度である。燃料電池１０
の燃料排ガスの一部は管２０、２２からリサイクルガス
として循環再利用されるが、残りの燃料排ガスと排気空
気は管２０、２１により燃焼器１１に供給され、燃焼し
た後、その燃焼熱は水気化器４、空気予熱器９等で回収
された後系外に放出される。一方リサイクルガスはリサ
イクルガス流量制御弁６と管１７を介して１０００度の
高温のままイジェクター５に供給される。このリサイク
ルガス流量制御弁６とは、例えばバタフライ弁、ゲート
バルブのような開口面積の大きな弁が好ましい。本発明
においては、このリサイクルガス流量制御弁６の調節に
より高温のリサイクルガスの流量を調整し、断熱型プレ
リフォーマ７に混合ガス管１８により供給する混合ガス
の温度を制御している。１例としてリサイクルガス量を
変化させたときの断熱型プレリフォーマ７の入口での温
度を図２に示す。図２における燃料リサイクル率とは、
管１７からインジェクター５に入るリサイクルガス量と
燃料電池１０から出る燃料排ガス量の比率である。利用
率８５％のリサイクルガスの温度は１０００℃、管１３
に入る都市ガスの温度は１５℃、管１５に入る加熱水蒸
気の温度は１７５℃である。断熱型プレリフォーマ７で
の炭素析出を防ぐためにはスチーム比で２．５相当の水
蒸気が必要となるが水蒸気を多量に含むリサイクルガス
１７の量を制御するとスチーム比が変動するし、２．５
程度の高いスチーム比を得るには、リサイクル比を高め
る必要がある。しかしながら本発明においては、イジェ
クター５に入る加熱水蒸気の量を制御する手段を有する
ために、スチーム比を２．５に維持し炭素析出すること
なく燃料リサイクル量を変化させることができる。A method of controlling the inlet temperature of the adiabatic prereformer 7 will be described below. The reformed gas is supplied from the pipe 19, the blower 8 from the pipe 15 and the air preheater 9 for raising the temperature.
Air that has flowed in through the pipes is supplied to each of the solid oxide fuel cells 10 from the pipe 23, and power generation is performed at 1000 ° C. Since the operation is performed at 1000 degrees, the temperature of the fuel exhaust gas entering the combustor 11 is also about 1000 degrees. Fuel cell 10
A part of the fuel exhaust gas of is recycled and recycled as recycled gas from the pipes 20 and 22, but the remaining fuel exhaust gas and exhaust air are supplied to the combustor 11 through the pipes 20 and 21, and after combustion, the combustion heat is After being collected by the water vaporizer 4, the air preheater 9, etc., it is discharged to the outside of the system. On the other hand, the recycled gas is supplied to the ejector 5 through the recycled gas flow rate control valve 6 and the pipe 17 at a high temperature of 1000 degrees. The recycled gas flow control valve 6 is preferably a valve having a large opening area such as a butterfly valve or a gate valve. In the present invention, the flow rate of the high temperature recycled gas is adjusted by adjusting the recycled gas flow rate control valve 6, and the temperature of the mixed gas supplied to the adiabatic prereformer 7 through the mixed gas pipe 18 is controlled. As an example, FIG. 2 shows the temperature at the inlet of the adiabatic prereformer 7 when the amount of recycled gas is changed. The fuel recycling rate in Figure 2 is
It is the ratio of the amount of recycled gas entering the injector 5 from the pipe 17 and the amount of fuel exhaust gas emitted from the fuel cell 10. The temperature of the recycled gas with a utilization rate of 85% is 1000 ° C, and the pipe 13
The temperature of the entering city gas is 15 ° C and the temperature of the heated steam entering the pipe 15 is 175 ° C. In order to prevent carbon deposition in the adiabatic pre-reformer 7, steam having a steam ratio of 2.5 is required, but if the amount of the recycled gas 17 containing a large amount of steam is controlled, the steam ratio fluctuates.
To obtain a high steam ratio, it is necessary to increase the recycling ratio. However, in the present invention, since the means for controlling the amount of heated steam entering the ejector 5 is provided, the steam ratio can be maintained at 2.5 and the fuel recycling amount can be changed without carbon precipitation.
【００２５】リサイクル率を上げれば、入り口温度は上
昇し、これに従いリフォーマの出口温度も上昇し、都市
ガス中のメタンの改質率が上昇することが図２により明
らかである。また、メタンの改質率を０％すなわち完全
にＣ2以上の成分の選択改質を行なうためには、燃料リ
サイクル率を約４０％程度で運転すればよい。It is clear from FIG. 2 that when the recycling rate is raised, the inlet temperature rises, the outlet temperature of the reformer rises accordingly, and the reforming rate of methane in city gas rises. Further, in order to perform the selective reforming of the methane reforming rate of 0%, that is, the components of C 2 or more completely, it is sufficient to operate at the fuel recycling rate of about 40%.
【００２６】[0026]
【発明の効果】この選択的改質を行う方式を採用するこ
とにより、完全にプレリフォーマでメタンの改質を行な
う従来の外部改質方式に比べ発電効率にして約３％改善
することができる。また、本発明は、反応器の入口温度
を制御してその反応物の持つ顕熱により反応を進行させ
平衡状態で反応を終了させることにより反応率を制御す
る手法を採っているため、触媒の活性の変化にともなう
影響を受けにくく長期にわたって安定した制御特性を得
ることが可能であるし、改質率のフィードバック制御を
行なう場合にも、ガスの組成分析などは不要で、入口温
度を制御すれば良いので安価にその制御を行なうことが
可能である。By adopting this selective reforming system, the power generation efficiency can be improved by about 3% as compared with the conventional external reforming system in which methane is completely reformed by the pre-reformer. . In addition, the present invention employs a method of controlling the reaction rate by controlling the inlet temperature of the reactor and advancing the reaction by the sensible heat of the reactant and terminating the reaction in an equilibrium state. It is possible to obtain stable control characteristics over a long period of time without being affected by changes in activity, and even when performing feedback control of the reforming rate, gas composition analysis etc. is not required and the inlet temperature can be controlled. Since it is sufficient, the control can be performed at low cost.
【図１】本発明の内部改質型固体電解質燃料電池システ
ムの概略構成を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of an internal reforming type solid oxide fuel cell system of the present invention.
【図２】スチーム温度を固定した場合のリサイクル率と
メタンの改質率の関係を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the recycling rate and the methane reforming rate when the steam temperature is fixed.
１ 脱硫装置 ２ 燃料流量制御装置 ３ 水ポンプ ４ 水気化装置 ５ イジェクター ６ リサイクルガス流量制御弁 ７ 断熱型リフォーマ ８ 空気ブロア ９ 空気予熱器 １０ 固体電解質型燃料電池 １１ 燃焼器 １２ 廃熱回収機 １３ 都市ガス管 １４ 水管 １５ 加熱水蒸気管 １６ 燃料ガス管 １７ 燃料ガス管 １８ 混合ガス管 １９ 改質ガス管 ２０ 燃料排ガス管 ２１ 排気空気管 ２２ 管 ２３ 管 1 Desulfurization device 2 Fuel flow control device 3 Water pump 4 Water vaporizer 5 Ejector 6 Recycle gas flow control valve 7 Adiabatic reformer 8 Air blower 9 Air preheater 10 Solid electrolyte fuel cell 11 Combustor 12 Waste heat recovery machine 13 City Gas pipe 14 Water pipe 15 Heating steam pipe 16 Fuel gas pipe 17 Fuel gas pipe 18 Mixed gas pipe 19 Reformed gas pipe 20 Fuel exhaust gas pipe 21 Exhaust air pipe 22 Pipe 23 pipe
Claims (1)
した断熱型のプレリフォーマと、燃料電池の燃料極出口
ガスを再循環させる燃料リサイクルラインと、都市ガス
および水蒸気の供給装置を備え、都市ガス中のＣ2以上
の炭化水素を改質し、しかもメタンの反応率を容易に制
御する機能を持つことを特徴とする内部改質型固体電解
質燃料電池システム。1. A solid electrolyte fuel cell, a heat insulating pre-reformer filled with a reforming catalyst, a fuel recycle line for recirculating the fuel electrode outlet gas of the fuel cell, and a supply device for city gas and steam, An internal reforming solid oxide fuel cell system characterized by reforming C 2 or higher hydrocarbons in city gas and easily controlling the reaction rate of methane.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6019123A JPH07230816A (en) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | Internally modified solid electrolyte fuel cell system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6019123A JPH07230816A (en) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | Internally modified solid electrolyte fuel cell system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07230816A true JPH07230816A (en) | 1995-08-29 |
Family
ID=11990697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6019123A Pending JPH07230816A (en) | 1994-02-16 | 1994-02-16 | Internally modified solid electrolyte fuel cell system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07230816A (en) |
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