JPH07224824A - 潤滑剤を付着させたボルトセット - Google Patents
潤滑剤を付着させたボルトセットInfo
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- JPH07224824A JPH07224824A JP1607494A JP1607494A JPH07224824A JP H07224824 A JPH07224824 A JP H07224824A JP 1607494 A JP1607494 A JP 1607494A JP 1607494 A JP1607494 A JP 1607494A JP H07224824 A JPH07224824 A JP H07224824A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 温度、配合割合、粒径、付着量等の変化にお
いても変動が小さく、総合的にトルク係数値の安定性の
高いボルトセットを得ること。 【構成】 潤滑油、例えば鉱物油を基剤とし含水硅酸塩
岩石の粉末を混合剤とした潤滑剤を高力ボルトの表面に
塗布する。含水硅酸塩岩石は、マイカ,タルク、長石、
カオリン、ベントナイトの何れかである。含水硅酸塩岩
石の最適濃度は略5%(wt)、単位面積当たりの最適
付着量は略0.0006g/cm2である。実質的な応
用可能範囲は含水硅酸塩岩石の濃度が略1%(wt)〜
20%(wt)、粒径が略1μm〜110μm、単位面
積当たりの付着量が略0.0005g/cm2〜0.0
15g/cm2である。図1は、取得データをグラフ化
したものであり、グラフ1が従来処理、グラフ2が含水
硅酸塩岩石の5%(wt)濃度の潤滑剤を塗布処理した
各サンプルボルトのトルク係数値の温度特性を示す。
いても変動が小さく、総合的にトルク係数値の安定性の
高いボルトセットを得ること。 【構成】 潤滑油、例えば鉱物油を基剤とし含水硅酸塩
岩石の粉末を混合剤とした潤滑剤を高力ボルトの表面に
塗布する。含水硅酸塩岩石は、マイカ,タルク、長石、
カオリン、ベントナイトの何れかである。含水硅酸塩岩
石の最適濃度は略5%(wt)、単位面積当たりの最適
付着量は略0.0006g/cm2である。実質的な応
用可能範囲は含水硅酸塩岩石の濃度が略1%(wt)〜
20%(wt)、粒径が略1μm〜110μm、単位面
積当たりの付着量が略0.0005g/cm2〜0.0
15g/cm2である。図1は、取得データをグラフ化
したものであり、グラフ1が従来処理、グラフ2が含水
硅酸塩岩石の5%(wt)濃度の潤滑剤を塗布処理した
各サンプルボルトのトルク係数値の温度特性を示す。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、潤滑剤を付着させたボ
ルトセットに係わり、特に、定トルク係数値を有するボ
ルトセットに関する。
ルトセットに係わり、特に、定トルク係数値を有するボ
ルトセットに関する。
【0002】
【従来の技術】近年の鋼構造物の高層化,耐震性,柔軟
向上等に併行して、構造物の組立に用いるボルト・ナッ
ト等の部品に対する性能向上の要求が高まっている。ボ
ルト・ナットには各種の型式および機能を有するものが
あるが、構造物におけるボルト・ナットの重要な要件
は、締付け軸力が所定の適正値に維持されることであ
る。この軸力の適正値維持のためには、締め付けトルク
値とトルク係数値とを常に適正値とする必要がある。特
に、最近の鋼構造物には高力ボルトが多用される傾向に
あり、これら構造物をより強固なものとするためには、
個々のボルトの軸力が均等であることが要求される。
向上等に併行して、構造物の組立に用いるボルト・ナッ
ト等の部品に対する性能向上の要求が高まっている。ボ
ルト・ナットには各種の型式および機能を有するものが
あるが、構造物におけるボルト・ナットの重要な要件
は、締付け軸力が所定の適正値に維持されることであ
る。この軸力の適正値維持のためには、締め付けトルク
値とトルク係数値とを常に適正値とする必要がある。特
に、最近の鋼構造物には高力ボルトが多用される傾向に
あり、これら構造物をより強固なものとするためには、
個々のボルトの軸力が均等であることが要求される。
【0003】ボルトの軸力を均等に保つ方法に、トルク
メータによる締め付け力の管理・制御、電動式の定トル
ク締め付け機の利用等がある。構造物の組立において
は、目標トルク値を締付機に設定することによって軸力
の管理を行っている高力六角ボルトと、ボルト自身で締
め付けトルクを管理するトルシア形高力ボルトがある。
このトルシア形高力ボルトの外観例を図6および図7に
示している。
メータによる締め付け力の管理・制御、電動式の定トル
ク締め付け機の利用等がある。構造物の組立において
は、目標トルク値を締付機に設定することによって軸力
の管理を行っている高力六角ボルトと、ボルト自身で締
め付けトルクを管理するトルシア形高力ボルトがある。
このトルシア形高力ボルトの外観例を図6および図7に
示している。
【0004】トルシア形高力ボルトとは、ボルトねじ先
端に破断溝5と締め付けトルクの反力を受け持つピンテ
ール1部を有する丸頭ボルト3と六角ナット2および平
座金4の各部品からなる高力ボルトである。締め付けは
電動専用レンチを使用し、締め付けの反力をピンテール
1にとり、ナット4を回転させ所定のトルクに達すると
ピンテール基部の破断溝5がねじり破断して、一定の締
め付けトルクを与えるようになっている。この締め付け
力を安定させるためには、トルク係数値の変動が少ない
こと、製品強度の変動が少なくかつ破断溝の製品精度が
確保されることが条件となる。
端に破断溝5と締め付けトルクの反力を受け持つピンテ
ール1部を有する丸頭ボルト3と六角ナット2および平
座金4の各部品からなる高力ボルトである。締め付けは
電動専用レンチを使用し、締め付けの反力をピンテール
1にとり、ナット4を回転させ所定のトルクに達すると
ピンテール基部の破断溝5がねじり破断して、一定の締
め付けトルクを与えるようになっている。この締め付け
力を安定させるためには、トルク係数値の変動が少ない
こと、製品強度の変動が少なくかつ破断溝の製品精度が
確保されることが条件となる。
【0005】これらの何れにおいても、ボルトの軸方向
に発生する張力を所定の値に管理するためには、トルク
係数値を適正値に維持しなければならない。このトルク
係数値kとは、軸力N(kg)とトルクT(kg m)
およびボルトネジ外径の基準寸法d(m)とから、k=
T/(d・N)で求められる値である。
に発生する張力を所定の値に管理するためには、トルク
係数値を適正値に維持しなければならない。このトルク
係数値kとは、軸力N(kg)とトルクT(kg m)
およびボルトネジ外径の基準寸法d(m)とから、k=
T/(d・N)で求められる値である。
【0006】トルク係数値の変動を少なくする方法とし
ては、ボルトセットに潤滑処理を施すことであり、従来
の代表的な処理方法は、ボルトの表面を燐酸亜鉛処理後
に脂肪酸石鹸処理を行うものがある。この従来の潤滑処
理の対温度特性を本発明の特性と比較して、図1に示し
ている。図1のグラフから明かなように、従来の潤滑処
理の対温度特性は安定性に欠けている。この不安定の原
因は、ボルトセットの表面粗さ,有効直径,打痕等の影
響も受けるが、最も大きな影響はトルク係数値がそれら
の表面に塗布される潤滑剤の摩擦係数とその温度による
変動に大きく依存するからである。また、トルク係数値
を安定させるための表面処理剤が締め付け時の温度や経
時等によって変質し、トルク係数値を変動させ、最終的
な締め付け軸力を変動させるためである。
ては、ボルトセットに潤滑処理を施すことであり、従来
の代表的な処理方法は、ボルトの表面を燐酸亜鉛処理後
に脂肪酸石鹸処理を行うものがある。この従来の潤滑処
理の対温度特性を本発明の特性と比較して、図1に示し
ている。図1のグラフから明かなように、従来の潤滑処
理の対温度特性は安定性に欠けている。この不安定の原
因は、ボルトセットの表面粗さ,有効直径,打痕等の影
響も受けるが、最も大きな影響はトルク係数値がそれら
の表面に塗布される潤滑剤の摩擦係数とその温度による
変動に大きく依存するからである。また、トルク係数値
を安定させるための表面処理剤が締め付け時の温度や経
時等によって変質し、トルク係数値を変動させ、最終的
な締め付け軸力を変動させるためである。
【0007】トルク係数値の安定化を試みた従来技術
に、特公昭55−32758号公報がある。これは、潤
滑剤として黒鉛,エチレン酢酸ビニル共重合体およびス
テアリン酸ナトリウムを配合したものを用いている。
に、特公昭55−32758号公報がある。これは、潤
滑剤として黒鉛,エチレン酢酸ビニル共重合体およびス
テアリン酸ナトリウムを配合したものを用いている。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記安
定化を試みた従来技術例の一の配合剤である黒鉛は、潤
滑剤の基剤となる潤滑油となじみ難く、従ってボルト,
ナット,座金の表面にまぶしたように浮き出してしま
い、容易に飛散するという難点がある。また、黒鉛は製
造手順によって物性が変わる特性を有しており、潤滑性
能を工業的に安定させることが難しい。従って、黒鉛を
配合剤とした潤滑剤においては、被塗布物との接着性を
良くするためにエチレン酢酸ビニル共重合体等のいわゆ
るノリ剤を必要とする。また、この潤滑剤を塗布したボ
ルトセットのトルク係数値が、配合する黒鉛の製造方
法,粒径,配合割合およびボルト表面への付着量により
影響を受け易く、工業的に潤滑性能を安定させ難いとい
う欠点がある。この関係の詳細は、上記公告公報第3頁
第8行〜第17行の記載および本発明の実施例の効果を
対比するために黒鉛を混合剤とした場合の図5の試験デ
ータ(この実験データについては「実施例」の欄で詳述
する)からも知られ、配合剤の種類・割合等により変わ
る対温度特性の微妙なバランス調整によって成り立って
いる。
定化を試みた従来技術例の一の配合剤である黒鉛は、潤
滑剤の基剤となる潤滑油となじみ難く、従ってボルト,
ナット,座金の表面にまぶしたように浮き出してしま
い、容易に飛散するという難点がある。また、黒鉛は製
造手順によって物性が変わる特性を有しており、潤滑性
能を工業的に安定させることが難しい。従って、黒鉛を
配合剤とした潤滑剤においては、被塗布物との接着性を
良くするためにエチレン酢酸ビニル共重合体等のいわゆ
るノリ剤を必要とする。また、この潤滑剤を塗布したボ
ルトセットのトルク係数値が、配合する黒鉛の製造方
法,粒径,配合割合およびボルト表面への付着量により
影響を受け易く、工業的に潤滑性能を安定させ難いとい
う欠点がある。この関係の詳細は、上記公告公報第3頁
第8行〜第17行の記載および本発明の実施例の効果を
対比するために黒鉛を混合剤とした場合の図5の試験デ
ータ(この実験データについては「実施例」の欄で詳述
する)からも知られ、配合剤の種類・割合等により変わ
る対温度特性の微妙なバランス調整によって成り立って
いる。
【0009】一方、含水珪酸塩岩石は粘土鉱物とも呼ば
れているもので、その名称からも類推できるように、水
との親和性が高く、高力ボルトセットに対して一般的に
用いられている水溶性の潤滑剤、たとえばステアリン酸
ナトリウムや乳化型の水溶性潤滑剤によくなじみ、乾燥
後の固着性は良好であり、黒鉛のように容易に飛散する
ことがなく、潤滑性能は安定している。
れているもので、その名称からも類推できるように、水
との親和性が高く、高力ボルトセットに対して一般的に
用いられている水溶性の潤滑剤、たとえばステアリン酸
ナトリウムや乳化型の水溶性潤滑剤によくなじみ、乾燥
後の固着性は良好であり、黒鉛のように容易に飛散する
ことがなく、潤滑性能は安定している。
【0010】本発明は、温度の影響のみでなく、配合割
合,粒径等の影響も受け難く、トルク係数値の総合的な
安定度の高いボルトセットを提供することを目的とす
る。
合,粒径等の影響も受け難く、トルク係数値の総合的な
安定度の高いボルトセットを提供することを目的とす
る。
【0011】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
め、本発明の潤滑剤を付着させたボルトセットは、ボル
ト、ナットおよび座金の少なくとも一の表面が、潤滑油
に含水硅酸塩岩石の粉末を含んでなる潤滑剤で被覆され
たことを特徴としている。
め、本発明の潤滑剤を付着させたボルトセットは、ボル
ト、ナットおよび座金の少なくとも一の表面が、潤滑油
に含水硅酸塩岩石の粉末を含んでなる潤滑剤で被覆され
たことを特徴としている。
【0012】また、上記の含水硅酸塩岩石の最適濃度は
略5%(wt),単位面積当たりの最適付着量は略0.
046g/cm2であり、実質的な応用範囲は含水硅酸
塩岩石の濃度が潤滑剤中の略1%(wt)〜20%(w
t),好ましい含水硅酸塩岩石の濃度範囲は略5%(w
t)〜10%(wt),粒径が略1μm〜110μm,
単位面積当たりの付着量が略0.0091g/cm2〜
0.183g/cm2である。
略5%(wt),単位面積当たりの最適付着量は略0.
046g/cm2であり、実質的な応用範囲は含水硅酸
塩岩石の濃度が潤滑剤中の略1%(wt)〜20%(w
t),好ましい含水硅酸塩岩石の濃度範囲は略5%(w
t)〜10%(wt),粒径が略1μm〜110μm,
単位面積当たりの付着量が略0.0091g/cm2〜
0.183g/cm2である。
【0013】なお、上記の含水硅酸塩岩石は、鉱物学的
分類における一連の岩石、例えばマイカ,タルク,長
石,カオリンまたはベントナイトなどのことを言うが、
これら岩石の何れかの1以上とし、ボルトは、トルシア
形高力ボルトを用いるとよい。
分類における一連の岩石、例えばマイカ,タルク,長
石,カオリンまたはベントナイトなどのことを言うが、
これら岩石の何れかの1以上とし、ボルトは、トルシア
形高力ボルトを用いるとよい。
【0014】
【作用】本発明の潤滑剤を付着させたボルトセットによ
れば、ボルト,ナットおよび座金の少なくとも何れか一
の表面が、含水硅酸塩岩石の粉末を含んだ潤滑剤で被覆
されているため、得られるトルク係数値の対温度変動が
縮小される。
れば、ボルト,ナットおよび座金の少なくとも何れか一
の表面が、含水硅酸塩岩石の粉末を含んだ潤滑剤で被覆
されているため、得られるトルク係数値の対温度変動が
縮小される。
【0015】
【実施例】次に添付図面を参照して本発明による潤滑剤
を付着させたボルトセットの実施例を詳細に説明する。
図1および図2を参照すると本発明の潤滑剤を付着させ
たボルトセットが適用される実施例の特性グラフが示さ
れている。以下、本発明の構成を図面に示す実施例に基
づいて詳細に説明する。尚、図1および図2のグラフの
実施例の詳細データは、図3の表に掲示されている。
を付着させたボルトセットの実施例を詳細に説明する。
図1および図2を参照すると本発明の潤滑剤を付着させ
たボルトセットが適用される実施例の特性グラフが示さ
れている。以下、本発明の構成を図面に示す実施例に基
づいて詳細に説明する。尚、図1および図2のグラフの
実施例の詳細データは、図3の表に掲示されている。
【0016】本発明の実施例は下記の条件に基づいたも
のである。
のである。
【0017】1)サンプルボルト;M22×80 2)潤滑剤 ;潤滑油と含水硅酸塩岩石の粉末と
の混合液 3)塗布方法 ;浸漬塗布 上記の条件をより具体的に述べれば、1)に記載のサン
プルボルトM22×80はトルシア形高力ボルトの1種
類である。2)に記載の潤滑剤は、基剤である潤滑油に
含水硅酸塩岩石の粉末とを混合した混合液である。含水
硅酸塩岩石の具体例は、マイカ,タルク,長石,カオリ
ンまたはベントナイトの何れかの1または2以上の粉末
である。上記の潤滑剤のみ、または、潤滑剤を懸濁させ
たものを用いて、ナットの浸漬,ボルトの表面に塗布・
吹き付け等により潤滑剤を付着させる。
の混合液 3)塗布方法 ;浸漬塗布 上記の条件をより具体的に述べれば、1)に記載のサン
プルボルトM22×80はトルシア形高力ボルトの1種
類である。2)に記載の潤滑剤は、基剤である潤滑油に
含水硅酸塩岩石の粉末とを混合した混合液である。含水
硅酸塩岩石の具体例は、マイカ,タルク,長石,カオリ
ンまたはベントナイトの何れかの1または2以上の粉末
である。上記の潤滑剤のみ、または、潤滑剤を懸濁させ
たものを用いて、ナットの浸漬,ボルトの表面に塗布・
吹き付け等により潤滑剤を付着させる。
【0018】図1は、既述のように本発明の実施例と、
従来例の特性を比較表示したグラフである。グラフに示
す従来の処理方法は、ボルトの表面を燐酸亜鉛処理後に
脂肪酸石鹸処理(ボンデライト・ボンダリューベ)を行
ったものである。これに対し図1および図2に示した実
施例は、上記の条件において、更に、含水硅酸塩岩石の
混合濃度を変えている。測定点は、0℃,室温(RT)
および60℃の3点である。また、縦軸がトルク係数
値,横軸が温度[℃]を表し、折れ線はサンプル数,n
=5,の平均値を示している。
従来例の特性を比較表示したグラフである。グラフに示
す従来の処理方法は、ボルトの表面を燐酸亜鉛処理後に
脂肪酸石鹸処理(ボンデライト・ボンダリューベ)を行
ったものである。これに対し図1および図2に示した実
施例は、上記の条件において、更に、含水硅酸塩岩石の
混合濃度を変えている。測定点は、0℃,室温(RT)
および60℃の3点である。また、縦軸がトルク係数
値,横軸が温度[℃]を表し、折れ線はサンプル数,n
=5,の平均値を示している。
【0019】従来の処理例1は、最大トルク係数値
(0.149/0℃)〜最小トルク係数値(0.100
/60℃)である。これに対し,例えば実施例2の長石
(K1;5サンプル)において,最大トルク係数値
(0.134/0℃)〜最小トルク係数値(0.129
/60℃)である。両者の温度変化率を比較してみる
と、従来例が5.5%/10℃であるのに対し実施例は
0.62%/10℃であり、約1/10に縮小されてい
る。
(0.149/0℃)〜最小トルク係数値(0.100
/60℃)である。これに対し,例えば実施例2の長石
(K1;5サンプル)において,最大トルク係数値
(0.134/0℃)〜最小トルク係数値(0.129
/60℃)である。両者の温度変化率を比較してみる
と、従来例が5.5%/10℃であるのに対し実施例は
0.62%/10℃であり、約1/10に縮小されてい
る。
【0020】図1のグラフ2のK1,B1,M1は、図
3の(1)含水硅酸塩岩石5%(wt)の最上段、図2
のグラフK2,B2,M2は、図3の(2)含水硅酸塩
岩石10%(wt)の中段、図2のグラフB3は、図3
の(3)含水硅酸塩岩石20%(wt)の下段のデータ
の平均値を各々表している。
3の(1)含水硅酸塩岩石5%(wt)の最上段、図2
のグラフK2,B2,M2は、図3の(2)含水硅酸塩
岩石10%(wt)の中段、図2のグラフB3は、図3
の(3)含水硅酸塩岩石20%(wt)の下段のデータ
の平均値を各々表している。
【0021】上記の特性を有する実施例のサンプルボル
トへの付着剤は、下記の構成となっている。潤滑剤は、
含水硅酸塩岩石の濃度により分類しており、図3の上段
より5%(wt),10%(wt),20%(wt)の
3段階としている。20%(wt)は、実質的な上限値
を確認する目的で実施している。下限値は1%(wt)
程度であり、実質的な応用可能範囲は、1%(wt)〜
20%(wt)といえる。図1から図3の記号K,B,
ZはそれぞれK;長石,B;ベントナイト,Z;マイカ
を表しており、実施例における潤滑油と混合された含水
硅酸塩岩石の粉末の粒径は,略1μm〜110μm,で
ある。
トへの付着剤は、下記の構成となっている。潤滑剤は、
含水硅酸塩岩石の濃度により分類しており、図3の上段
より5%(wt),10%(wt),20%(wt)の
3段階としている。20%(wt)は、実質的な上限値
を確認する目的で実施している。下限値は1%(wt)
程度であり、実質的な応用可能範囲は、1%(wt)〜
20%(wt)といえる。図1から図3の記号K,B,
ZはそれぞれK;長石,B;ベントナイト,Z;マイカ
を表しており、実施例における潤滑油と混合された含水
硅酸塩岩石の粉末の粒径は,略1μm〜110μm,で
ある。
【0022】その他の含水硅酸塩岩石、タルク,カオリ
ンも上記3例と同様の結果であり掲示を省略する。上記
岩石の粉末は一般的な加工手順により得られたものであ
る。尚、潤滑剤の濃度とサンプルボルトの単位面積当た
りの付着量は下記の通りである。
ンも上記3例と同様の結果であり掲示を省略する。上記
岩石の粉末は一般的な加工手順により得られたものであ
る。尚、潤滑剤の濃度とサンプルボルトの単位面積当た
りの付着量は下記の通りである。
【0023】1)潤滑剤濃度5%時の付着量 ;0.0
46g/cm2 2)潤滑剤濃度20%時の付着量;0.182g/cm
2 上記において、潤滑剤濃度とは含水硅酸塩岩石混合量の
重量割合をいう。試験条件は、サンプル数5、上記のボ
ルト表面へ浸漬塗布、温度条件0℃,室温(RT),6
0℃の3段階においてデータを取得した。これらのデー
タをまとめたものが、図3の表であり、平均値と変動係
数(CV)を併記している。
46g/cm2 2)潤滑剤濃度20%時の付着量;0.182g/cm
2 上記において、潤滑剤濃度とは含水硅酸塩岩石混合量の
重量割合をいう。試験条件は、サンプル数5、上記のボ
ルト表面へ浸漬塗布、温度条件0℃,室温(RT),6
0℃の3段階においてデータを取得した。これらのデー
タをまとめたものが、図3の表であり、平均値と変動係
数(CV)を併記している。
【0024】上記のデータをまとめると下記の結論が得
られる。
られる。
【0025】1)潤滑効果を増大した適切なトルク係数
値が容易に得られる。
値が容易に得られる。
【0026】2)温度変化によるトルク係数値の変動が
縮小される。
縮小される。
【0027】3)潤滑剤の粒径のトルク係数値に及ぼす
影響が小さい。
影響が小さい。
【0028】4)配合割合のトルク係数値に及ぼす影響
が小さい。
が小さい。
【0029】5)処理表面への付着量のトルク係数値に
及ぼす影響が小さい。
及ぼす影響が小さい。
【0030】6)特性の平坦性および安定性の一番良い
条件は、潤滑剤濃度(含水硅酸塩岩石混合量)5%(w
t),含水硅酸塩岩石の付着量0.046g/cm2の
K1またはB1である。しかし、全てのサンプル(35
サンプル)がJIS規格値(JIS B1186 A:
0.110〜0.150)に収まっている。
条件は、潤滑剤濃度(含水硅酸塩岩石混合量)5%(w
t),含水硅酸塩岩石の付着量0.046g/cm2の
K1またはB1である。しかし、全てのサンプル(35
サンプル)がJIS規格値(JIS B1186 A:
0.110〜0.150)に収まっている。
【0031】7)製品の特性の管理が容易となる。
【0032】なお、黒鉛を混合した潤滑剤の特性試験も
実施した。図5は特性試験のデータを表にまとめたもの
であり、図4はこのデータをグラフに表したものであ
る。
実施した。図5は特性試験のデータを表にまとめたもの
であり、図4はこのデータをグラフに表したものであ
る。
【0033】試験の条件は、上記実施例の場合と基本的
に同一条件である。同一の潤滑油を基剤とし、黒鉛が2
0%(wt),15%(wt),5%(wt)の3種類
である。また、黒鉛の粒径は30μm以下,74μm以
下の2種類を用いた。
に同一条件である。同一の潤滑油を基剤とし、黒鉛が2
0%(wt),15%(wt),5%(wt)の3種類
である。また、黒鉛の粒径は30μm以下,74μm以
下の2種類を用いた。
【0034】試験の特性は、図4のグラフから明らかな
ように、上記の含水硅酸塩岩石を混合した場合と比較し
て温度変化に対するトルク係数値の安定性が劣ってい
る。また、室温(RT)において、JIS規格値(JI
S B1186 A:0.110〜0.150)を逸脱
している。よって黒鉛は、潤滑油に対する定トルク用の
混合剤として含水硅酸塩岩石より劣る。
ように、上記の含水硅酸塩岩石を混合した場合と比較し
て温度変化に対するトルク係数値の安定性が劣ってい
る。また、室温(RT)において、JIS規格値(JI
S B1186 A:0.110〜0.150)を逸脱
している。よって黒鉛は、潤滑油に対する定トルク用の
混合剤として含水硅酸塩岩石より劣る。
【0035】尚、上述の実施例は本発明の好適な実施の
一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の
要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能であ
る。
一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の
要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能であ
る。
【0036】
【発明の効果】以上の説明より明かなように、本発明の
潤滑剤を付着させたボルトセットは、ボルト,ナットお
よび座金の少なくとも何れか一の表面を、含水硅酸塩岩
石の粉末を潤滑油と混合した潤滑剤で被覆することとし
ているため、トルク係数値が適切な値となり、温度変化
による変動が縮小される。また、混合剤の粒径・配合割
合によって受ける影響が黒鉛より小さい。
潤滑剤を付着させたボルトセットは、ボルト,ナットお
よび座金の少なくとも何れか一の表面を、含水硅酸塩岩
石の粉末を潤滑油と混合した潤滑剤で被覆することとし
ているため、トルク係数値が適切な値となり、温度変化
による変動が縮小される。また、混合剤の粒径・配合割
合によって受ける影響が黒鉛より小さい。
【図1】本発明の潤滑剤を付着させたボルトセットの実
施例の温度変化に対するトルク係数値を示した第1のグ
ラフであり、従来例との比較において表している。
施例の温度変化に対するトルク係数値を示した第1のグ
ラフであり、従来例との比較において表している。
【図2】本発明の潤滑剤を付着させたボルトセットの実
施例の温度変化に対するトルク係数値を示した第2のグ
ラフである。
施例の温度変化に対するトルク係数値を示した第2のグ
ラフである。
【図3】図1および図2のグラフに対応するデータの表
である。
である。
【図4】図1に相当するグラフであり、黒鉛を混合剤と
した潤滑剤の温度変化に対するトルク係数値を示してい
る。
した潤滑剤の温度変化に対するトルク係数値を示してい
る。
【図5】図4のグラフに対応するデータの表である。
【図6】従来の高力ボルトの正面図である。
【図7】従来の高力ボルトの動作を説明するためのボル
トセットの正面図である。
トセットの正面図である。
1 ピンテール、 2 ナット、 3 ボルト、 4 ナット、 5 破断溝。
Claims (6)
- 【請求項1】 ボルト、ナットおよび座金の少なくとも
一の表面が、潤滑油に含水硅酸塩岩石の粉末を含んでな
る潤滑剤で被覆されたことを特徴とする潤滑剤を付着さ
せたボルトセット。 - 【請求項2】 前記含水硅酸塩岩石の濃度は潤滑剤中の
略1%(wt)〜20%(wt)であることを特徴とす
る請求項1記載の潤滑剤を付着させたボルトセット。 - 【請求項3】 前記含水硅酸塩岩石の粒径は略1μm〜
110μmであることを特徴とする請求項1または請求
項2記載の潤滑剤を付着させたボルトセット。 - 【請求項4】 前記含水硅酸塩岩石の単位面積当たりの
付着量は略0.0091g/cm2〜0.183g/c
m2であることを特徴とする請求項1から請求項3のい
ずれか1項に記載の潤滑剤を付着させたボルトセット。 - 【請求項5】 前記含水硅酸塩岩石は、鉱物学的分類に
おける一連の岩石、例えばマイカ,タルク,長石,カオ
リンまたはベントナイトなどのことを言うが、これら岩
石の何れかの1以上であることを特徴とする請求項1か
ら請求項4のいずれか1項に記載の潤滑剤を付着させた
ボルトセット。 - 【請求項6】 前記ボルトは、トルシア形高力ボルトで
あることを特徴とする請求項1から請求項5のいずれか
1項に記載の潤滑剤を付着させたボルトセット。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1607494A JPH07224824A (ja) | 1994-02-10 | 1994-02-10 | 潤滑剤を付着させたボルトセット |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1607494A JPH07224824A (ja) | 1994-02-10 | 1994-02-10 | 潤滑剤を付着させたボルトセット |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07224824A true JPH07224824A (ja) | 1995-08-22 |
Family
ID=11906427
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1607494A Pending JPH07224824A (ja) | 1994-02-10 | 1994-02-10 | 潤滑剤を付着させたボルトセット |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07224824A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014043951A (ja) * | 2002-05-13 | 2014-03-13 | Hi Shear Corp | ファスナ及びその装着方法 |
JP2015063601A (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-09 | スリーボンドファインケミカル株式会社 | マイクロカプセル型硬化性樹脂組成物 |
CN115506629A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-23 | 中建八局第一建设有限公司 | 一种轮毂式建筑施工承载总成 |
-
1994
- 1994-02-10 JP JP1607494A patent/JPH07224824A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014043951A (ja) * | 2002-05-13 | 2014-03-13 | Hi Shear Corp | ファスナ及びその装着方法 |
JP2015063601A (ja) * | 2013-09-25 | 2015-04-09 | スリーボンドファインケミカル株式会社 | マイクロカプセル型硬化性樹脂組成物 |
CN115506629A (zh) * | 2022-09-27 | 2022-12-23 | 中建八局第一建设有限公司 | 一种轮毂式建筑施工承载总成 |
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