JPH07197221A - Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子の製造方法 - Google Patents
Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子の製造方法Info
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- JPH07197221A JPH07197221A JP35272093A JP35272093A JPH07197221A JP H07197221 A JPH07197221 A JP H07197221A JP 35272093 A JP35272093 A JP 35272093A JP 35272093 A JP35272093 A JP 35272093A JP H07197221 A JPH07197221 A JP H07197221A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子の加工
性を良くし、かつ高温における回復ひずみの大きい素子
が得られるようにしたこと。 【構成】 図１に示すＮｉ−ＴｉおよびＰｄの三元合金
組成図において、Ａ，Ｂ，ＣおよびＤで示す点の成分が
原子％で Ａ：Ｎｉ１４．０％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ３５．
０％ Ｂ：Ｎｉ３４．５％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｃ：Ｎｉ３７．５％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｄ：Ｎｉ１７．０％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ３５．
０％ で囲まれた領域内にあるＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系合金の鋳塊
を、５００〜８４０℃の温度で熱間加工した後、焼鈍と
冷間加工を繰り返し、最終の冷間加工率を１０〜４０と
して冷間加工を行うことを特徴とするＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ
系形状記憶合金素子の製造方法。
性を良くし、かつ高温における回復ひずみの大きい素子
が得られるようにしたこと。 【構成】 図１に示すＮｉ−ＴｉおよびＰｄの三元合金
組成図において、Ａ，Ｂ，ＣおよびＤで示す点の成分が
原子％で Ａ：Ｎｉ１４．０％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ３５．
０％ Ｂ：Ｎｉ３４．５％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｃ：Ｎｉ３７．５％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｄ：Ｎｉ１７．０％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ３５．
０％ で囲まれた領域内にあるＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系合金の鋳塊
を、５００〜８４０℃の温度で熱間加工した後、焼鈍と
冷間加工を繰り返し、最終の冷間加工率を１０〜４０と
して冷間加工を行うことを特徴とするＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ
系形状記憶合金素子の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、１００℃以上の高温域
でひずみ量で２％以上の形状回復をする形状記憶合金を
用いた素子の製造方法に関するものである。
でひずみ量で２％以上の形状回復をする形状記憶合金を
用いた素子の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】原子％で１対１近傍のＮｉ−Ｔｉ合金は
高温相の母相状態で立方晶構造をとり、これを冷却する
とマルテンサイト変態温度で変態して単斜晶構造のマル
テンサイト相となる。形状記憶効果を期待する場合は、
まさにこの変態による結晶構造の変化による、形状回復
現象を利用する。その形状回復率は、ひずみ量で５％近
くもあり、これを利用して、感温動作する素子として、
家電や自動車などの分野に広く応用されている。しか
し、Ｎｉ−Ｔｉ合金の場合は、変態温度の高温側の限界
が、１００℃付近である。そのため、機器を構成する有
機物が溶ける温度を感知する動作素子や、さらにＳｎ−
Ｐｄのようなハンダが溶ける温度に対する感温動作素子
としては、Ｎｉ−Ｔｉ合金は使用できなかった。一方、
Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金でＰｄが５０ａｔ％の
範囲で、５００℃近い高温に変態温度があり、形状記憶
効果を示すことは特公平４−６３１３９号公報において
公知である。しかしＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系合金は加工性が
悪く、また感温動作素子等に実際に使用する場合は、少
なくとも２％以上の形状回復ひずみが必要であるが、高
温において、２％以上の形状回復ひずみを有するＮｉ−
Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子は得られてないのが現状
である。
高温相の母相状態で立方晶構造をとり、これを冷却する
とマルテンサイト変態温度で変態して単斜晶構造のマル
テンサイト相となる。形状記憶効果を期待する場合は、
まさにこの変態による結晶構造の変化による、形状回復
現象を利用する。その形状回復率は、ひずみ量で５％近
くもあり、これを利用して、感温動作する素子として、
家電や自動車などの分野に広く応用されている。しか
し、Ｎｉ−Ｔｉ合金の場合は、変態温度の高温側の限界
が、１００℃付近である。そのため、機器を構成する有
機物が溶ける温度を感知する動作素子や、さらにＳｎ−
Ｐｄのようなハンダが溶ける温度に対する感温動作素子
としては、Ｎｉ−Ｔｉ合金は使用できなかった。一方、
Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金でＰｄが５０ａｔ％の
範囲で、５００℃近い高温に変態温度があり、形状記憶
効果を示すことは特公平４−６３１３９号公報において
公知である。しかしＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系合金は加工性が
悪く、また感温動作素子等に実際に使用する場合は、少
なくとも２％以上の形状回復ひずみが必要であるが、高
温において、２％以上の形状回復ひずみを有するＮｉ−
Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子は得られてないのが現状
である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題に
ついて検討の結果なされたもので、加工性が良く、かつ
１００℃以上の高温において、ひずみ量で２％以上の形
状回復を示すＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子が得
られる製造方法を開発したものである。
ついて検討の結果なされたもので、加工性が良く、かつ
１００℃以上の高温において、ひずみ量で２％以上の形
状回復を示すＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子が得
られる製造方法を開発したものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、図１に示すＮ
ｉ−ＴｉおよびＰｄの三元合金組成図において、Ａ，
Ｂ，ＣおよびＤで示す点の成分が原子％で Ａ：Ｎｉ１４．０％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ３５．
０％ Ｂ：Ｎｉ３４．５％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｃ：Ｎｉ３７．５％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｄ：Ｎｉ１７．０％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ３５．
０％ で囲まれた領域内にあるＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系合金の鋳塊
を、５００〜８４０℃の温度で熱間加工した後、焼鈍と
冷間加工を繰り返し、最終の冷間加工率を１０〜４０％
として冷間加工を行うことを特徴とするＮｉ−Ｔｉ−Ｐ
ｄ系形状記憶合金素子の製造方法である。
ｉ−ＴｉおよびＰｄの三元合金組成図において、Ａ，
Ｂ，ＣおよびＤで示す点の成分が原子％で Ａ：Ｎｉ１４．０％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ３５．
０％ Ｂ：Ｎｉ３４．５％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｃ：Ｎｉ３７．５％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｄ：Ｎｉ１７．０％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ３５．
０％ で囲まれた領域内にあるＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系合金の鋳塊
を、５００〜８４０℃の温度で熱間加工した後、焼鈍と
冷間加工を繰り返し、最終の冷間加工率を１０〜４０％
として冷間加工を行うことを特徴とするＮｉ−Ｔｉ−Ｐ
ｄ系形状記憶合金素子の製造方法である。
【０００５】
【作用】本発明において対象とする合金の組成を上記の
ように限定したのは、後述する実施例に基づき熱間、冷
間加工性と動作温度および２％以上の形状回復ひずみ量
との関係により決定したもので、図１にその合金組成範
囲を示す。この組成図において、点ＡＢよりＮｉ組成の
低い側、ＣＤよりＮｉ組成の高い側は、破断までの伸び
が小さく、冷間の加工性が劣り、工業的ではない。ＡＤ
より、Ｐｄ濃度が高い方では、形状回復ひずみ量が感温
動作素子として使う場合に低すぎる。ＢＣより、Ｐｄ濃
度が低い方では、高温用の感温動作素子として、動作す
る温度が１００℃未満である。したがって、ＡＢＣＤで
囲った範囲が最適である。
ように限定したのは、後述する実施例に基づき熱間、冷
間加工性と動作温度および２％以上の形状回復ひずみ量
との関係により決定したもので、図１にその合金組成範
囲を示す。この組成図において、点ＡＢよりＮｉ組成の
低い側、ＣＤよりＮｉ組成の高い側は、破断までの伸び
が小さく、冷間の加工性が劣り、工業的ではない。ＡＤ
より、Ｐｄ濃度が高い方では、形状回復ひずみ量が感温
動作素子として使う場合に低すぎる。ＢＣより、Ｐｄ濃
度が低い方では、高温用の感温動作素子として、動作す
る温度が１００℃未満である。したがって、ＡＢＣＤで
囲った範囲が最適である。
【０００６】また熱間加工の温度を５００〜８４０℃と
したのは、５００℃より低い温度では割れが入り易く加
工できないからであり、また８４０℃より高い温度では
鋳塊の表面に多数のひび割れが生じるからである。さら
に焼鈍と冷間加工を繰り返し、最終の冷間加工率を１０
〜４０％とするのは、１０％以上の冷間加工を施すこと
により、回復ひずみが格段に向上するからであるが、４
０％より高いと割れが生じ、加工できないためである。
なお合金の溶解は、通常のアーク溶解、高周波真空溶解
が適用でき、得られた鋳塊は、常法により均質化熱処理
を施し熱間圧延する。また冷間加工の間に行う焼鈍は、
５００〜８４０℃で行うことが望ましい。
したのは、５００℃より低い温度では割れが入り易く加
工できないからであり、また８４０℃より高い温度では
鋳塊の表面に多数のひび割れが生じるからである。さら
に焼鈍と冷間加工を繰り返し、最終の冷間加工率を１０
〜４０％とするのは、１０％以上の冷間加工を施すこと
により、回復ひずみが格段に向上するからであるが、４
０％より高いと割れが生じ、加工できないためである。
なお合金の溶解は、通常のアーク溶解、高周波真空溶解
が適用でき、得られた鋳塊は、常法により均質化熱処理
を施し熱間圧延する。また冷間加工の間に行う焼鈍は、
５００〜８４０℃で行うことが望ましい。
【０００７】
【実施例】以下に本発明の一実施例について説明する。 （実施例１）本実施例では合金組成と冷間加工性につい
て実験した。アーク溶解にて表１に示すＮｉ−Ｔｉ−Ｐ
ｄ合金を作製した。均質化熱処理後、７５０℃において
熱間圧延を１．２ｍｍの板厚まで行った。この板から試
験片を取り出し、引張り試験により破断伸びを測定し
た。さらに、冷間の圧延を行った。減面加工率１５％の
冷間圧延後、割れが入ったサンプルを“×”入らなかっ
たサンプル“○”で評価した。これらの結果を表１に併
記した。また組成について図１に示した。
て実験した。アーク溶解にて表１に示すＮｉ−Ｔｉ−Ｐ
ｄ合金を作製した。均質化熱処理後、７５０℃において
熱間圧延を１．２ｍｍの板厚まで行った。この板から試
験片を取り出し、引張り試験により破断伸びを測定し
た。さらに、冷間の圧延を行った。減面加工率１５％の
冷間圧延後、割れが入ったサンプルを“×”入らなかっ
たサンプル“○”で評価した。これらの結果を表１に併
記した。また組成について図１に示した。
【０００８】
【表１】
【０００９】表１および図１から明らかなように、Ｎo.
１〜Ｎo.９はいずれも冷間加工性が良い。これに対し、
ＡＢよりＮｉ組成の低濃度側のＮo.１０, １１, １３
と、ＣＤよりＮｉ組成の高濃度側のＮo.１２, １４は冷
間の加工性が悪く、工業用の材料としては好ましくな
い。
１〜Ｎo.９はいずれも冷間加工性が良い。これに対し、
ＡＢよりＮｉ組成の低濃度側のＮo.１０, １１, １３
と、ＣＤよりＮｉ組成の高濃度側のＮo.１２, １４は冷
間の加工性が悪く、工業用の材料としては好ましくな
い。
【００１０】（実施例２）本実施例ではＰｄ濃度と変態
点（Ａｆ）および形状回復ひずみについて実験した。表
１中に示した合金のうち、割れなかったサンプルに関し
て、０．８ｍｍまで焼鈍・冷間加工を繰り返し、最終の
冷間圧延の減面加工率を２０％として圧延した。得られ
た板から、幅１．０ｍｍの短冊状の試験片を切りだし、
５００℃１時間の熱処理を行った。変態点（Ａｆ）は、
２０ｍｇ±４ｍｇの試験片を切りだし、ＤＳＣ法によっ
て測定した。形状回復ひずみは、引張り試験機により測
定した。ひずみ量はストレイン式の伸び計を用いて精密
に測定した。恒温炉によって（Ａｆ−４０）℃に制御し
た試験片を、ひずみ量５％まで変形し、荷重を除荷した
後、（Ａｆ＋５０）℃まで加熱し、回復ひずみを測定し
た。その時に得られる荷重−ひずみ曲線の一例を図２に
示す。また測定結果を表２に示す。
点（Ａｆ）および形状回復ひずみについて実験した。表
１中に示した合金のうち、割れなかったサンプルに関し
て、０．８ｍｍまで焼鈍・冷間加工を繰り返し、最終の
冷間圧延の減面加工率を２０％として圧延した。得られ
た板から、幅１．０ｍｍの短冊状の試験片を切りだし、
５００℃１時間の熱処理を行った。変態点（Ａｆ）は、
２０ｍｇ±４ｍｇの試験片を切りだし、ＤＳＣ法によっ
て測定した。形状回復ひずみは、引張り試験機により測
定した。ひずみ量はストレイン式の伸び計を用いて精密
に測定した。恒温炉によって（Ａｆ−４０）℃に制御し
た試験片を、ひずみ量５％まで変形し、荷重を除荷した
後、（Ａｆ＋５０）℃まで加熱し、回復ひずみを測定し
た。その時に得られる荷重−ひずみ曲線の一例を図２に
示す。また測定結果を表２に示す。
【００１１】
【表２】
【００１２】表２より明らかなように、Ｎo.１はＡｆが
１００℃より低く、Ｎo.７およびＮo.９は形状回復ひず
みが２％より低い。以上の結果より、１００℃以上の変
態温度は、図１中、ＢＣよりＰｄ高濃度側の必要があ
る。また、形状回復ひずみは、感温動作素子として少な
くとも２％以上必要であるので、この組成は、図１中、
ＡＤより低Ｐｄ濃度側の必要があることが判る。したが
って、前記の実施例１で行った冷間加工性は良好であっ
たＮo.１、Ｎo.７およびＮo.９は本発明の対象外とな
る。
１００℃より低く、Ｎo.７およびＮo.９は形状回復ひず
みが２％より低い。以上の結果より、１００℃以上の変
態温度は、図１中、ＢＣよりＰｄ高濃度側の必要があ
る。また、形状回復ひずみは、感温動作素子として少な
くとも２％以上必要であるので、この組成は、図１中、
ＡＤより低Ｐｄ濃度側の必要があることが判る。したが
って、前記の実施例１で行った冷間加工性は良好であっ
たＮo.１、Ｎo.７およびＮo.９は本発明の対象外とな
る。
【００１３】（実施例３）本実施例では熱間加工性につ
いて実験した。サンプルＮo.３とＮo.５の合金を均質化
処理後、厚さ１０ｍｍの形状に切りだし、表３中に示す
温度で、熱間圧延性を評価した。圧延のロール間隔を７
ｍｍにして、４５０℃〜９００℃の間で１５分間保持し
た後、炉から取り出した直後、圧延機に通した。その時
のサンプルの状況を表３に併記した。
いて実験した。サンプルＮo.３とＮo.５の合金を均質化
処理後、厚さ１０ｍｍの形状に切りだし、表３中に示す
温度で、熱間圧延性を評価した。圧延のロール間隔を７
ｍｍにして、４５０℃〜９００℃の間で１５分間保持し
た後、炉から取り出した直後、圧延機に通した。その時
のサンプルの状況を表３に併記した。
【００１４】
【表３】
【００１５】表３から明らかなように４５０℃では、い
ずれの合金も中央から割れが入り、加工が不可能であっ
た。高温では、Ｎo.３の試料で８８０℃以上、Ｎo.５の
試料で９２０℃以上において、表面に圧延方向に直角な
線状の割れが多数生じる。したがって、熱間加工は５０
０℃〜８４０℃が良い。
ずれの合金も中央から割れが入り、加工が不可能であっ
た。高温では、Ｎo.３の試料で８８０℃以上、Ｎo.５の
試料で９２０℃以上において、表面に圧延方向に直角な
線状の割れが多数生じる。したがって、熱間加工は５０
０℃〜８４０℃が良い。
【００１６】（実施例４）本実施例では冷間加工率と形
状回復ひずみについて実験した。実施例１と同様に作製
した、Ｎo.４の合金の、熱間圧延後の板厚１．２ｍｍの
板材を、７５０℃２０分間焼鈍した。その後、表４に示
す減面率で、冷間圧延を行った。その板材から、短冊状
の試験片を作製し、５００℃１時間の熱処理を行い、実
施例２と同様の形状回復ひずみの測定を行った。その結
果を表４に併記した。
状回復ひずみについて実験した。実施例１と同様に作製
した、Ｎo.４の合金の、熱間圧延後の板厚１．２ｍｍの
板材を、７５０℃２０分間焼鈍した。その後、表４に示
す減面率で、冷間圧延を行った。その板材から、短冊状
の試験片を作製し、５００℃１時間の熱処理を行い、実
施例２と同様の形状回復ひずみの測定を行った。その結
果を表４に併記した。
【００１７】
【表４】
【００１８】表４から明らかなように、加工率が１５％
以上になると、形状回復ひずみが格段によくなることが
わかる。また、４５％では、サンプルが割れてしまい、
加工が不可能である。したがって形状回復ひずみ向上の
ための冷間加工率は１０〜４０％が適当である。
以上になると、形状回復ひずみが格段によくなることが
わかる。また、４５％では、サンプルが割れてしまい、
加工が不可能である。したがって形状回復ひずみ向上の
ための冷間加工率は１０〜４０％が適当である。
【００１９】（実施例５）本実施例では高温における素
子の動作について実験した。表１中に示した合金のう
ち、Ｎo.４の試料を、７５０℃の熱間加工後、０．８ｍ
ｍまで焼鈍・冷間加工を繰り返し、最終の冷間圧延の減
面加工率を２０％とした。得られた板から、幅５．０ｍ
ｍの短冊状の試験片を切りだし、３００℃１時間の熱処
理を行った。これを、室温で長手方向に５％のひずみを
与えた後、１００ｍｍの長さに切断した。この試料を用
いて、図３のような装置を作製した。この装置はＮｉ−
Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子１が形状を回復すると長
手方向に収縮し、２ｍｍ収縮したところで接点２が圧縮
コイルばね３に押されて接触し、ランプ４が点灯する感
温装置である。室温から徐々に温度を上昇させた結果、
１６０℃において、形状記憶合金素子１が収縮し、ラン
プ４が点灯した。このように、本発明に係る形状記憶合
金素子が、１００℃以上の温度で、動作することが確認
された。
子の動作について実験した。表１中に示した合金のう
ち、Ｎo.４の試料を、７５０℃の熱間加工後、０．８ｍ
ｍまで焼鈍・冷間加工を繰り返し、最終の冷間圧延の減
面加工率を２０％とした。得られた板から、幅５．０ｍ
ｍの短冊状の試験片を切りだし、３００℃１時間の熱処
理を行った。これを、室温で長手方向に５％のひずみを
与えた後、１００ｍｍの長さに切断した。この試料を用
いて、図３のような装置を作製した。この装置はＮｉ−
Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子１が形状を回復すると長
手方向に収縮し、２ｍｍ収縮したところで接点２が圧縮
コイルばね３に押されて接触し、ランプ４が点灯する感
温装置である。室温から徐々に温度を上昇させた結果、
１６０℃において、形状記憶合金素子１が収縮し、ラン
プ４が点灯した。このように、本発明に係る形状記憶合
金素子が、１００℃以上の温度で、動作することが確認
された。
【００２０】
【発明の効果】以上に説明したように本発明によれば、
加工が容易で、かつ高温における回復ひずみの大きいＮ
ｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状合金素子が得られるもので、工業
上顕著な効果を奏するものである。
加工が容易で、かつ高温における回復ひずみの大きいＮ
ｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状合金素子が得られるもので、工業
上顕著な効果を奏するものである。
【図１】本発明の一実施例に係るＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系三
元合金の組成を示す図
元合金の組成を示す図
【図２】本発明の一実施例に係るＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形
状記憶合金素子の荷重−ひずみ曲線図
状記憶合金素子の荷重−ひずみ曲線図
【図３】本発明の一実施例で使用する感温装置の概略図
１ Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子 ２ 接点 ３ 圧縮コイルばね ４ ランプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｆ 1/14 // Ｃ２２Ｋ 1:00 (72)発明者 水戸瀬 賢悟 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 図１に示すＮｉ−ＴｉおよびＰｄの三元
合金組成図において、Ａ，Ｂ，ＣおよびＤで示す点の成
分が原子％で Ａ：Ｎｉ１４．０％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ３５．
０％ Ｂ：Ｎｉ３４．５％、 Ｔｉ５１．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｃ：Ｎｉ３７．５％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ１４．
５％ Ｄ：Ｎｉ１７．０％、 Ｔｉ４８．０％、 Ｐｄ３５．
０％ で囲まれた領域内にあるＮｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系合金の鋳塊
を、５００〜８４０℃の温度で熱間加工した後、焼鈍と
冷間加工を繰り返し、最終の冷間加工率を１０〜４０％
として冷間加工を行うことを特徴とするＮｉ−Ｔｉ−Ｐ
ｄ系形状記憶合金素子の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35272093A JPH07197221A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35272093A JPH07197221A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07197221A true JPH07197221A (ja) | 1995-08-01 |
Family
ID=18425978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35272093A Pending JPH07197221A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | Ｎｉ−Ｔｉ−Ｐｄ系形状記憶合金素子の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07197221A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003102256A1 (fr) * | 2002-06-04 | 2003-12-11 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | Fil extremement fin en alliage a memoire de forme, materiau composite destine a la fabrication de ce fil et procede de production associe |
| JP2013155436A (ja) * | 2009-11-02 | 2013-08-15 | Saes Smart Materials | Ｎｉ−Ｔｉ半製品及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP35272093A patent/JPH07197221A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003102256A1 (fr) * | 2002-06-04 | 2003-12-11 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | Fil extremement fin en alliage a memoire de forme, materiau composite destine a la fabrication de ce fil et procede de production associe |
| JP2013155436A (ja) * | 2009-11-02 | 2013-08-15 | Saes Smart Materials | Ｎｉ−Ｔｉ半製品及びその製造方法 |
| JP2014029022A (ja) * | 2009-11-02 | 2014-02-13 | Saes Smart Materials | Ｎｉ−Ｔｉ半製品及びその製造方法 |
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