JPH07188724A - 低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法 - Google Patents
低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法Info
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- JPH07188724A JPH07188724A JP5335221A JP33522193A JPH07188724A JP H07188724 A JPH07188724 A JP H07188724A JP 5335221 A JP5335221 A JP 5335221A JP 33522193 A JP33522193 A JP 33522193A JP H07188724 A JPH07188724 A JP H07188724A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 酸素精錬設備を使用しCr:0.5〜2.0%程度の低
合金鋼を溶製するに際しCr系原料としてCr鉱石や半還元
Cr鉱石を用いる低合金鋼溶製方法において、脱炭精錬終
了直前又は終了後に、酸素精錬設備内に炭素系還元材を
添加し、脱炭精錬後スラグ中の酸化鉄濃度(T.Fe)を約20
％から10％以下の状態まで事前還元し、ついで前記炭素
系の還元材による予備還元終了後、スラグ中のCr2O3 濃
度を３％前後まで低減するに必要な量のFeSiやAl等の金
属系還元材を添加し、該還元材の添加と同時に底吹きガ
スを0.05〜0.3Nm3/min・t の範囲となるように調整する
と共に、還元後のスラグの塩基度(CaO/SiO2)が2.5 〜3.
5 の範囲になるようにCaO 等で組成を制御する低合金鋼
溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法。 【効果】 ほとんど復Ｐが生じない状態で、精錬後スラ
グ中に残留するCr分を還元回収することが出来る。
合金鋼を溶製するに際しCr系原料としてCr鉱石や半還元
Cr鉱石を用いる低合金鋼溶製方法において、脱炭精錬終
了直前又は終了後に、酸素精錬設備内に炭素系還元材を
添加し、脱炭精錬後スラグ中の酸化鉄濃度(T.Fe)を約20
％から10％以下の状態まで事前還元し、ついで前記炭素
系の還元材による予備還元終了後、スラグ中のCr2O3 濃
度を３％前後まで低減するに必要な量のFeSiやAl等の金
属系還元材を添加し、該還元材の添加と同時に底吹きガ
スを0.05〜0.3Nm3/min・t の範囲となるように調整する
と共に、還元後のスラグの塩基度(CaO/SiO2)が2.5 〜3.
5 の範囲になるようにCaO 等で組成を制御する低合金鋼
溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法。 【効果】 ほとんど復Ｐが生じない状態で、精錬後スラ
グ中に残留するCr分を還元回収することが出来る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、底吹ガス吹込み設備を
用いた酸素精錬装置において、低合金鋼溶製時の精錬後
スラグ中に残留する合金成分を回収する方法に関する。
用いた酸素精錬装置において、低合金鋼溶製時の精錬後
スラグ中に残留する合金成分を回収する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】転炉等の酸素精錬設備を使用して低合金
鋼（Ｃｒ含有量１．０％程度）を製造する場合、Ｃｒ源
としてＣｒ鉱石や半還元Ｃｒ鉱石が用いられている。し
かしながら、これらの酸化物系原料を用いる場合には、
溶銑中のＣによるCr2O3 等のCr酸化物の還元速度が遅い
ために、精錬中に原料内に含まれているCrを完全に回収
することが出来ない。
鋼（Ｃｒ含有量１．０％程度）を製造する場合、Ｃｒ源
としてＣｒ鉱石や半還元Ｃｒ鉱石が用いられている。し
かしながら、これらの酸化物系原料を用いる場合には、
溶銑中のＣによるCr2O3 等のCr酸化物の還元速度が遅い
ために、精錬中に原料内に含まれているCrを完全に回収
することが出来ない。
【０００３】一方、スラグ中に残留したＣｒ分を回収す
る方法として、ステンレス鋼等の高Ｃｒ鋼においては、
スラグ中にＦｅＳｉやＡｌ等の還元材を添加し、底吹き
ガスでスラグと溶鋼とを撹拌する方法が一般的に用いら
れている。
る方法として、ステンレス鋼等の高Ｃｒ鋼においては、
スラグ中にＦｅＳｉやＡｌ等の還元材を添加し、底吹き
ガスでスラグと溶鋼とを撹拌する方法が一般的に用いら
れている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記の方法を低合金鋼
を溶製したスラグに適用する場合には次のような問題が
生じる。即ち、低合金鋼を溶製する場合、溶鋼中のＣｒ
濃度が高々１％程度であり、精錬中に溶鋼中のＰをスラ
グ内へ取り除くことが出来るため、低合金鋼を溶製する
際には原材料の低Ｐ化といった処理は不用である。しか
しながら、FeSiやＡｌ等の還元材によりスラグを強制的
に還元すると、Ｃｒ以外にもＰも還元されて溶鋼中に再
溶解・富化されるため、原材料の特別な低Ｐ化処理が必
要となる。
を溶製したスラグに適用する場合には次のような問題が
生じる。即ち、低合金鋼を溶製する場合、溶鋼中のＣｒ
濃度が高々１％程度であり、精錬中に溶鋼中のＰをスラ
グ内へ取り除くことが出来るため、低合金鋼を溶製する
際には原材料の低Ｐ化といった処理は不用である。しか
しながら、FeSiやＡｌ等の還元材によりスラグを強制的
に還元すると、Ｃｒ以外にもＰも還元されて溶鋼中に再
溶解・富化されるため、原材料の特別な低Ｐ化処理が必
要となる。
【０００５】ステンレス鋼等の高Ｃｒ鋼の場合には、ス
ラグ中に残留しているＣｒ分が溶鋼換算で２〜４％相当
と大量に存在するために、大量のＦｅＳｉやＡｌ等の還
元材を添加する必要がある。
ラグ中に残留しているＣｒ分が溶鋼換算で２〜４％相当
と大量に存在するために、大量のＦｅＳｉやＡｌ等の還
元材を添加する必要がある。
【０００６】一方、本発明の適用対象である低合金鋼を
脱炭精錬する場合、脱炭精錬後のスラグ中には１０％以
上の酸化鉄を含有しているために、脱炭精錬スラグは十
分な脱Ｐ能力を有しており、脱炭精錬中に脱Ｐ反応が進
行する。低合金鋼脱炭精錬後スラグにＦｅＳｉやＡｌ等
の還元材を添加すると、添加された還元材はスラグ中の
Ｃｒ系酸化物を還元するが、同時にスラグ中の酸化鉄も
還元するため、添加されたＦｅＳｉやＡｌ等によるＣｒ
還元効率は極端に低下し、製造コストが増加する。
脱炭精錬する場合、脱炭精錬後のスラグ中には１０％以
上の酸化鉄を含有しているために、脱炭精錬スラグは十
分な脱Ｐ能力を有しており、脱炭精錬中に脱Ｐ反応が進
行する。低合金鋼脱炭精錬後スラグにＦｅＳｉやＡｌ等
の還元材を添加すると、添加された還元材はスラグ中の
Ｃｒ系酸化物を還元するが、同時にスラグ中の酸化鉄も
還元するため、添加されたＦｅＳｉやＡｌ等によるＣｒ
還元効率は極端に低下し、製造コストが増加する。
【０００７】また、脱炭精錬後スラグに残留するＣｒ系
酸化物を完全に還元するほどの強還元を実施すると、ス
ラグ中の酸化鉄が完全に還元され、スラグの脱Ｐ能力が
ほとんどなくなり、精錬中にスラグに移動したＰが再び
溶鋼中に移動してしまう。
酸化物を完全に還元するほどの強還元を実施すると、ス
ラグ中の酸化鉄が完全に還元され、スラグの脱Ｐ能力が
ほとんどなくなり、精錬中にスラグに移動したＰが再び
溶鋼中に移動してしまう。
【０００８】本発明は、前記従来技術の問題点を解消
し、低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中に残留する合金成
分を回収する方法を提供することを目的としている。
し、低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中に残留する合金成
分を回収する方法を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者等は、鋭意研究を重ねた結果、脱炭精錬後
スラグ中の酸化鉄濃度、スラグ中のCr2O3 濃度の制御、
還元材添加時における底吹きガス量ならびに還元後のス
ラグの塩基度の間に密接な関連のあることを知見し、本
発明を完成するに至った。
め、本発明者等は、鋭意研究を重ねた結果、脱炭精錬後
スラグ中の酸化鉄濃度、スラグ中のCr2O3 濃度の制御、
還元材添加時における底吹きガス量ならびに還元後のス
ラグの塩基度の間に密接な関連のあることを知見し、本
発明を完成するに至った。
【００１０】即ち、上記知見に基づいた本発明は、酸素
精錬設備を使用し、Cr含有量が0.5〜2.0 ％程度の低合
金鋼を溶製するにあたり、Cr系原料としてCr鉱石や半還
元Cr鉱石を使用する低合金鋼溶製方法において、脱炭精
錬終了直前あるいは終了後に、酸素精錬設備内に炭素系
の還元材を添加して、脱炭精錬後スラグ中の酸化鉄濃度
（Ｔ．Ｆｅ）を約２０％から１０％以下の状態まで事前
還元し、ついで前記炭素系の還元材による予備還元終了
後、スラグ中のCr2O3 濃度を３％前後まで低減するため
に必要な量のＦｅＳｉやＡｌ等の金属系還元材を添加
し、該還元材の添加と同時に底吹きガスを０．０５〜
０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔの範囲となるように調整する
と共に、還元後のスラグの塩基度（CaO ／SiO2）が２．
５〜３．５の範囲になるようにＣａＯ等で組成を制御す
ることを特徴とする低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の
残留合金成分回収方法を要旨としている。
精錬設備を使用し、Cr含有量が0.5〜2.0 ％程度の低合
金鋼を溶製するにあたり、Cr系原料としてCr鉱石や半還
元Cr鉱石を使用する低合金鋼溶製方法において、脱炭精
錬終了直前あるいは終了後に、酸素精錬設備内に炭素系
の還元材を添加して、脱炭精錬後スラグ中の酸化鉄濃度
（Ｔ．Ｆｅ）を約２０％から１０％以下の状態まで事前
還元し、ついで前記炭素系の還元材による予備還元終了
後、スラグ中のCr2O3 濃度を３％前後まで低減するため
に必要な量のＦｅＳｉやＡｌ等の金属系還元材を添加
し、該還元材の添加と同時に底吹きガスを０．０５〜
０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔの範囲となるように調整する
と共に、還元後のスラグの塩基度（CaO ／SiO2）が２．
５〜３．５の範囲になるようにＣａＯ等で組成を制御す
ることを特徴とする低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の
残留合金成分回収方法を要旨としている。
【００１１】
【作用】本発明の構成と作用を説明する。本発明におい
て、精錬後スラグ中の残留合金成分回収を行なうための
予備精錬は次のように作用する。即ち、脱炭精錬終了直
前あるいは終了後に、酸素精錬設備内に炭素系の還元材
を添加することにより、添加された炭素材と脱炭精錬後
スラグとの接触界面では、酸化鉄の還元反応により生じ
たＣＯガスにより、スラグがフォーミングする。
て、精錬後スラグ中の残留合金成分回収を行なうための
予備精錬は次のように作用する。即ち、脱炭精錬終了直
前あるいは終了後に、酸素精錬設備内に炭素系の還元材
を添加することにより、添加された炭素材と脱炭精錬後
スラグとの接触界面では、酸化鉄の還元反応により生じ
たＣＯガスにより、スラグがフォーミングする。
【００１２】このスラグフォーミングにより見掛け上の
スラグ表面積が増加し、引き続いて添加される金属系還
元材との反応境界面積が増大し、底吹きガスによる撹拌
が少ない状態においてもスラグ内Ｃｒ分の還元反応が進
行しやすくなる。
スラグ表面積が増加し、引き続いて添加される金属系還
元材との反応境界面積が増大し、底吹きガスによる撹拌
が少ない状態においてもスラグ内Ｃｒ分の還元反応が進
行しやすくなる。
【００１３】炭素材を使用した予備還元により、脱炭精
錬後スラグ中の酸化鉄濃度（Ｔ．Ｆｅ）が１０％以下ま
で低下しているので、引き続いて添加される金属系還元
材の還元効率は向上する。
錬後スラグ中の酸化鉄濃度（Ｔ．Ｆｅ）が１０％以下ま
で低下しているので、引き続いて添加される金属系還元
材の還元効率は向上する。
【００１４】また、還元材を添加する場合には、底吹き
ガスを０．０５から０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔの範囲に
なるように調整する必要がある。０．０５Ｎｍ3 ／ｍｉ
ｎ・ｔ未満のガス流量ではスラグ−メタルの還元反応が
ほとんど進行しないが、逆に０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ
をこえるガス流量では、Ｃｒの還元率は向上するものの
還元後スラグ中の酸化鉄濃度（Ｔ．Ｆｅ）が３％以下ま
で低下し、スラグからの復Ｐ反応が生じてしまう。
ガスを０．０５から０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔの範囲に
なるように調整する必要がある。０．０５Ｎｍ3 ／ｍｉ
ｎ・ｔ未満のガス流量ではスラグ−メタルの還元反応が
ほとんど進行しないが、逆に０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ
をこえるガス流量では、Ｃｒの還元率は向上するものの
還元後スラグ中の酸化鉄濃度（Ｔ．Ｆｅ）が３％以下ま
で低下し、スラグからの復Ｐ反応が生じてしまう。
【００１５】また、還元後スラグの塩基度（CaO ／Si
O2）が２．５〜３．５の範囲になるようにＣａＯ等で組
成を制御しなければならない。もしこの処理を怠った場
合は還元後スラグの融点が低下し、溶鋼を精錬炉から取
鍋等の移動容器に移し替える場合に還元後スラグが大量
に流出し、後工程に重大な悪影響を与える。
O2）が２．５〜３．５の範囲になるようにＣａＯ等で組
成を制御しなければならない。もしこの処理を怠った場
合は還元後スラグの融点が低下し、溶鋼を精錬炉から取
鍋等の移動容器に移し替える場合に還元後スラグが大量
に流出し、後工程に重大な悪影響を与える。
【００１６】本発明では前記の諸条件が満たされるよう
に制御することにより、還元中の復Ｐや取鍋へのスラグ
流出を防止しつつ、スラグ中のＣｒを９０％程度還元回
収することが出来る。
に制御することにより、還元中の復Ｐや取鍋へのスラグ
流出を防止しつつ、スラグ中のＣｒを９０％程度還元回
収することが出来る。
【００１７】
【実施例】本発明の実施例を図面を参照しながら説明す
るが、これによって本発明は何ら限定されるものではな
い。 実施例 図１は底吹機能を有する転炉タイプの精錬装置の側断面
図である。精錬容器内に主原料として、溶銑予備処理を
施した溶銑を95ｔと、スクラップを５ｔ添加する。副原
料として焼石灰を1500ｋｇ、半還元Ｃｒ鉱石を3000ｋｇ
添加する。
るが、これによって本発明は何ら限定されるものではな
い。 実施例 図１は底吹機能を有する転炉タイプの精錬装置の側断面
図である。精錬容器内に主原料として、溶銑予備処理を
施した溶銑を95ｔと、スクラップを５ｔ添加する。副原
料として焼石灰を1500ｋｇ、半還元Ｃｒ鉱石を3000ｋｇ
添加する。
【００１８】吹止めＣ＝０．０６％、吹止め温度＝１７
００℃になるように脱炭精錬を実施する。吹錬が終了す
る直前に、炉内に土壌黒鉛 100ｋｇと焼石灰 500ｋｇを
添加すると、酸素精錬により鋼中Ｃ濃度を0.06％まで低
下させたために、Ｔ．Ｆｅが１８％近くまで高まってい
たスラグの酸化鉄濃度が８％まで低下している。一方、
スラグは黒鉛による酸化鉄の還元反応により生じたＣＯ
ガスで、フォーミングした状態となる。
００℃になるように脱炭精錬を実施する。吹錬が終了す
る直前に、炉内に土壌黒鉛 100ｋｇと焼石灰 500ｋｇを
添加すると、酸素精錬により鋼中Ｃ濃度を0.06％まで低
下させたために、Ｔ．Ｆｅが１８％近くまで高まってい
たスラグの酸化鉄濃度が８％まで低下している。一方、
スラグは黒鉛による酸化鉄の還元反応により生じたＣＯ
ガスで、フォーミングした状態となる。
【００１９】脱炭精錬終了後、炉内にＦｅＳｉを400 ｋ
ｇ添加し、底吹きガスを流量０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ
の条件で約６分間撹拌した。その結果、表１に示すよう
にほとんど復Ｐが生じる事無くＣｒを還元回収してい
る。
ｇ添加し、底吹きガスを流量０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ
の条件で約６分間撹拌した。その結果、表１に示すよう
にほとんど復Ｐが生じる事無くＣｒを還元回収してい
る。
【００２０】一方、還元後スラグの塩基度も３．３に確
保されているために、還元後のスラグ性状は比較的液相
率が少ないスラグとなり、精錬容器から移動用の取鍋へ
溶鋼を移し替える際にもほとんどスラグの流出は認めら
れなかった。
保されているために、還元後のスラグ性状は比較的液相
率が少ないスラグとなり、精錬容器から移動用の取鍋へ
溶鋼を移し替える際にもほとんどスラグの流出は認めら
れなかった。
【００２１】比較例として、土壌黒鉛による予備還元を
実施しない状態で、脱炭精錬終了後炉内にＦｅＳｉを40
0 ｋｇ添加し、底吹きガスを流量０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ
・ｔの条件で約６分間撹拌した結果を表２に示す。
実施しない状態で、脱炭精錬終了後炉内にＦｅＳｉを40
0 ｋｇ添加し、底吹きガスを流量０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ
・ｔの条件で約６分間撹拌した結果を表２に示す。
【００２２】比較例では、スラグフォーミングが無い状
態でＦｅＳｉを添加しているために反応面積が少なく、
底吹きガス流量０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ程度の撹拌で
はスラグと還元材が十分に反応しないために、スラグ中
の酸化鉄を還元しただけでCrはほとんど還元されていな
い。
態でＦｅＳｉを添加しているために反応面積が少なく、
底吹きガス流量０．１Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔ程度の撹拌で
はスラグと還元材が十分に反応しないために、スラグ中
の酸化鉄を還元しただけでCrはほとんど還元されていな
い。
【００２３】他の比較例として、土壌黒鉛による予備還
元を実施しない状態で、脱炭精錬終了後、炉内にFeSiを
400 ｋｇ添加し、底吹きガスを流量０．５Ｎｍ3 ／ｍｉ
ｎ・ｔの条件で約６分間撹拌した結果を表３に示す。
元を実施しない状態で、脱炭精錬終了後、炉内にFeSiを
400 ｋｇ添加し、底吹きガスを流量０．５Ｎｍ3 ／ｍｉ
ｎ・ｔの条件で約６分間撹拌した結果を表３に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】底吹きガスの流量が０．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎ
・ｔという強い撹拌の条件下では、スラグと還元材とが
十分に反応するために、スラグ中のＣｒがほとんど還元
されている。また、スラグ中の酸化鉄も完全に還元さ
れ、結果として脱炭精錬時に脱ＰされたＰも完全に溶鋼
に戻ってしまった。
・ｔという強い撹拌の条件下では、スラグと還元材とが
十分に反応するために、スラグ中のＣｒがほとんど還元
されている。また、スラグ中の酸化鉄も完全に還元さ
れ、結果として脱炭精錬時に脱ＰされたＰも完全に溶鋼
に戻ってしまった。
【００２８】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるから、事前に原材料の特別な低Ｐ化処理をすること
なく、しかもほとんど復Ｐが生じない状態で、低合金鋼
溶製時の精錬後スラグ中に残留するＣｒ分を還元回収す
ることが出来るので、産業上極めて有用である。
いるから、事前に原材料の特別な低Ｐ化処理をすること
なく、しかもほとんど復Ｐが生じない状態で、低合金鋼
溶製時の精錬後スラグ中に残留するＣｒ分を還元回収す
ることが出来るので、産業上極めて有用である。
【図１】本発明に使用する底吹機能を有する転炉タイプ
の精錬装置の側断面図である。
の精錬装置の側断面図である。
１--溶鋼、２--Cr含有スラグ、３--酸素ランス、４--炉
体、５--ホッパー、６--酸素ジェット、７--底吹羽口、
８--底吹ガス。
体、５--ホッパー、６--酸素ジェット、７--底吹羽口、
８--底吹ガス。
Claims (1)
- 【請求項１】 酸素精錬設備を使用し、Cr含有量が0.5
〜2.0 ％程度の低合金鋼を溶製するにあたり、Cr系原料
としてCr鉱石や半還元Cr鉱石を使用する低合金鋼溶製方
法において、脱炭精錬終了直前あるいは終了後に、酸素
精錬設備内に炭素系の還元材を添加して、脱炭精錬後ス
ラグ中の酸化鉄濃度（Ｔ．Ｆｅ）を約２０％から１０％
以下の状態まで事前還元し、ついで前記炭素系の還元材
による予備還元終了後、スラグ中のCr2O3 濃度を３％前
後まで低減するために必要な量のＦｅＳｉやＡｌ等の金
属系還元材を添加し、該還元材の添加と同時に底吹きガ
スを0.05〜0.3 Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・ｔの範囲となるように
調整するとともに、還元後のスラグの塩基度（CaO ／Si
O2）が2.5 〜3.5 の範囲になるようにCaO 等で組成を制
御することを特徴とする低合金鋼溶製時の精錬後スラグ
中の残留合金成分回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33522193A JP3414811B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33522193A JP3414811B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188724A true JPH07188724A (ja) | 1995-07-25 |
| JP3414811B2 JP3414811B2 (ja) | 2003-06-09 |
Family
ID=18286118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33522193A Expired - Fee Related JP3414811B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 低合金鋼溶製時の精錬後スラグ中の残留合金成分回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3414811B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109022665A (zh) * | 2018-08-21 | 2018-12-18 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 包底低镍铬残铁在普碳钢冶炼工艺中的应用 |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP33522193A patent/JP3414811B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109022665A (zh) * | 2018-08-21 | 2018-12-18 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 包底低镍铬残铁在普碳钢冶炼工艺中的应用 |
| CN109022665B (zh) * | 2018-08-21 | 2020-05-01 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 包底低镍铬残铁在普碳钢冶炼工艺中的应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3414811B2 (ja) | 2003-06-09 |
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